TCVN-7909-3-7-2020-IEC-TR-61000-3-7-2008-Tuong-thich-dien-tu-EMC-Phan-3-7

• Số hiệu: TCVN7909-3-7:2020
• Loại văn bản: Tiêu chuẩn Việt Nam
• Nơi ban hành: ***
• Người ký: ***
• Ngày ban hành: Năm 2020

TIÊU CHUẨN QUỐC GIA

TCVN 7909-3-7:2020

IEC/TR 61000-3-7:2008

TƯƠNG THÍCH ĐIỆN TỪ (EMC).
PHẦN 3-7: CÁC GIỚI HẠN PHÁT XẠ ĐỐI VỚI VIỆC KẾT NỐI CỦA CÁC HỆ THỐNG LẮP ĐẶT GÂY BIẾN ĐỘNG CHO HỆ THỐNG ĐIỆN TRUNG ÁP, CAO ÁP VÀ SIÊU CAO ÁP

Electromagnetic compatibility (EMC) - Part 3-7: Limits - Assessment of emission limits for the connection of fluctuating installations to MV, HV and EHV power systems

Lời nói đầu

TCVN 7909-3-7:2020 hoàn toàn tương đương với IEC/TR 61000-3-7:2008;

TCVN 7909-3-7:2020 do Ban kỹ thuật tiêu chuẩn quốc gia TCVN/TC/E9 Tương thích điện từ biên soạn, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng đề nghị, Bộ Khoa học và Công nghệ công bố.

...

...

...

1) TCVN 7909-1-1:2008 (IEC/TR 61000-1-1:1992), Phần 1-1: Quy định chung - Ứng dụng và giải thích các thuật ngữ và định nghĩa cơ bản

2) TCVN 7909-1-2:2008 (IEC/TS 61000-1-2:2001), Phần 1-2: Quy định chung - Phương pháp luận để đạt được an toàn chức năng của thiết bị điện và điện tử liên quan đến hiện tượng điện từ

3) TCVN 7909-1-5:2008 (IEC/TR 61000-1-5:2004), Phần 1-5: Quy định chung - Ảnh hưởng của điện từ công suất lớn (HPEM) trong khu dân cư

4) TCVN 7909-2-2:2008 (IEC 61000-2-2:2002), Phần 2-2: Môi trường - Mức tương thích đối với nhiễu dẫn tần số thấp và tín hiệu truyền trong hệ thống cung cấp điện hạ áp công cộng

5) TCVN 7909-2-4:2008 (IEC 61000-2-4:2002), Phần 2-4: Môi trường - Mức tương thích đối với nhiễu dẫn tần số thấp trong Khu công nghiệp

6) TCVN 7909-2-6:2008 (IEC/TR 61000-2-6:1995), Phần 2-6: Môi trường - Đánh giá mức phát xạ liên quan đến nhiễu dẫn tần số thấp trong cung cấp điện của khu công nghiệp

7) TCVN 7909-3-2:2020 (IEC 61000-3-2:2020), Phần 3-2: Các giới hạn - Giới hạn phát xạ dòng điện hài (dòng điện đầu vào của thiết bị ≤ 16 A mỗi pha)

8) TCVN 7909-3-3:2020 (IEC 61000-3-3:2017), Phần 3-3: Các giới hạn - Giới hạn thay đổi điện áp, biến động điện áp và nhấp nháy trong hệ thống cấp điện hạ áp công cộng, đối với thiết bị có dòng điện danh định ≤ 16 A mỗi pha và không phụ thuộc vào kết nối có điều kiện

9) TCVN 7909-3-6:2020 (IEC/TR 61000-3-6:2008), Phần 3-6: Các giới hạn - Đánh giá giới hạn phát xạ đối với kết nối của các hệ thống lắp đặt gây méo cho hệ thống điện trung áp, cao áp và siêu cao áp

...

...

...

11) TCVN 7909-3-11:2020 (IEC 61000-3-11:2017) Phần 3-11: Các giới hạn - Giới hạn thay đổi điện áp, biến động điện áp và nhấp nháy trong hệ thống cấp điện hạ áp công cộng - Thiết bị có dòng điện danh định ≤ 75 A và phụ thuộc vào kết nối có điều kiện

12) TCVN 7909-3-12:2020 (IEC 61000-3-12:2011), Phần 3-12: Các giới hạn - Giới hạn dòng điện hài được tạo ra bởi thiết bị kết nối với hệ thống điện hạ áp công cộng có dòng điện đầu vào > 16 A và ≤ 75 A mỗi pha

13) TCVN 7909-6-1:2019 (IEC 61000-6-1:2016), Phần 6-1: Tiêu chuẩn đặc trưng - Tiêu chuẩn miễn nhiễm đối với môi trường dân cư, thương mại và công nghiệp nhẹ

TƯƠNG THÍCH ĐIỆN TỪ (EMC).
PHẦN 3-7: CÁC GIỚI HẠN PHÁT XẠ ĐỐI VỚI VIỆC KẾT NỐI CỦA CÁC HỆ THỐNG LẮP ĐẶT GÂY BIẾN ĐỘNG CHO HỆ THỐNG ĐIỆN TRUNG ÁP, CAO ÁP VÀ SIÊU CAO ÁP

Electromagnetic compatibility (EMC) - Part 3-7: Limits - Assessment of emission limits for the connection of fluctuating installations to MV, HV and EHV power systems

1  Phạm vi áp dụng

Tiêu chuẩn này cung cấp hướng dẫn về các nguyên tắc có thể được sử dụng làm cơ sở để xác định các yêu cầu đối với việc kết nối các hệ thống lắp đặt gây biến động cho hệ thống điện công cộng trung áp (MV), cao áp (HV) và siêu cao áp (EHV) (hệ thống lắp đặt điện hạ áp được đề cập trong tiêu chuẩn khác). Đối với tiêu chuẩn này, hệ thống lắp đặt gây biến động có nghĩa là một hệ thống lắp đặt (có thể là tải hoặc máy phát điện) tạo ra biến động điện áp và/hoặc thay đổi điện áp nhanh. Mục đích chính là cung cấp hướng dẫn cho nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống về thực hành kỹ thuật nhằm tạo điều kiện thuận lợi cho việc cung cấp đầy đủ chất lượng dịch vụ cho tất cả các khách hàng được kết nối. Khi đề cập các hệ thống lắp đặt, tiêu chuẩn này không nhằm thay thế cho các tiêu chuẩn thiết bị về giới hạn phát xạ.

Tiêu chuẩn này đề cập việc phân bổ dung lượng của hệ thống để hấp thụ nhiễu. Tiêu chuẩn này không đề cập đến cách giảm nhẹ nhiễu cũng như không đề cập cách để có thể tăng dung lượng của hệ thống.

...

...

...

Nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống có trách nhiệm quy định các yêu cầu về kết nối các hệ thống lắp đặt gây biến động cho hệ thống. Hệ thống lắp đặt gây biến động cần được hiểu là hệ thống lắp đặt hoàn chỉnh của khách hàng (nghĩa là bao gồm bộ phận gây biến động và bộ phận không gây biến động).

Các vấn đề liên quan đến biến động điện áp được chia thành hai loại cơ bản:

• Hiệu ứng nhấp nháy từ nguồn sáng là do biến động điện áp:

• Thay đổi điện áp nhanh kể cả khi nằm trong phạm vi các dung sai điện áp làm việc bình thường cũng được coi là một hiện tượng gây nhiễu.

Tiêu chuẩn này đưa ra hướng dẫn về sự phối hợp của phát xạ nhấp nháy giữa các mức điện áp khác nhau để đáp ứng mức tương thích tại điểm sử dụng. Tiêu chuẩn này chủ yếu tập trung vào kiểm soát và hạn chế nhấp nháy nhưng bao gồm một điều khoản đề cập đến giới hạn các thay đổi điện áp nhanh.

CHÚ THÍCH: Ranh giới giữa các mức điện áp khác nhau có thể khác đối với các quốc gia khác nhau (xem IEV 601-01-28) [16]. Tiêu chuẩn này sử dụng các thuật ngữ sau đối với điện áp hệ thống:

- hạ áp (LV) đề cập đến U_n ≤ 1 kV;

- trung áp (MV) đề cập đến 1 kV < U_n ≤ 35 kV;

- cao áp (HV) đề cập đến 35 kV < U_n ≤ 230 kV;

...

...

...

Trong nội dung của tiêu chuẩn này, chức năng của hệ thống quan trọng hơn điện áp danh nghĩa của nó. Ví dụ hệ thống HV được sử dụng để phân phối, có thể được cho một "mức lập kế hoạch" tức là nằm trong mức của hệ thống MV và HV.

2  Tài liệu viện dẫn

Các tài liệu viện dẫn sau đây là cần thiết cho việc áp dụng tiêu chuẩn này. Đối với các tài liệu ghi năm công bố thì áp dụng bản được nêu. Đối với các tài liệu không ghi năm công bố thì áp dụng bản mới nhất (kể cả các sửa đổi).

TCVN 8085-161 (IEC 60050-161), Từ vựng kỹ thuật điện quốc tế (IEV) - Phần 161: Tương thích điện từ

3  Thuật ngữ và định nghĩa

Trong tiêu chuẩn này, áp dụng các thuật ngữ và định nghĩa được cho trong IEC 60050-161 và các thuật ngữ và định nghĩa dưới đây.

3.1

Công suất thoả thuận (agreed power)

Giá trị của công suất biểu kiến của hệ thống lắp đặt gây nhiễu mà khách hàng và nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống thỏa thuận. Trong trường hợp có nhiều điểm kết nối, từng điểm kết nối có thể được xác định một giá trị khác nhau.

...

...

...

Khách hàng (customer)

Cá nhân, công ty hoặc tổ chức vận hành một hệ thống lắp đặt được kết nối hoặc được quyền kết nối với hệ thống cấp nguồn bởi một nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống.

3.3

Nhiễu (điện từ) ((electromagnetic) disturbance)

Hiện tượng điện từ bất kỳ mà do có mặt trong môi trường điện từ, có thể làm cho thiết bị điện bị lệch khỏi tính năng dự kiến của nó.

3.4

Mức nhiễu (disturbance level)

Lượng hoặc độ lớn của nhiễu điện từ được đo và đánh giá theo cách quy định.

3.5

...

...

...

Khả năng hoạt động thỏa đáng của thiết bị hoặc một hệ thống trong môi trường điện từ của nó mà không tạo ra các nhiễu điện từ quá mức cho bất cứ vật gì trong môi trường đó.

CHÚ THÍCH 1: Tương thích điện từ là điều kiện của môi trường điện từ sao cho, đối với mọi hiện tượng, mức phát xạ nhiễu là đủ thấp và mức miễn nhiễm là đủ cao để tất cả các cơ cấu, thiết bị và hệ thống làm việc như dự kiến.

CHÚ THÍCH 2: Tương thích điện tử chỉ đạt được nếu mức phát xạ và miễn nhiễm được kiểm soát sao cho mức miễn nhiễm của cơ cấu, thiết bị và hệ thống tại vị trí bất kỳ, không bị mức nhiễm tại vị trí đó vượt quá do phát xạ tích luỹ của tất cả các nguồn và các yếu tố khác như trở kháng mạch điện. Thông thường, tương thích được cho là tồn tại nếu xác suất sai lệch so với tính năng dự kiến là đủ thấp. Xem Điều 4 của IEC 61000-2-1 [33].

CHÚ THÍCH 3: Trong trường hợp do yêu cầu của ngữ cảnh, tương thích có thể được hiểu là nói đến một nhiễu đơn lẻ hoặc loại nhiễu.

CHÚ THÍCH 4: Tương thích điện từ cũng là một thuật ngữ để mô tả lĩnh vực nghiên cứu về các hiệu ứng điện từ bất lợi mà cơ cấu, thiết bị và hệ thống phải chịu tác động của nhau hoặc từ hiện tượng điện từ.

3.6

Mức tương thích (điện từ) ((electromagnetic) compatibility level)

Mức nhiễu điện từ quy định được sử dụng làm mức tham chiếu trong một môi trường quy định đối với phối hợp trong chế độ đặt của giới hạn phát xạ và giới hạn miễn nhiễm.

CHÚ THÍCH: Theo quy ước, mức tương thích được lựa chọn sao cho chỉ có một xác suất nhỏ là bị vượt quá (ví dụ 5 %) bởi mức nhiễu thực tế.

...

...

...

Phát xạ (emission)

Hiện tượng mà nhờ đó năng lượng điện từ phát ra từ nguồn nhiễu điện từ

[IEV 161-01-08, đã sửa đổi]

CHÚ THÍCH: Trong tiêu chuẩn này, phát xạ đề cập đến các hiện tượng hoặc các nhiễu điện từ dẫn có thể gây ra nhấp nháy hoặc biến động điện áp nguồn điện.

3.8

Mức phát xạ (emission level)

Mức của nhiễu điện từ cho trước, phát ra từ một cơ cấu, thiết bị, hệ thống cụ thể hoặc hệ thống lắp đặt gây nhiễu nói chung, được đánh giá và đo theo cách quy định.

3.9

Giới hạn phát xạ (emission limit)

...

...

...

3.10

Nhấp nháy (flicker)

Cảm nhận về sự không ổn định của độ nhạy thị giác gây ra bởi một kích thích ánh sáng có độ chói hoặc phân bố phổ biến động theo thời gian.

CHÚ THÍCH: Nhấp nháy là hiệu ứng trên bóng đèn sợi đốt trong đó hiện tượng điện từ tạo ra nó được xem là biến động điện áp.

3.11

Hệ thống lắp đặt gây biến động (fluctuating installation)

Hệ thống lắp đặt điện là một tổng thể (nghĩa là bao gồm cả phần gây biến động và phần không gây biến động) được đặc trưng bởi các biến động điện lặp lại hoặc đột ngột hoặc các dòng điện khởi động hoặc dòng điện đóng nguồn có thể tạo ra nhấp nháy hoặc thay đổi điện áp nhanh trên hệ thống cấp điện mà nó được kết nối.

CHÚ THÍCH: Trong tiêu chuẩn này, tất cả các viện dẫn về hệ thống lắp đặt gây biến động không chỉ bao gồm các tải mà còn cả các trạm phát điện.

3.12

...

...

...

Tần số trong phổ có được từ phép biến đổi Fuorier của một hàm thời gian, mà tất cả các tần số của phổ được lấy làm căn cứ. Trong tiêu chuẩn này, tần số cơ bản là tần số nguồn cấp điện.

CHÚ THÍCH: Trong trường hợp hàm chu kỳ, tần số cơ bản thường bằng với tần số của chính hàm đó.

3.13

Trạm phát điện (generating plant)

Thiết bị bất kỳ phát ra điện năng cùng với các thiết bị bất kỳ được kết nối hoặc được kết hợp trực tiếp ví dụ như máy biến áp hoặc bộ chuyển đổi điện.

3.14

Miễn nhiễm (với nhiễu) (Immunity (to a disturbance))

Khả năng của cơ cấu, thiết bị hoặc hệ thống có thể hoạt động khi có mặt trong môi trường có nhiễu điện từ mà tính năng không bị suy giảm.

3.15

...

...

...

Mức lớn nhất của một nhiễu điện từ cho trước tác động tới cơ cấu, thiết bị hoặc hệ thống cụ thể mà tại đó cơ cấu, thiết bị hoặc hệ thống này vẫn duy trì khả năng làm việc ở mức tính năng được công bố.

3.16

Tần số hài trung gian (interharmonic frequency)

Tất cả các tần số không phải là số nguyên lần của tần số cơ bản.

CHÚ THÍCH 1: Bằng cách mở rộng bậc của hài, bậc của hài trung gian là tỷ số giữa tần số hài trung gian và tần số cơ bản. Tỷ số này không phải là số nguyên. (Ký hiệu khuyến cáo: m).

CHÚ THÍCH 2: Trong trường hợp m < 1 thì có thể sử dụng thuật ngữ tần số hài phụ.

3.17

Thành phần hài trung gian (interharmonic component)

Thành phần có tần số hài trung gian. Để rút gọn, thành phần này được gọi đơn giản là "hài trung gian".

...

...

...

Điều kiện làm việc bình thường (normal operating conditions)

Điều kiện làm việc của hệ thống hoặc của hệ thống lắp đặt gây nhiễu thường bao gồm tất cả các dạng phát điện, các dạng tải và bù công suất phản kháng hoặc trạng thái các bộ lọc (ví dụ như trạng thái tụ điện bù ngang), cắt điện theo lịch và các bố trí trong quá trình bảo trì và thi công, các điều kiện làm việc không lý tưởng và các trường hợp dự phòng thông thường mà trong đó hệ thống cần xem xét hoặc hệ thống lắp đặt gây nhiễu đã được thiết kế để làm việc.

CHÚ THÍCH: Các điều kiện làm việc bình thường của hệ thống thường loại trừ: các điều kiện phát sinh do lỗi hoặc sự kết hợp của các lỗi ngoài dự kiến về tiêu chuẩn hệ thống an ninh, các tình huống ngoại lệ và trường hợp không thể tránh khỏi (ví dụ như các điều kiện thời tiết đặc biệt bất khả kháng và các thiên tai khác, các hoạt động của cơ quan có thẩm quyền, hoạt động đình công) các trường hợp mà người sử dụng hệ thống vượt quá giới hạn phát xạ của họ một cách đáng kể hoặc không tuân thủ các yêu cầu về kết nối và các thoả thuận về phát điện hoặc cấp điện tạm thời để duy trì cấp điện cho khách hàng trong quá trình bảo trì hoặc thi công, nếu không nguồn điện sẽ bị gián đoạn.

3.19

Mức lập kế hoạch (planning level)

Mức nhiễu cụ thể trong môi trường cụ thể, được chấp nhận làm giá trị chuẩn cho các giới hạn cần đặt cho các phát xạ từ các hệ thống lắp đặt trong một hệ thống cụ thể, để phối hợp các giới hạn này với tất cả các giới hạn được chấp nhận đối với thiết bị và hệ thống lắp đặt dự kiến nối vào hệ thống cấp điện.

CHÚ THÍCH: Mức lập kế hoạch được coi là các mục tiêu nội bộ về chất lượng cần được quy định ở cấp địa phương bởi tổ chức chịu trách nhiệm lập kế hoạch và vận hành mạng lưới cung cấp điện cho khu vực liên quan.

3.20

Điểm ghép nối chung (point of common coupling)

...

...

...

Điểm trong hệ thống công cộng, gần nhất về điện với hệ thống lắp đặt liên quan mà tại đó các hệ thống lắp đặt khác được kết nối hoặc có thể được kết nối đến. PCC là một điểm được bố trí ở phía đầu nguồn của hệ thống lắp đặt được xét đến.

CHÚ THÍCH: Một hệ thống cấp điện được coi là công cộng có liên quan đến việc sử dụng chứ không phải quyền sở hữu.

3.21

Điểm kết nối (point of connection)

POC

Điểm trên một hệ thống cấp điện công cộng mà tại đó hệ thống lắp đặt đang xem xét được kết nối vào hoặc có thể được kết nối vào.

CHÚ THÍCH: Một hệ thống cấp điện được coi là công cộng có liên quan đến việc sử dụng chứ không phải quyền sở hữu.

3.22

Điểm đánh giá (point of evaluation)

...

...

...

Điểm trên hệ thống cấp điện công cộng mà tại đó mức phát xạ của hệ thống lắp đặt cho trước cần được đánh giá về giới hạn phát xạ. Điểm này có thể là điểm ghép nối chung (PCC) hoặc điểm kết nối (POC) hoặc điểm khác được quy định bởi nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống hoặc theo thoả thuận.

CHÚ THÍCH: Một hệ thống cấp điện được coi là công cộng có liên quan đến việc sử dụng chứ không phải quyền sở hữu.

3.23

Thay đổi điện áp nhanh (rapid voltage changes)

Thay đổi về điện áp hiệu dụng tần số cơ bản trên một vài chu kỳ: các thay đổi điện áp nhanh cũng có thể ở dạng của thay đổi theo chu kỳ.

CHÚ THÍCH: Thay đổi điện áp nhanh thường gây ra bởi dòng điện khởi động, dòng điện đóng nguồn hoặc thao tác đóng cắt thiết bị.

3.24

Công suất ngắn mạch (short circuit power)

Giá trị lý thuyết tính bằng MVA của công suất ngắn mạch ba pha đối xứng ban đầu tại một điểm trên hệ thống cấp điện. Nó được xác định bằng tích của dòng điện ngắn mạch đối xứng ban đầu với điện áp hệ thống danh nghĩa và hệ số √3 với thành phần không theo chu kỳ (DC) được bỏ qua.

...

...

...

Nhánh (spur)

Một fiđơ tách khỏi fiđơ chính (thường áp dụng trên fiđơ trung áp và hạ áp)

3.26

Hệ thống cấp điện (supply system)

Tất cả các đường dây, thiết bị đóng cắt và máy biến áp làm việc ở các điện áp khác nhau tạo nên các hệ thống truyền tải và hệ thống phân phối để các hệ thống lắp đặt của khách hàng được kết nối vào.

3.27

Nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống (system operator or owner)

Tổ chức chịu trách nhiệm lập các thoả thuận kết nối kỹ thuật với khách hàng đang tìm kiếm kết nối phụ tải hoặc nguồn điện với hệ thống phân phối hoặc truyền tải.

3.28

...

...

...

Mức nhiễu tương đối có thể được truyền giữa hai thanh cái hoặc hai bộ phận của một hệ thống điện trong các điều kiện làm việc khác nhau.

3.29

Biến động điện áp (voltage fluctuations)

Chuỗi các thay đổi điện áp hoặc một biến đổi theo chu kỳ của đường bao điện áp.

4  Các khái niệm EMC cơ bản liên quan đến biến động điện áp

Máy đo nhấp nháy quốc tế (xem IEC 61000-4-15 [1]) cung cấp hai đại lượng đặc trưng cho mức khắc nghiệt nhấp nháy: P_st ("st" có nghĩa là ngắn hạn: một giá trị thu được trong từng khoảng thời gian 10 min) và P_lt ("lt" có nghĩa là dài hạn: một giá trị thu được trong từng khoảng thời gian 2 h). Nhấp nháy có liên quan đến tiêu chí chất lượng điện áp thường được biểu thị dưới dạng P_st và/hoặc P_lt, với P_lt thường được suy ra từ nhóm 12 giá trị P_st liên tiếp.

(1)

Mức phát xạ nhấp nháy của hệ thống lắp đặt gây biến động (xem Điều 6), được đánh giá tại điểm đánh giá (POE) tại mức MV, HV hoặc EHV trong nội dung của tiêu chuẩn này. Tuy nhiên, cần nhớ rằng mức nền về các giới hạn là sự phiền hà có thể có cho các khách hàng LV do đó việc giảm nhẹ nhấp nháy giữa LV, MV, HV và EHV cần được tính đến khi đánh giá tác động của phát xạ.

...

...

...

Việc xây dựng các giới hạn phát xạ đối với riêng từng thiết bị hoặc hệ thống lắp đặt tổng của khách hàng cần dựa trên ảnh hưởng của các phát xạ đó đối với chất lượng của điện áp. Một vài khái niệm cơ bản được sử dụng để đánh giá chất lượng điện áp. Để sử dụng các khái niệm này cho việc đánh giá tại các khu vực cụ thể, chúng được xác định theo nơi chúng được áp dụng (vị trí), cách mà chúng được đo (thời gian đo, thời gian lấy mẫu, thời gian trung bình, thống kê) và cách chúng được tính toán. Các khái niệm này được mô tả và minh hoạ sau đây trên Hình 1 và Hình 2. Có thể tìm định nghĩa trong TCVN 8095-161 (IEC 60050-161).

4.1  Mức tương thích

Đây là các giá trị tham chiếu (xem Bảng 1) để phối hợp phát xạ và miễn nhiễm của thiết bị, là một phần của, hoặc được cung cấp bởi, một hệ thống cấp điện để đảm bảo EMC trong toàn bộ hệ thống (kể cả hệ thống và thiết bị được kết nối). Mức tương thích thường dựa trên mức xác suất 95 % của toàn bộ hệ thống, bằng cách sử dụng các phân bố thống kê thể hiện các thay đổi về thời gian cũng như không gian của nhiễu. Phải xét đến thực tế là điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống không thể kiểm soát tất các điểm của một hệ thống ở mọi thời điểm. Do đó việc đánh giá đối với các mức tương thích cần được thực hiện trên cơ sở toàn bộ hệ thống và không đưa ra phương pháp đánh giá để ước tính tại một vị trí cụ thể.

Mức tương thích đối với nhấp nháy trong hệ thống LV được nêu trong Bảng 1 của TCVN 7909-2-2 (IEC 61000-2-2) [2]. Trong một số trường hợp, giá trị cao hơn đã được báo cáo mà không có mối tương quan với các khiếu nại. Trong các trường hợp này, các phép đo có thể được thực hiện tại các mức EHV/HV vào ban ngày hoặc vì các lý do khác. Thông tin bổ sung có sẵn trong tài liệu tham khảo [3].

Không đưa ra mức tương thích đối với hệ thống MV, HV và EHV.

Bảng 1 - Mức tương thích đối với nhấp nháy trong hệ thống điện hạ áp được lấy từ TCVN 7909-2-2 (IEC 61000-2-2)

Mức tương thích

P_st

...

...

...

P_lt

0,8

4.2  Mức lập kế hoạch

4.2.1  Giá trị định hướng của mức lập kế hoạch

Đây là các mức nhấp nháy điện áp có thể được sử dụng cho mục đích xác định giới hạn phát xạ, có tính đến tất cả các hệ thống lắp đặt gây biến động. Mức lập kế hoạch được quy định bởi nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống đối với tất cả các mức điện áp hệ thống và có thể được coi là mục tiêu chất lượng nội bộ của nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống và có thể luôn có sẵn khi các khách hàng cá nhân yêu cầu. Mức lập kế hoạch cần cho phép có kết hợp của các biến động điện áp giữa các mức điện áp khác nhau, cần lưu ý rằng tại HV và EHV, sự phối hợp của các mức nhấp nháy vẫn có thể đạt được trong khi xem xét sự suy giảm của nhấp nháy do tải động cơ và máy phát được kết nối cuối nguồn có ảnh hưởng nhất định đến điện áp và có thể làm giảm sự cảm nhận nhấp nháy.

Chỉ có thể đưa ra các giá trị định hướng vì các mức lập kế hoạch sẽ khác nhau trong từng trường hợp, tùy thuộc vào kết cấu hệ thống và các tình huống. Giá trị định hướng của mức lập kế hoạch đối với nhấp nháy được thể hiện trong Bảng 2.

Bảng 2 - Giá trị định hướng của mức lập kế hoạch đối với nhấp nháy trong hệ thống điện MV, HV và EHV

Mức lập kế hoạch

...

...

...

(xem CHÚ THÍCH 2)

MV

HV-EHV

P_st

0,9

0,8

P_lt

0,7

...

...

...

CHÚ THÍCH 1: Các giá trị này được chọn dựa trên giả định rằng hệ số truyền giữa các hệ thống MV hoặc HV và các hệ thống LV là bằng một.

CHÚ THÍCH 2: Trong thực tế, các hệ số truyền giữa các mức điện áp khác nhau là nhỏ hơn 1,0. Điều này có thể được tính đến khi thiết lập mức lập kế hoạch mới. Ví dụ, giá trị điển hình đối với hệ số truyền giữa HV và LV là T_PstHL = 0,8. Trong trường hợp đó, giá trị định hướng mức lập kế hoạch đối với HV trở thành L_PstHV = 0,8/0,8 = 1,0.

CHÚ THÍCH 3: Ở một số quốc gia, mức lập kế hoạch được xác định trong tiêu chuẩn quốc gia hoặc trong các hướng dẫn quốc gia.

CHÚ THÍCH 4: Các đặc tính điện áp là các mức gần như đảm bảo tồn tại ở một số quốc gia đối với hệ thống MV và HV. Chúng cần được phối hợp với các mức lập kế hoạch [3].

Như đã nêu trong CHÚ THÍCH 2, đối với mục đích thiết lập giới hạn phát xạ, cần phải cân nhắc các mức lập kế hoạch đã cho tại MV và HV-EHV bằng cách tính đến hệ số truyền nhấp nháy từ nguồn phát xạ đến POE tại EHV, HV, MV và LV. Hơn nữa, mức lập kế hoạch phải cho phép có sự phối hợp giữa các mức điện áp khác nhau. Để thực hiện được điều này, nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống phải đánh giá hệ số truyền nhấp nháy đối với các điều kiện làm việc khác nhau của hệ thống. Thảo luận thêm về việc đánh giá hệ số truyền nhấp nháy được cho trong Phụ lục B của tiêu chuẩn này. Việc phân bổ lại mức lập kế hoạch được nêu ví dụ trong Phụ lục C.

Trong trường hợp quốc gia tạo ra mức lập kế hoạch phù hợp tùy thuộc vào các đặc tính hệ thống, có thể cần các giá trị trung gian của các mức lập kế hoạch giữa các giá trị MV và HV EHV do dải rộng có thể có của các mức điện áp trong HV-EHV (> 35 kV). Hơn nữa, việc phân bổ các mức lập kế hoạch giữa HV và EHV có thể cũng cần thiết để tính đến tác động lên hệ thống HV của các hệ thống lắp đặt gây nhiễu được kết nối tại EHV.

Phần còn lại của tiêu chuẩn này đưa ra các quy trình để sử dụng các mức lập kế hoạch này nhằm thiết lập giới hạn phát xạ đối với các hệ thống lắp đặt riêng lẻ gây biến động.

4.2.2  Quy trình đánh giá dựa trên mức lập kế hoạch

Phương pháp đo cần được sử dụng cho nhấp nháy là phương pháp loại A được quy định trong IEC 61000-4-30 [4] và IEC 61000-4-15 [1]. Dữ liệu được gắn cờ phù hợp với IEC 61000-4-30 cần được loại bỏ khỏi việc đánh giá. Để rõ ràng, khi dữ liệu được gắn cờ, phân vị được sử dụng để tính các chỉ số được xác định dưới đây, được tính bằng cách chỉ sử dụng dữ liệu hợp lệ (không gắn cờ).

...

...

...

Có thể sử dụng một hoặc nhiều các chỉ số dưới đây để so sánh mức nhấp nháy thực tế với các mức lập kế hoạch. Có thể cần nhiều hơn một chỉ số cho các mức lập kế hoạch để đánh giá tác động của các mức phát xạ cao hơn cho phép trong các khoảng thời gian ngắn hơn ví dụ như trong các bướu xung hoặc điều kiện khởi động.

- giá trị xác suất hàng tuần của P_st là 95 %.

- giá trị xác suất hàng tuần của P_st là 99 %.

- giá trị xác suất hàng tuần của P_lt là 95 %.

CHÚ THÍCH: Mỗi giá trị P_st mới nên được kết hợp trong phép tính P_lt sửa đổi bằng cách sử dụng cửa sổ trượt trong đó phép đo P_st cũ nhất được thay bằng giá trị P_st mới nhất ở từng khoảng thời gian 10 min. Quy trình tính P_lt được khuyến cáo này tạo ra 144 giá trị P_lt mỗi ngày. Trong một số trường hợp, điều này có thể đòi hỏi xử lý sau các đầu ra P_st từ một máy đo nhấp nháy.

Giá trị xác suất 95 % không nên vượt quá mức lập kế hoạch. Giá trị xác suất là 99 % có thể vượt quá mức lập kế hoạch bởi một hệ số (ví dụ từ 1 đến 1,5) được quy định bởi nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống, tùy thuộc vào đặc tính của hệ thống và tải.

CHÚ THÍCH: So sánh 99 % với 95 % có thể là hữu ích. Nếu tỷ số giữa chúng lớn hơn 1,3 (1,3 là điển hình của một hệ thống lắp đặt lò hồ quang) thì nên nghiên cứu lý do về sự khác nhau này. Sau đó cần loại bỏ các kết quả không bình thường có thể có (ví dụ do sụt áp hoặc các quá độ khác).

4.3  Minh hoạ một số khái niệm EMC

Các khái niệm cơ bản về mức lập kế hoạch và mức tương thích được minh hoạ trên Hình 1 và Hình 2. Chúng được thiết kế để nhấn mạnh mối liên hệ quan trọng nhất giữa các biển số cơ bản.

...

...

...

Hình 1 - Minh hoạ các khái niệm cơ bản về chất lượng điện áp theo thống kê thời gian/địa điểm trên toàn bộ hệ thống

Hình 2 - Minh hoạ các khái niệm cơ bản về chất lượng điện áp theo thống kê thời gian liên quan đến một khu vực trong toàn bộ hệ thống

Như minh hoạ trên Hình 2, phân bố xác suất của các mức nhiễu và miễn nhiễm tại một khu vực bất kỳ thường hẹp hơn so với các mức trong toàn bộ hệ thống điện, nên hầu hết các vị trí có ít hoặc không có chồng lấp sự phân bố mức nhiễu và mức miễn nhiễm. Do đó nói chung nhiễm nhiễu thường không phải là mối quan tâm chính và thiết bị được dự đoán hoạt động thoả đáng. Do vậy, tương thích điện từ có nhiều khả năng xảy ra hơn so với gợi ý trên Hình 1.

4.4  Mức phát xạ

Cách tiếp cận phối hợp được khuyến cáo trong tiêu chuẩn này dựa trên các mức phát xạ riêng lẻ được rút ra từ mức lập kế hoạch. Vì lý do này, áp dụng cùng các chỉ số khi đánh giá các phép đo thực tế so với các giới hạn phát xạ và so với mức lập kế hoạch như được mô tả trong nội dung sau đây.

Có thể sử dụng một hoặc nhiều chỉ số sau đây để so sánh mức phát xạ thực tế với giới hạn phát xạ của khách hàng, có thể cần nhiều hơn một chỉ số để đánh giá tác động của mức phát xạ cao hơn được cho phép trong các khoảng thời gian ngắn, ví dụ như trong các bướu xung hoặc trong điều kiện khởi động.

- giá trị xác suất hàng tuần 95 % của P_st không nên vượt quá giới hạn phát xạ E_Psti.

...

...

...

- giá trị xác suất hàng tuần 95 % của P_lti không nên vượt quá giới hạn phát xạ E_Plti.

Để so sánh mức phát xạ nhấp nháy từ hệ thống lắp đặt của khách hàng với giới hạn phát xạ, thời gian đo tối thiểu phải là một tuần. Tuy nhiên, thời gian đo ngắn hơn có thể cần thiết để đánh giá phát xạ ở các điều kiện cụ thể. Các khoảng thời gian ngắn hơn như vậy cần thể hiện hoạt động mong muốn trong thời gian đánh giá dài hơn (tức là một tuần). Trong mọi trường hợp, thời gian đo phải là khoảng thời gian đủ dài để thu được mức phát xạ nhấp nháy cao nhất được dự kiến sẽ xảy ra. Nếu mức nhấp nháy bị chi phối bởi một thiết bị lớn thì thời gian cần phải đủ để thu được tối thiểu hai chu kỳ làm việc hoàn chỉnh của thiết bị. Nếu mức nhấp nháy là tổng của nhiều thiết bị thì thời gian tối thiểu phải là một lần thay đổi hoạt động.

Trong trường hợp đáng kể, các yếu tố sau cũng cần được tính đến.

• ảnh hưởng của thiết bị bù;

• dàn tụ điện trong hệ thống lắp đặt với mức khuếch đại có thể có của hài trung gian bậc thấp có thể gây ra nhấp nháy.

Phương pháp đo cần được sử dụng là IEC 61000-1-15 [1] và phương pháp đo loại A được cho trong IEC 61000-4-30 [4] đối với nhấp nháy (đối với thay đổi điện áp nhanh xem Điều 10). Các dữ liệu được gắn cờ theo IEC 61000-4-30 cần được loại bỏ khỏi đánh giá. Để rõ ràng, trường hợp dữ liệu được gắn cờ thì phân vị được sử dụng trong việc tính các chỉ số được xác định trong tiêu chuẩn này chỉ được tính bằng cách sử dụng các dữ liệu hợp lệ (không gắn cờ).

Mức phát xạ từ một hệ thống lắp đặt gây biến động là mức nhấp nháy được đánh giá theo nội dung của Điều 6.

5  Nguyên tắc chung

Phương pháp tiếp cận được đề xuất để thiết lập các giới hạn phát xạ của hệ thống lắp đặt gây biến động phụ thuộc vào công suất thoả thuận của khách hàng, công suất của thiết bị tạo ra nhấp nháy và các đặc tính của hệ thống. Mục đích là giới hạn việc đưa nhấp nháy vào từ toàn bộ tất cả các hệ thống lắp đặt gây biến động ở các mức sẽ không gây ra các mức nhấp nháy cao hơn các mức lập kế hoạch. Ba giai đoạn đánh giá đã được xác định, có thể được sử dụng theo trình tự hoặc độc lập với nhau.

...

...

...

Thông thường, có thể chấp nhận khách hàng lắp đặt các thiết bị nhỏ mà nhà điều hành hoặc chủ sở hữu không cần đánh giá cụ thể về phát xạ nhấp nháy. Nhà chế tạo các thiết bị như vậy thường có trách nhiệm hạn chế các phát xạ. Ví dụ, TCVN 7909-3-3 (IEC 61000-3-3) [5] và IEC 61000-3-5 [6] và IEC 61000-3-11 [7] là các tiêu chuẩn họ sản phẩm xác định các giới hạn phát xạ nhấp nháy đối với thiết bị được kết nối với hệ thống LV. Hiện này không có tiêu chuẩn phát xạ cho thiết bị MV vì các lý do sau:

• điện áp trung bình thay đổi từ 1 kV đến 35 kV;

• chưa có trở kháng tham chiếu được xác định đối với hệ thống MV trên quốc tế.

Ngay cả khi không có trở kháng tham chiếu, vẫn có thể xác định tiêu chí bảo toàn để chấp nhận gần như tự động của khách hàng trên hệ thống MV (và cả hệ thống HV). Nếu công suất của hệ thống lắp đặt gây biến động tổng hoặc công suất thoả thuận của khách hàng, là nhỏ so với công suất ngắn mạch tại điểm đánh giá thì không cần thực hiện đánh giá chi tiết mức phát xạ nhấp nháy.

Trong 8.1 và 9.1, các tiêu chí cụ thể được xây dựng để áp dụng cho đánh giá giai đoạn 1.

5.2  Giai đoạn 2: giới hạn phát xạ liên quan đến các đặc tính hệ thống thực tế

Nếu hệ thống lắp đặt không đáp ứng tiêu chí 1 thì các đặc tính cụ thể của thiết bị tạo ra nhấp nháy bên trong hệ thống lắp đặt của khách hàng cần được đánh giá cùng với khả năng hấp thụ của hệ thống. Khả năng hấp thụ của hệ thống được suy ra từ mức lập kế hoạch và được phân chia cho riêng từng khách hàng theo nhu cầu của họ so với dung lượng cấp điện tổng của hệ thống. Mức nhiễu được truyền từ các hệ thống điện áp đầu nguồn cũng cần được cân nhắc khi phân chia các mức lập kế hoạch cho riêng từng khách hàng.

Nguyên tắc của cách tiếp cận này là, nếu hệ thống được sử dụng hết dung lượng thiết kế của nó và tất cả các khách hàng đều đưa nhấp nháy vào đến giới hạn của riêng họ thì mức nhiễu tổng sẽ bằng với mức lập kế hoạch có tính đến các hệ số truyền giữa các mức điện áp khác nhau và ảnh hưởng tổng hợp của các thiết bị tạo ra nhấp nháy khác nhau. Quy trình phân chia các mức lập kế hoạch cho riêng từng khách hàng được nêu trong 8.2 và 9.2.

CHÚ THÍCH: Nếu dung lượng của hệ thống tăng lên trong tương lai thì mức phát xạ của riêng từng khách hàng phải càng thấp hơn. Do đó, điều quan trọng là nếu có thể phải cân nhắc tới việc mở rộng hệ thống trong tương lai.

...

...

...

Trong một số tình huống, khách hàng có thể yêu cầu được chấp nhận phát xạ nhiễu vượt quá giới hạn cơ bản được cho phép ở giai đoạn 2. Trong trường hợp này, khách hàng và nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống có thể thoả thuận về các điều kiện đặc biệt tạo điều kiện dễ dàng cho việc kết nối các hệ thống lắp đặt gây biến động, cần phải thực hiện nghiên cứu cẩn thận về các đặc tính của hệ thống trong thực tế và trong tương lai để xác định các điều kiện đặc biệt này.

CHÚ THÍCH: Các giới hạn phát xạ thu được từ việc áp dụng các phương pháp được khuyến cáo trong Điều 8 và Điều 9 nhằm giữ mức nhấp nháy thấp hơn mức lập kế hoạch. Áp dụng các các phương pháp khác được khuyến cáo trong Điều 10 nhằm giới hạn độ lớn của các thay đổi điện áp nhanh.

5.4  Trách nhiệm

Trong nội dung của tiêu chuẩn này theo quan điểm về EMC, cần xác định các trách nhiệm sau:

- Khách hàng có trách nhiệm duy trì phát xạ của họ tại điểm đánh giá được quy định thấp hơn các giới hạn được quy định bởi nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống.

- Nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống chịu trách nhiệm phối hợp chung các mức phát xạ ở điều kiện làm việc bình thường phù hợp với các yêu cầu của khu vực hoặc quốc gia. Đối với mục đích đánh giá, nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống, khi được yêu cầu, cần cung cấp các dữ liệu hệ thống liên quan như công suất ngắn mạch của hệ thống hoặc trở kháng và các mức nhấp nháy hiện có. Quy trình đánh giá được thiết kế sao cho phát xạ nhấp nháy từ tất cả các hệ thống lắp đặt gây biến động không gây ra mức nhấp nháy toàn bộ hệ thống vượt quá mức lập kế hoạch và mức tương thích. Tuy nhiên các điều kiện cho trước của địa phương và các giả định là cần thiết trong quy trình đánh giá này, không đảm bảo rằng phương pháp tiếp cận được khuyến cáo sẽ luôn tránh được vượt quá các mức.

- Cuối cùng, nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống và khách hàng nên hợp tác khi cần thiết trong việc xác định phương pháp tối ưu để giảm phát xạ. Việc thiết kế và lựa chọn phương pháp cho việc giảm thiểu này là trách nhiệm của khách hàng.

6  Hướng dẫn chung đối với việc đánh giá mức phát xạ

6.1  Điểm đánh giá

...

...

...

CHÚ THÍCH 1: Tuy nhiên, cần lưu ý rằng để xác định các giới hạn phát xạ và ước tính các mức phát xạ luôn phải tính đến các tham số hệ thống nằm ngoài điểm đánh giá.

CHÚ THÍCH 2: Tùy thuộc vào vị trí của điểm ghép nối chung so với điểm kết nối của hệ thống lắp đặt gây biến động, mức nhấp nháy tại điểm kết nối có thể cao hơn.

CHÚ THÍCH 3: Cần nhớ rằng, vì các đặc tính điện áp hoặc các giới hạn theo hợp đồng thường áp dụng tại điểm kết nối nên các đặc tính hoặc giới hạn này được cân nhắc trong các cuộc thảo luận giữa các bên liên quan.

6.2  Định nghĩa về mức phát xạ nhấp nháy

Mức phát xạ từ một hệ thống lắp đặt đưa vào hệ thống điện là độ lớn của nhấp nháy mà hệ thống lắp đặt cần xem xét gây ra tại điểm đánh giá (POE). Mức phát xạ bắt buộc phải thấp hơn giới hạn phát xạ được đánh giá theo các điều khoản liên quan của tiêu chuẩn này.

6.3  Đánh giá mức phát xạ nhấp nháy

Khuyến cáo rằng các mức phát xạ cần được đánh giá ở điều kiện làm việc bình thường nếu không có quy định nào khác. Việc đánh giá mức phát xạ nhấp nháy từ các hệ thống lắp đặt gây biến động cần được cân nhắc ở điều kiện làm việc bình thường xấu nhất kể cả các trường hợp bất ngờ mà hệ thống hoặc hệ thống lắp đặt của khách hàng được thiết kế để làm việc và có thể kéo dài trong một tỷ lệ phần trăm thời gian quy định, ví dụ quá 5 % thời gian dựa trên trung bình thống kê. Ngoài ra, đối với các hệ thống lắp đặt lớn so với kích thước của hệ thống (ví dụ như S_sc/S_i < 30; lưu ý rằng tỷ lệ 30 có thể được điều chỉnh để đáp ứng các điều kiện cụ thể) cũng có thể cần phải đánh giá mức phát xạ trong các điều kiện làm việc không thường xuyên kéo dài ít hơn 5 % thời gian. Tuy nhiên, có thể cho phép các giới hạn phát xạ cao hơn ở các điều kiện không thường xuyên như vậy hoặc trong các điều kiện khởi động hoặc bướu xung (ví dụ: 1 đến 1,5 lần, cần được quy định bởi nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống, tùy thuộc vào đặc tính của hệ thống và hệ thống lắp đặt).

Các chi tiết khác về việc đánh giá mức phát xạ trong nguồn cấp điện cho các máy móc công nghiệp có thể được nêu trong các tiêu chuẩn khác.

Phép đo mức phát xạ nhấp nháy cũng có thể được thực hiện. Đối với các tình huống mà mức nền nhấp nháy là tương đối thấp (P_st < 1,5), nên thực hiện hai bộ phép đo ở các điều kiện sau:

...

...

...

- với hệ thống lắp đặt gây biến động và thiết bị bù bất kỳ của khách hàng được ngắt kết nối.

Loại trừ giá trị nhấp nháy đo được lần thứ hai khỏi giá trị nhấp nháy đo lần thứ nhất bằng cách sử dụng quy luật lấy tổng được khuyến cáo (xem Điều 7).

Đối với các tình huống mà mức P_st hiện có tại POE cao hơn 0,5, cần sử dụng một phương pháp chính xác hơn. Mối tương quan giữa dòng điện gây biến động và các biến động điện áp quan sát được có thể được sử dụng để xác định mức phát xạ của một thiết bị hoặc hệ thống lắp đặt gây biến động cụ thể. Có thể thực hiện các phương pháp khác và một vài ứng dụng được thảo luận trong Phụ lục E.

Trong thực tế, mức phát xạ thường được dự đoán bằng cách thực hiện một nghiên cứu trước khi kết nối từ dữ liệu sẵn có liên quan đến hệ thống lắp đặt và hệ thống. Các phương pháp đơn giản hoá và nâng cao để dự đoán mức khắc nghiệt nhấp nháy được cho trong Phụ lục E của tiêu chuẩn này. Các phương pháp đơn giản hoá có thể được sử dụng đối với các biến động dễ xác định (ví dụ như thay đổi kiểu bậc, thay đổi kiểu đường dốc, v.v...) dựa trên "đường cong P_st = 1" trong Phụ lục A và các đường cong hệ số hình dạng được cho trong Phụ lục E. Các kỹ thuật nâng cao thích hợp hơn đối với hệ thống lắp đặt hồ quang và biến động ngẫu nhiên hơn, dựa trên đặc tính của hệ thống và đặc tính thiết bị sử dụng cuối (kể cả thiết bị bù và giảm nhẹ) và mô phỏng máy đo nhấp nháy.

Đối với việc đánh giá sau khi kết nối, các phép đo nhấp nháy trực tiếp thường là đủ nhưng có thể không hoàn toàn phù hợp với các dự đoán đã thực hiện trong quy trình đánh giá trước khi kết nối. Nếu các phép đo được thực hiện tại một điểm khác nào đó, cần phải hoán vị các kết quả đo sang điểm đánh giá (POE) một cách cẩn thận bằng cách xem xét ảnh hưởng có thể có của trở kháng hệ thống thực tế so với trở kháng công bố.

6.4  Công suất ngắn mạch hoặc trở kháng công bố của hệ thống

Thông tin về công suất ngắn mạch của hệ thống hoặc trở kháng công bố là điều kiện tiên quyết đối với nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống để đánh giá giới hạn phát xạ cũng như đối với khách hàng nhằm đánh giá mức phát xạ của hệ thống lắp đặt cần xem xét. Công suất ngắn mạch hoặc trở kháng được công bố được sử dụng theo hai cách khác nhau:

6.4.1  Công suất ngắn mạch hoặc trở kháng dùng cho đánh giá mức phát xạ trước khi kết nối

Để cho phép đánh giá trước khi kết nối về mức phát xạ nhấp nháy đặc biệt là đối với hệ thống lắp đặt lớn gây biến động, có thể xác định công suất ngắn mạch hoặc trở kháng tại điểm đánh giá bằng cách mô phỏng trong các điều kiện vận hành hệ thống khác nhau (kể cả các điều kiện trong tương lai). Điều quan trọng là phải cung cấp thông tin về góc pha, vì thành phần gây biến động của một hệ thống lắp đặt có thể là các tổ hợp khác nhau của công suất thực tế và công suất phản kháng.

...

...

...

Để đánh giá mức phát xạ thực tế từ một hệ thống lắp đặt gây biến động cho trước, trở kháng thực tế có thể đo hoặc tính toán để sử dụng kết hợp với các tham số được đo khác nhằm đánh giá mức phát xạ thực tế.

6.5  Hướng dẫn chung để đánh giá trở kháng công bố của hệ thống

Điều quan trọng phải cân nhắc là trở kháng của hệ thống có thể có thay đổi đáng kể theo thời gian và có thể phụ thuộc vào tần số. Đối với đánh giá mức phát xạ (xem đoạn đầu tiên của 6.3), việc xác định trở kháng hệ thống cần cân nhắc các điều kiện làm việc bình thường khác nhau bao gồm cả các điều kiện làm việc không bình thường của hệ thống trong đó các tình huống này có thể kéo dài trong một khoảng thời gian quy định, ví dụ lâu hơn 5 % thời gian dựa trên mức trung bình thống kê. Cần đưa vào các thay đổi hệ thống đã biết hoặc có thể dự đoán trong tương lai. Để biết thêm chi tiết, xem Phụ lục E, E.3.1.

7  Quy luật lấy tổng chung

Mối liên hệ kết hợp chung đối với mức khắc nghiệt nhấp nháy ngắn hạn gây ra bởi các hệ thống lắp đặt khác nhau được xác định dưới dạng sau, trong đó P_stj là mức khắc nghiệt nhấp nháy của riêng từng mức khác nhau cần được phối hợp:

(2)

CHÚ THÍCH: Có thể sử dụng cùng công thức đối với chỉ số nhấp nháy dài hạn P_lt.

trong đó

...

...

...

là độ lớn của mức nhấp nháy ngắn hạn tổng đối với tập hợp các nguồn nhấp nháy cần xem xét (giá trị xác suất).

P_sti

là độ lớn của các nguồn nhấp nháy khác nhau hoặc mức phát xạ cần được kết hợp.

α

là số mũ phụ thuộc vào các hệ số khác nhau được thảo luận dưới đây.

Nói chung, giá trị α = 3 ("quy luật lấy tổng bậc ba") đã được sử dụng rộng rãi trong nhiều năm và được khuyến cáo dùng cho phép tính tổng P_st (hoặc P_lt) với điều kiện là không có sẵn thông tin bổ sung để chứng minh cho một giá trị khác. Xem Phụ lục D đối với việc thảo luận hệ số khắc nghiệt tương đương có thể đơn giản hoá các phép tính trong một số trường hợp.

(3)

...

...

...

Các nghiên cứu ban đầu dựa trên nhiều lò hồ quang và sử dụng các giá trị P_st hàng tuần cho thấy rằng giá trị cửa số mũ α phụ thuộc vào đặc tính của nguồn điện chính có biến động. Thông thường, số mũ giảm khi các biến động có nhiều khả năng cùng tăng đồng thời và các khuyến cáo sau đây có thể đưa ra khỉ có thêm các thông tin:

- α = 4: nên được sử dụng cho phép tính tổng nhấp nháy khi ít có khả năng xảy ra các biến động đồng thời (ví dụ, cơ cấu điều khiển thiết bị cụ thể được lắp đặt để ngăn ngừa các biến động xảy ra cùng một lúc);

- α = 3: nên được sử dụng cho hầu hết các loại nguồn nhấp nháy mà tại đó rủi ro trùng hợp các thay đổi điện áp ngẫu nhiên là nhỏ. Phần lớn các nguyên cứu kết hợp các nhiễu không có liên quan được cho vào phân loại này và nó được khuyến cáo để sử dụng chung;

- α = 2: nên được sử dụng khi có có nhiều khả năng xảy ra các biến động trùng hợp (ví dụ như các lần nóng chảy trùng hợp trong lò hồ quang);

- α = 1: nên được sử dụng khi có khả năng trùng hợp các thay đổi điện áp là rất lớn (ví dụ khi nhiều động cơ được khởi động ở cùng một lúc).

Các nghiên cứu gần đây cho thấy quy luật lấy tổng phù hợp với các kết quả phép đo nhất tùy thuộc vào cả mức độ trùng hợp của các thay đổi điện áp cũng như phân vị P_st được sử dụng cho việc đánh giá, và cũng phụ thuộc vào các công nghệ thiết bị liên quan đến đến việc gây ra các biến động điện áp. Để biết thêm thông tin, xem [15].

8  Giới hạn phát xạ đối với hệ thống lắp đặt gây biến động được kết nối với hệ thống MV

8.1  Giai đoạn 1: Đánh giá sơ bộ về phát xạ nhiễu

Ở giai đoạn 1, việc kết nối của các hệ thống lắp đặt nhỏ chỉ có một lượng giới hạn về công suất gây biến động, có thể được chấp nhận mà không cần đánh giá trị tiết về các đặc tính phát xạ hoặc sự đáp ứng của hệ thống cấp nguồn.

...

...

...

Việc kết nối của một hệ thống lắp đặt gây biến động có thể được chấp nhận mà không cần phân tích thêm nếu tỉ số giữa thay đổi công suất biểu kiến ΔS và công suất ngắn mạch của hệ thống S_sc, được tính bằng phần trăm, nằm trong các giới hạn dưới đây tại POE. Các giới hạn này phụ thuộc vào số lần thay đổi điện áp r mỗi min (sụt áp sau đó là phục hồi nghĩa là hai lần thay đổi điện áp).

Bảng 3 - Các giới hạn ở giai đoạn 1 đối với các thay đổi tương đối về công suất như một hàm về số thay đổi mỗi min

r

K = (ΔS/S_sc)_max

min^-1

%

r > 200

0,1

10 ≤ r ≤ 200

...

...

...

r < 10

0,4

CHÚ THÍCH: Các thay đổi công suất biểu kiến ΔS có thể thấp hơn, bằng hoặc cao hơn công suất danh định S_N của thiết bị cần xem xét (ví dụ đối với một động cơ, cần tính đến công suất biểu kiến khi khởi động và nó có thể là ΔS ≈ 3-8 S_N). S_sc có thể được tính (hoặc đo) đối với điểm đánh giá cụ thể và có thể được ước tính đối với hệ thống MV điển hình có các đặc tính tương tự với các đặc tính đang được xét đến.

8.2  Giai đoạn 2: Giới hạn phát xạ liên quan đến các đặc tính hệ thống thực tế

Xem xét khả năng hấp thụ thực tế của hệ thống, đặc biệt có tính đến hệ số truyền, có thể cho phép các phát xạ cao hơn so với các tiêu chí giai đoạn 1.

Trong giai đoạn này, mức đóng góp tổng cho phép vào mức nhiễu chung được phân chia cho riêng từng hệ thống lắp đặt theo mức phân chia của nó trong dung lượng tổng của hệ thống cấp nguồn (S_t) mà hệ thống lắp đặt này được kết nối. Điều này đảm bảo rằng mức nhiễu do các phát xạ của tất cả các khách hàng được kết nối với hệ thống sẽ không vượt quá mức lập kế hoạch.

CHÚ THÍCH: Quy trình dưới đây có thể được hoàn thiện bằng cách sử dụng công suất tác dụng P, thay vì sử dụng công suất biểu kiến S.

Phương pháp tiếp cận trình bày dưới đây giả định rằng sự lan truyền của nhiễu nhấp nháy trong hệ thống điện hướng kính tuân theo các quy luật khá đơn giản.

- Phương pháp tiếp cận dựa trên quy luật lấy tổng chung được cho trong Điều 7.

...

...

...

- Do công suất ngắn mạch tăng cùng với mức điện áp và do sự trùng hợp thấp của các thay đổi điện áp nên mức đóng góp nhấp nháy từ các hệ thống điện áp thấp hơn vào các hệ thống điện áp cao hơn, thực tế có thể được coi là không đáng kể trong hầu hết các tình huống.

8.2.1  Phát xạ tổng cần được phân chia giữa các khách hàng

Hình 3 minh hoạ việc xem xét một hệ thống MV điển hình. Mục đích là thiết lập giới hạn phát xạ tại MV.

Hình 3 - Ví dụ về một hệ thống dùng để phân chia mức đóng góp tổng tại MV

Trước tiên, cần áp dụng Công thức (2) để xác định mức đóng góp tổng của tất cả các nguồn nhấp nháy có mặt trong một hệ thống cụ thể. Mức nhấp nháy thực tế trong một hệ thống MV là kết quả từ sự kết hợp của mức nhấp nháy đến từ đầu nguồn (lưu ý rằng hệ thống đầu nguồn có thể là một hệ thống HV hoặc một hệ thống MV khác trong đó mức lập kế hoạch trung gian đã được thiết lập từ trước) với mức nhấp nháy tạo ra bởi tất cả các hệ thống lắp đặt gây biến động được kết nối với hệ thống MV cần xem xét, kể cả các hệ thống LV gây biến động. Tuy nhiên, như đã được đề cập trong 8.2, thông thường có thể giả định rằng hệ thống LV gây biến động chỉ tác động không đáng kể lên các mức nhấp nháy của hệ thống MV. Do đó, mức nhấp nháy không nên vượt quá mức lập kế hoạch của hệ thống MV được cho bởi công thức:

(5)

trong đó

...

...

...

là mức đóng góp tổng lớn nhất vào mức nhấp nháy của tất cả các hệ thống lắp đặt MV gây biến động có thể được kết nối với hệ thống đang xem xét (được biểu thị dưới dạng P_st hoặc P_lt);

L_PstMV

là mức lập kế hoạch cho nhấp nháy (các chỉ số P_st hoặc P_lt) trong hệ thống MV;

L_PstUS

là mức lập kế hoạch cho nhấp nháy trong hệ thống đầu nguồn (vì các lý do đã giải thích ở trên, các mức lập kế hoạch khác nhau có thể là cần thiết cho các mức điện áp trung gian giữa MV và HV-EHV; đây là lý do tại sao thuật ngữ chung về mức lập kế hoạch hệ thống đầu nguồn được sử dụng);

T_PstUM

là hệ số truyền nhấp nháy (P_st hoặc P_lt) từ hệ thống đầu nguồn đến hệ thống MV (có thể xác định bằng mô phỏng hoặc phép đo, xem Phụ lục B);

α

là số mũ của quy luật lấy tổng, thường bằng 3 (xem Điều 7).

...

...

...

(6)

Các ví dụ được cho trong Phụ lục C dùng để phân bố lại mức đóng góp tổng có xem xét các hệ số truyền.

8.2.2  Giới hạn phát xạ riêng lẻ

Đối với từng khách hàng, chỉ cho phép có một phần nhỏ của giới hạn phát xạ tổng G_PstMV. Phương pháp tiếp cận hợp lý là lấy tỉ số giữa công suất thoả thuận S_i và công suất cấp điện tổng S_t của hệ thống MV, trong đó S_t có thể được lấy bằng dung lượng của máy biến áp HV-MV hoặc bằng tải đầu nguồn tổng, có dự phòng cho việc tăng phụ tải có thể có trong tương lai. Tiêu chí như vậy có liên quan đến thực tế là công suất thoả thuận của khách hàng thường gắn với mức phân chia của khách hàng trong chi phí đầu tư hệ thống điện.

Sử dụng quy luật lấy tổng được khuyến cáo (Công thức (3) và Công thức (4)), các giới hạn phát xạ riêng lẻ (E_Psti và E_Plti) được tính theo (7) và (8) trong đó thường sử dụng α = 3:

(7)

...

...

...

trong đó

E_Psti, E_Plti

là các giới hạn phát xạ nhấp nháy đối với hệ thống lắp đặt của khách hàng i được cấp điện trực tiếp tại MV,

G_PstMV, G_PltMV

là mức đóng góp tổng lớn nhất vào mức nhấp nháy của tất cả các hệ thống lắp đặt MV gây biến động có thể kết nối với hệ thống cần xem xét như đã cho trong Công thức 5 và Công thức 6 (được biểu thị dưới dạng P_st hoặc P_lt),

S_i = (P_i/cos φ_i)

là công suất thoả thuận của hệ thống lắp đặt của khách hàng i, hoặc tham số MVA của hệ thống lắp đặt gây biến động cần xem xét (phụ tải hoặc máy phát điện),

S_t

là dung lượng cấp điện tổng của hệ thống cần xem xét bao gồm cả dự phòng về tăng trưởng phụ tải trong tương lai (về nguyên tắc, S_t là tổng của các mức phân bổ dung lượng của tất cả các hệ thống lắp đặt, kể cả các hệ thống lắp đặt cuối nguồn được hoặc có thể được kết nối với hệ thống cần xem xét, có tính đến tính đa dạng). S_t cũng có thể bao gồm mức đóng góp từ nguồn điện phân tán, tuy nhiên cần phải xem xét chi tiết hơn để xác định mức đóng góp chắc chắn của nó cho S_t và cũng như mức đóng góp hiệu quả của nó vào công suất ngắn mạch.

...

...

...

là công suất tổng của hệ thống lắp đặt được cấp điện trực tiếp tại LV trong hệ thống cần xem xét bao gồm cả dự phòng về tăng trưởng phụ tải trong tương lai

α

là số mũ quy luật lấy tổng (xem Điều 7).

CHÚ THÍCH: Trong một số trường hợp, thực tế nguồn điện phân tán có thể là một nguồn biến động điện áp và cần được tính đến sao cho phù hợp.

Có thể xảy ra tại một số vị trí mà mức nhấp nháy tồn tại từ trước là cao hơn mức phân chia bình thường trong các hệ thống lắp đặt hiện có. Trong trường hợp này, giới hạn phát xạ cho các hệ thống lắp đặt mới có thể được giảm hoặc có thể xem xét phân bổ lại các mức lập kế hoạch giữa các mức điện áp khác nhau hoặc có thể tăng dung lượng hấp thụ nhấp nháy trong hệ thống.

Đối với các khách hàng có công suất thoả thuận thấp, phương pháp tiếp cận này có thể mang lại các giới hạn thấp một cách không hợp lý. Giới hạn phát xạ phải được thiết lập tại các giá trị đã cho trong Bảng 4.

Bảng 4 - Giới hạn phát xạ tối thiểu tại MV

E_Psti

E_Plti

...

...

...

0,25

8.3  Giai đoạn 3: Chấp nhận các giới hạn phát xạ cao hơn trên cơ sở có điều kiện

Trong một số tình huống, nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống có thể chấp nhận một hệ thống lắp đặt gây biến động phát ra các nhiễu vượt quá các giới hạn cơ bản cho phép trong giai đoạn 2. Đặc biệt đây là trường hợp khi các giới hạn ở giai đoạn 2 là các giới hạn chung được suy ra bằng cách sử dụng các đặc tính hệ thống điển hình nhưng mang tính bảo toàn. Các yếu tố sau có thể cho một lượng dư trên hệ thống để cho phép các giới hạn phát xạ cao hơn, ví dụ:

• Một số hệ thống lắp đặt của khách hàng không tạo ra nhấp nháy đáng kể vì chúng không có thiết bị gây nhấp nháy có kích cỡ đáng kể. Do đó, một số dung lượng hấp thụ nhấp nháy sẵn có của hệ thống có thể không được sử dụng trong một khoảng thời gian.

• Quy luật lấy tổng có thể quá thận trọng, ví dụ, có thể xảy ra một số hệ thống lắp đặt gây biến động không bao giờ hoạt động đồng thời, do các ràng buộc về hệ thống hoặc phụ tải.

• Trong một vài trường hợp, mức đóng góp tổng cao hơn có thể được xác định sau khi phân bổ lại mức lập kế hoạch giữa các hệ thống MV và HV-EHV (xem Phụ lục C) có tính đến hiện tượng cục bộ như hiệu ứng suy giảm đặc biệt hoặc không có các hệ thống lắp đặt gây biến động tại một mức điện áp nhất định.

• Trong một số trường hợp, hệ thống lắp đặt gây nhiễu có thể tuân thủ các giới hạn phát xạ của nó ở các cấu hình hệ thống bình thường, trong khi chỉ thỉnh thoảng vượt quá các giới hạn phát xạ ở giai đoạn 2 ở các cấu hình xuống cấp (ví dụ khi trạm phát hiện gần đó không hoạt động).

Trong mọi trường hợp, nếu thích hợp, nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống có thể quyết định phân bổ giới hạn phát xạ cao hơn tại giai đoạn 3. Luôn luôn phải nghiên cứu kỹ lưỡng về việc kết nối, có tính đến mức nhấp nháy tồn tại từ trước và mức đóng góp dự kiến từ hệ thống lắp đặt được xem xét trong các điều kiện làm việc khác nhau có thể có. Việc chấp nhận các giới hạn phát xạ cao hơn bình thường chỉ có thể được cung cấp cho các khách hàng dựa trên cơ sở có điều kiện và nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống có thể quy định các giới hạn, ví dụ:

• Các giới hạn giai đoạn 3 tạm thời áp dụng:

...

...

...

- với điều kiện là hầu hết các khách hàng khác đều không sử dụng đầy đủ các giới hạn phát xạ bình thường của họ ở giai đoạn 2;

- thời gian cần thiết đối với một hệ thống lắp đặt mới để thực hiện các biện pháp khắc phục bổ sung bất cứ khi nào cần.

• Giảm hoạt động hoặc vận hành các hệ thống lắp đặt gây biến động trong một hệ thống cấp điện nào đó hoặc các cấu hình khách hàng.

8.4  Sơ đồ tóm tắt về quy trình đánh giá

Tổng quan về quy trình đánh giá được trình bày trong tiêu chuẩn này được cho trên Hình 4. Quy trình đánh giá được áp dụng như nhau cho P_st và P_lt.

Hình 4 - Sơ đồ quy trình đánh giá

9  Giới hạn phát xạ đối với hệ thống lắp đặt điện gây biến động được kết nối với các hệ thống HV-EHV

9.1  Giai đoạn 1: Đánh giá sơ bộ về phát xạ nhiễu

...

...

...

9.2  Giai đoạn 2: Giới hạn phát xạ liên quan đến các đặc tính hệ thống thực tế

Phương thức tiếp cận về cơ bản là giống như đối với người sử dụng MV (xem 8.2). Tuy nhiên, trong trường hợp cụ thể của các hệ thống lắp đặt gây biến động HV hoặc EHV, sự phân chia về mức nhiễu tổng giữa từng người sử dụng cần dựa trên công suất tổng có sẵn cho tất cả các hệ thống lắp đặt gây biến động HV hoặc EHV mà không phải là công suất cấp điện tổng của hệ thống. Như trên đã đề cập mức đóng góp của các hệ thống lắp đặt gây biến động MV và LV vào mức nhấp nháy tại HV hoặc EHV có thể được bỏ qua; do đó các hệ thống lắp đặt MV và LV không cần phải đưa vào trong việc xác định dung lượng cấp điện tổng để cho phép phát xạ nhấp nháy tại HV-EHV.

9.2.1  Đánh giá tổng công suất sẵn có

Gọi S_i là công suất biểu kiến của hệ thống lắp đặt i và S_tHV (S_tEHV) là tổng công suất sẵn có cho người sử dụng HV (EHV) tại điểm đánh giá (POE), tỉ số S_i/S_tHv (S_i/S_tEHV) là đại lượng cơ bản dùng để xác định giới hạn phát xạ theo quy trình giai đoạn 2 dưới đây.

9.2.1.1  Phép xấp xỉ đầu tiên

Đánh giá S_t trong các hệ thống HV và EHV khó hơn rất nhiều so với việc đánh giá trong trường hợp MV. Phương thức tiếp cận được đề xuất như sau: Khi xem xét trường hợp một hệ thống lắp đặt được kết nối với trạm HV hoặc EHV cho trước, dự đoán thông tin cơ bản về dòng công suất có tính đến sự phát triển của hệ thống trong tương lai:

Hình 5 - Xác định S_t trong một hệ thống HV hoặc EHV đơn giản

Việc đánh giá đơn giản:

...

...

...

(9)

trong đó

S_t trong trường hợp này là xấp xỉ bằng tổng công suất của tất cả các hệ thống lắp đặt mà trong đó giới hạn phát xạ được phân bổ trong tương lai có thể lường trước được. Trong trường hợp này, nó được ước tính bằng tổng của dòng công suất (tính bằng MVA) ra khỏi thanh dẫn HV-EHV cần xem xét (bao gồm cả dự phòng đối với sự tăng trưởng tải trong tương lai).

Giá trị xấp xỉ đầu tiên này của S_t là nhằm duy trì tính bảo toàn. Phép xấp xỉ thứ hai chi tiết hơn được khuyến cáo khi các giả định bảo toàn như vậy dẫn đến các giới hạn phát xạ không thực tế.

CHÚ THÍCH: Phép xấp xỉ đầu tiên này giả định rằng phát xạ nhấp nháy được tạo bởi các hệ thống lắp đặt được kết nối tại các thanh dẫn kết nối khác, tác động trực tiếp lên thanh dẫn cần xem xét (tức là các hệ số ảnh hưởng được sử dụng trong phép xấp xỉ thứ hai là bằng một).

9.2.1.3  Phép xấp xỉ thứ hai

Phương thức tiếp cận đơn giản đầu tiên có thể không chính xác nếu có mặt các hệ thống lắp đặt gây biến động quan trọng hoặc có nhiều khả năng được kết nối trong vùng lân cận trạm biến áp cần xem xét. Trong trường hợp có nghi ngờ, nên tiến hành như sau:

Hình 6 - Xác định S_t đối với một hệ thống HV hoặc EHV nối lưới

...

...

...

Tại tần số nguồn, các hệ số ảnh hưởng K_2-1, K_3-1, ... sẽ được tính (hệ số ảnh hưởng K_n-m là thay đổi điện áp gây ra tại nút m khi 1 p.u (đơn vị tương đối) thay đổi điện áp được đặt vào nút n; việc tính K_n-m thường đòi hỏi sử dụng một chương trình máy tính).

Phương thức tiếp cận thay thế dựa trên việc đặt một tải (hoặc ngắn mạch ba pha thông qua một trở kháng nào đó) tại thanh cái n và ghi lại các điện áp tại các thanh cái m và n. Khi đó, hệ số ảnh hưởng có thể được xác định giữa các thanh cái m và n là K_n-m = (U_m-U_m^0)/(U_n-U_n^0) trong đó U_m và U_n là các điện áp tại các thanh cái m và n với tải đặt vào vỏ mặt tại n và U_m^0 và U_n^0 là các điện áp tương ứng khi không có mặt tải.

CHÚ THÍCH: Hệ số ảnh hưởng thu được theo phương thức này có thể nhạy cảm với hệ số công suất của tải hoặc dòng ngắn mạch được đặt vào và tải được kết nối trong phép mô phỏng phải thể hiện đúng các đặc tính của tải đang được đánh giá. Cũng lưu ý rằng các hệ số ảnh hưởng phụ thuộc vào tần số và trong một số trường hợp, đặc biệt là gần các nhà máy điện, sự phụ thuộc có thể trở nên đáng kể đối với các tần số ở dưới mức cơ bản.

Một phương pháp chặt chẽ hơn, dựa trên dữ liệu và công nghệ phân tích ngắn mạch điển hình, được cho trong Phụ lục F.

Đối với phép xấp xỉ thứ hai này, Công thức (9) sẽ được thay bằng (hoặc tương tự đối với S_tEHV):

(9')

Bổ sung các thuật ngữ (K_n-m)^α S_tHVn (thường sử dụng α = 3) với điều kiện là chúng vẫn là đáng kể so với S_tHV1.

9.2.2  Giới hạn phát xạ riêng lẻ

...

...

...

(10)

(11)

(12)

(13)

trong đó:

...

...

...

là các giới hạn nhấp nháy đối với hệ thống lắp đặt i,

G_PstHV(EHV) hoặc G_PltHV(EHV)

là mức đóng góp tổng lớn nhất vào mức nhấp nháy (P_st hoặc P_lt) của tất cả các hệ thống lắp đặt gây biến động có thể được kết nối với hệ thống HV (hoặc EHV) cần xem xét (xem Công thức 14),

S_i = P_i/cos φ_i

là công suất biểu kiến được thoả thuận của hệ thống lắp đặt i,

S_tHV hoặc S_tEHV

là phần của dung lượng cấp điện tổng của hệ thống HV hoặc EHV cần xem xét dành riêng cho hệ thống lắp đặt HV hoặc EHV (xem Công thức 9 hoặc 9’),

α

là số mũ quy luật lấy tổng, thường bằng 3 (xem Điều 7)

...

...

...

(14)

Điều có thể xảy ra là tại một số vị trí có mức nhấp nháy có từ trước lại cao hơn mức phân chia thông thường đối với các hệ thống lắp đặt hiện có. Trong trường hợp này, giới hạn phát xạ đối với hệ thống lắp đặt mới có thể được giảm xuống hoặc có thể xem xét việc phân bổ lại các mức lập kế hoạch giữa các mức điện áp khác nhau hoặc có thể tăng dung lượng hấp thụ nhấp nháy của hệ thống.

Đối với các khách hàng có công suất thoả thuận thấp, phương thức tiếp cận này có thể mang lại các giới hạn thấp một cách không thực tế. Khi đó các giới hạn phát xạ được thiết lập tại các giá trị được cho trong Bảng 5.

Bảng 5 - Giới hạn phát xạ nhỏ nhất tại HV-EHV

E_Psti

E_Plti

0,35

0,25

...

...

...

Các xem xét được trình bày trong 8.3 cũng áp dụng tương tự cho giai đoạn 3 tại HV-EHV.

10  Thay đổi điện áp nhanh

10.1  Một số xem xét chung

Cảm giác khó chịu về thị giác do nhấp nháy ánh sáng là lý do thường được đưa ra nhất để giới hạn các thay đổi điện áp do hệ thống lắp đặt gây biến động. Tuy nhiên, nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống phải duy trì độ lớn điện áp nằm trong giới hạn hẹp và từng khách hàng riêng lẻ không nên gây ra các thay đổi điện áp đáng kể ngay cả khi chúng có thể được chấp nhận theo quan điểm về nhấp nháy. Trong nội dung của tiêu chuẩn này, các thay đổi điện áp nhanh được coi là các thay đổi điện áp hiệu dụng ở tần số cơ bản trong một số chu kỳ.

Đánh giá đơn giản về thay đổi điện áp tương đối có thể được thực hiện như sau (xem Hình 7, Hình 8 và Hình 9):

I = I_p - jI_q

(15)

Z_L = R_L+ jX_L

(16)

...

...

...

Hình 7 - Mạch tương đương và sơ đồ vectơ đối với đánh giá đơn giản

Hình 8 - Ví dụ về thay đổi điện áp nhanh kết hợp với khởi động động cơ

Hình 9 - Ví dụ về thay đổi điện áp nhanh kết hợp với đóng cắt tụ điện

Đối với tải một pha và tải ba pha đối xứng:

ΔU ≈ ΔI_p · R_L + ΔI_q · X_L

(17)

10.2  Mức tương thích

...

...

...

CHÚ THÍCH: Thực tế hiện nay ở nhiều công ty là giá trị 3 % nói chung tương ứng với thay đổi điện áp nhanh có thể xảy ra hai lần mỗi giờ hoặc nhiều hơn.

Trên thực tế, sự trùng hợp về việc xảy ra một số thay đổi điện áp nhanh, có xác suất rất thấp. Vì lý do này, không xét đến quy luật lấy tổng. Do tần suất xảy ra thấp nên các chỉ số thống kê không được xét đến.

10.3  Mức lập kế hoạch

Đây là mức nhiễu có thể được sử dụng cho mục đích xác định giới hạn phát xạ, có tính đến tất cả các hệ thống lắp đặt có thể gây ra thay đổi điện áp nhanh. Mức lập kế hoạch được quy định bởi nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống đối với tất cả các mức điện áp hệ thống và có thể được xem như mục tiêu chất lượng nội bộ của nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống và có thể được cung cấp cho riêng từng khách hàng theo yêu cầu. Chỉ có thể đưa ra các giá trị định hướng vì các mức lập kế hoạch sẽ khác nhau tùy vào từng trường hợp, tùy thuộc vào kết cấu hệ thống và các tình huống.

Mức lập kế hoạch đối với MV được đề xuất dựa trên mức tương thích. Đối với HV-EHV, chưa có mức tương thích được thiết lập và các mức đề xuất được cung cấp dựa trên

a) các thực tiễn HV-EHV, liên quan đến các thay đổi điện áp nhanh và

b) nhu cầu cung cấp lượng dư giữa MV và HV-EHV cho các mục đích phối hợp EMC tổng thể.

Bảng 6 đưa ra các mức lập kế hoạch định hướng đối với thay đổi điện áp nhanh ΔU/U_n đối với các sự kiện không thường xuyên (tính bằng phần trăm điện áp danh nghĩa). Các giới hạn này phụ thuộc vào số lần thay đổi như vậy trong một khoảng thời gian cho trước. Các thay đổi điện áp ít thường xuyên không được đề cập ở đây, tuy nhiên, chúng cũng có thể quan trọng đối với một số hệ thống.

Bảng 6 - Mức lập kế hoạch định hướng đối với các thay đổi điện áp nhanh là hàm của số lần thay đổi điện áp đó trong một khoảng thời gian cho trước

...

...

...

ΔU/U_N

n

%

MV

HV/EHV

n ≤ 4 lần mỗi ngày

5-6

3-5

...

...

...

4

3

2 < n ≤ 10 lần mỗi giờ

3

2,5

CHÚ THÍCH 1: Tại HV/EHV, thay đổi điện áp cho phép có dải rộng do dải đáng kể của mức điện áp được đề cập (ví dụ > 35 kV đến 500 kV).

CHÚ THÍCH 2: Có thể cho phép các giá trị cao hơn ở các điều kiện không bình thường của hệ thống.

CHÚ THÍCH 3: Áp dụng thay đổi điện áp cho phép ΔU/U_N (%) và số lần thay đổi trong một thời gian cho trước sao cho số lần thay đổi về độ lớn ΔU/U_N không vượt quá số lần được quy định trong khoảng thời gian tổng tương ứng với tốc độ (ví dụ như không quá 6 % của 4 lần thay đổi được phép tại MV trong bất kỳ 24 h nào)

CHÚ THÍCH 4: Lưu ý rằng ngoài các mức lập kế hoạch ở trên, cần phải đánh giá về kỹ thuật trong trường hợp khởi động động cơ.

...

...

...

Phương thức tiếp cận phối hợp được khuyến cáo trong tiêu chuẩn này dựa trên các mức phát rạ riêng lẻ suy ra từ mức lập kế hoạch sao cho EMC tổng thể được duy trì. Vì các mức lập kế hoạch định hướng được xác định dưới dạng số lần xảy ra các mức thay đổi điện áp nhanh cụ thể, được cho phép trong một khoảng thời gian cụ thể nên các giới hạn phát xạ đối với từng hệ thống lắp đặt riêng phải được xác định bởi nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống đối với từng trường hợp có tính đến hoạt động và tác động cụ thể của từng hệ thống lắp đặt có thể gây ra các thay đổi điện áp nhanh trong hệ thống quan tâm. Tác động kết hợp của tất cả các hệ thống lắp đặt không nên dẫn đến các thay đổi điện áp nhanh vượt quá mức lập kế hoạch do nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống thiết lập.

CHÚ THÍCH: Có thể cần phối hợp các phát xạ từ các hệ thống lắp đặt tại MV và HV-EHV tùy thuộc vào hệ thống và vị trí cụ thể của hệ thống lắp đặt cần xem xét.

10.5  Quy trình đánh giá để đánh giá dựa trên mức lập kế hoạch và mức phát xạ

Chưa có phương pháp đo tiêu chuẩn đối với các thay đổi điện áp nhanh. Vì lý do này, khuyến cáo rằng quy trình đánh giá được sử dụng phải dựa trên các thay đổi đo được về điện áp hiệu dụng chỉ xét đến thành phần tần số nguồn với các quá độ được loại bỏ. Trên thực tế, nên sử dụng của số đa chu kỳ ngắn nhất có thể để ngăn ngừa làm mịn giả tạo sự thay đổi điện áp tần số cơ bản hiệu dụng mong muốn.

Thời gian đo tối thiểu là một tuần hoạt động kinh doanh bình thường. Thời gian giám sát phải bao gồm cả khoảng thời gian có các mức thay đổi điện áp nhanh lớn nhất dự kiến.

Trong trường hợp thay đổi điện áp nhanh, xem xét trường hợp xấu nhất của thay đổi điện áp nhanh của hệ thống lắp đặt gây biến động khi đánh giá mức phát xạ (nghĩa là việc đánh giá mức phát xạ không dựa trên 95 % thời gian).

Phụ lục A

(tham khảo)

...

...

...

Hình A.1 - Đường cong P_st = 1 đối với thay đổi điện áp hình chữ nhật thông thường [13]

Bảng A.1 - Biến động điện áp đầu vào tương đối ΔV/V đối với P_st = 1 tại đầu ra [13]

Tốc độ biến động r thay đổi/min

Biến động điện áp %

Tốc độ biến động r thay đổi/min

Biến động điện áp %

Bóng đèn 120 V hệ thống 60 Hz

Bóng đèn 230 V hệ thống 50 Hz

...

...

...

Bóng đèn 230 V hệ thống 50 Hz

0,1

8,202

7,4

176

0,739

0,64

0,2

5,232

...

...

...

273

0,65

0,56

0,4

4,062

3,54

375

0,594

0,5

...

...

...

3,645

3,2

480

0,559

0,48

1

3,166

2,724

585

...

...

...

0,42

2

2,568

2,211

682

0,445

0,37

3

2,25

...

...

...

796

0,393

0,32

5

1,899

1,64

1 020

0,35

0,28

...

...

...

1,695

1,459

1 055

0,351

0,28

10

1,499

1,29

1 200

...

...

...

0,29

22

1,186

1,02

1 390

0,438

0,34

39

1,044

...

...

...

1 620

0,547

0,402

48

1

0,87

2 400

1,051

0,77

...

...

...

0,939

0,81

2 875

1,498

1,04

110

0,841

0,725

...

...

...

CHÚ THÍCH 1: Hai thay đổi điện áp liên tiếp (một dương và một âm) tạo thành một "chu kỳ", nghĩa là hai thay đổi điện áp mỗi giây tương đương với một biến động 1 Hz.

CHÚ THÍCH 2: Các đường cong này được dựa trên việc chiếu sáng của bóng đèn sợi đốt 60 W. Trong khi thiết bị chiếu sáng khác có thể đưa ra các kết quả khác, các đường cong này được sử dụng là tham chiếu để cho phép việc đánh giá một cách nhất quán trên nhiều tình huống khác nhau.

CHÚ THÍCH 3: Các phiên bản Bảng A.1 trong tài liệu khác có một số khác biệt.

Phụ lục B

(tham khảo)

Hướng dẫn về việc đánh giá hệ số truyền nhấp nháy

Hệ số truyền của nhấp nháy giữa hai điểm A và B trong một nguồn nhấp nháy có ảnh hưởng lớn được đặt tại điểm A được xác định là tỉ số giữa các giá trị P_st, được đo tại cùng một lúc tại cả hai vị trí [3]:

...

...

...

Kết quả đo từ các chiến dịch khác nhau cho thấy rằng nhấp nháy được tạo bởi hệ thống lắp đặt gây biến động được kết nối tại EHV hoặc HV có thể suy giảm đáng kể khi nó truyền vào hệ thống MV hoặc LV. Sự suy giảm này chủ yếu gây ra bởi hiệu ứng bù do máy điện quay được kết nối tại điện áp sử dụng.

Ví dụ về các kết quả đo

Các phép đo nhấp nháy đồng thời được tiến hành để thu được các giá trị thực nghiệm đối với các hệ số truyền giữa các mức điện áp khác nhau. Phép đo được thực hiện tại 220 kV, 70 kV và 15 kV trong đó, trạm biến áp 220/70 kV và trạm biến áp 70/15 kV được kết nối qua đường dây trên không 70 kV dài 13 km. Điểm 220 kV là điểm ghép nối chung có một vài lò hồ quang lớn. Không có hệ thống lắp đặt gây biến động cố định nào được kết nối với hệ thống cuối nguồn. Chỉ các trường hợp có mối tương quan tốt giữa các biến động điện áp tại các mức điện áp khác nhau mới được xem xét để đánh giá hệ số truyền.

Bảng B.1 - Ví dụ về hệ số truyền nhấp nháy

Mức điện áp

T_PstAB

220 kV/70 kV

0,82

70 kV/15 kV

...

...

...

15 kV/230 V

0,98 - 1,0

Quan sát chung

Có thể thực hiện các quan sát dưới đây.

- Việc giảm nhấp nháy đáng kể được quan sát giữa 220 kV và 70 kV (khoảng 0,8) và đến một mức độ thấp hơn giữa 70 kV và 15 kV (khoảng 0,9), để cho hệ số truyền tổng từ 220 V đến 15 kV là khoảng 0,72.

- Các kết quả tương tự cũng được quan sát đối với chỉ số P_lt.

- Việc đánh giá hệ số truyền từ các kết quả đo thống kê (ví dụ như các phân vị 99 % hoặc 95 %) chỉ có giá trị khi tồn tại mối tương quan tốt giữa các biến động điện áp đo được tại các mức điện áp khác nhau. Khi các nguồn nhấp nháy đáng kể cũng được kết nối tại các mức điện áp thấp hơn thì tốt hơn là ước tính hệ số truyền trong các khoảng thời gian có nhấp nháy thấp tại LV sao cho có thể quan sát rõ ràng các ảnh hưởng của nguồn nhấp nháy tại các mức điện áp cao hơn tại LV. Ngoài ra, có thể sử dụng phương pháp phân tích hệ thống.

- Không có sự suy giảm đáng kể từ 15 kV đến 230 V. Một số kết quả đo khác cũng cho thấy các hệ số truyền giữa MV và LV là gần bằng một.

...

...

...

(tham khảo)

Ví dụ về việc phân bổ lại mức đóng góp tổng và mức lập kế hoạch có xét đến các hệ số truyền

Đối với mục đích phối hợp EMC tại LV, MV, HV và EHV, điều này là cần thiết để xem xét ảnh hưởng của các biến động đầu nguồn trên hệ thống cuối nguồn bằng cách sử dụng các hệ số truyền nhấp nháy. Như đã mô tả trong Điều 8 và Điều 9, mức đóng góp tổng có thể được thiết lập tại từng mức điện áp bằng cách sử dụng mức lập kế hoạch tại mức điện áp cần xem xét, mức lập kế hoạch của hệ thống đầu nguồn và hệ số truyền giữa chúng.

C.1  Hệ số truyền trong quy trình phân bổ

Sử dụng các mức lập kế hoạch định hướng trong Bảng 2 và giả định một hệ số truyền của HV và MV là 0,9 (xem Bảng B.1), mức đóng góp tổng của tất cả các hệ thống lắp đặt MV có thể được tính như sau:

Tương tự đối với LV, giả định rằng mức lập kế hoạch tại LV là bằng với mức tương thích (nghĩa là P_st = 1) và hệ số truyền giữa MV và LV là một, mức đóng góp tổng của tất cả các hệ thống lắp đặt LV có thể được tính bằng:

C.2  Sử dụng hệ số truyền để bù lại và phân bổ lại các mức đóng góp phát xạ không được sử dụng

...

...

...

So sánh giá trị 0,60 ở trên với kết quả trước đó của G_PstMV bằng 0,71 cho thấy rằng hệ số truyền 0,9 cho phép mức đóng góp tổng bổ sung là 0,11 tại MV trong khi vẫn đáp ứng mục tiêu phối hợp EMC tổng thể. Giả định rằng mức lập kế hoạch MV đã thoả mãn theo G_PstMV = 0,60, mức đóng góp không được sử dụng tại MV có thể được phân bổ lại vào HV bằng cách tăng mức lập kế hoạch tại HV như sau:

Khi cần thiết, mức lập kế hoạch tăng lên như vậy có thể cho phép phát xạ nhiều hơn tại HV.

C.3  Phân bổ lại mức đóng góp phát xạ không sử dụng giữa các mức điện áp

Xem xét trường hợp cụ thể trong các hệ thống lắp đặt gây biến động tiềm ẩn có thể được kết nối không có khả năng tạo ra giá trị G_Pst tại một mức điện áp cho trước. Khi đó có thể cần phải phân bổ lại mức phát xạ không sử dụng và sửa lại mức lập kế hoạch tại các mức điện áp khác. Ví dụ, xem xét một trường hợp mà trong đó không có hệ thống lắp đặt gây biến động đáng kể nào được kết nối với LV sao cho không thể vượt quá giá trị của G_PstLV = 0,5. Coi hệ số truyền giữa MV và LV là một (xem Bảng B.1), mức lập kế hoạch MV đầu nguồn cho phép có thể tăng như sau:

Ngoài ra, nếu xảy ra mức đóng góp tổng của tất cả hệ thống lắp đặt MV không thể vượt quá giá trị G_PstHV = 0,5 thì mức lập kế hoạch HV đầu nguồn có thể tăng lên (hệ số truyền HV đến MV là 0,9 theo Bảng B.1), như sau:

...

...

...

Mức lập kế hoạch thu được trong ví dụ này tại EHV là lớn hơn đáng kể so với giá trị định hướng của Bảng 2. Điều này có thể được thực hiện bằng cách phân bổ lại mức phát xạ dựa trên vị trí (và khả năng tác động) của các hệ thống lắp đặt gây biến động và bằng cách xem xét ảnh hưởng của hệ số truyền giữa các mức điện áp khác nhau. Mức đóng góp tổng về phát xạ có thể được giảm tại một số mức điện áp và các suy giảm này có thể được phân bổ lại vào các mức điện áp khác trong khi vẫn duy trì sự phối hợp EMC từ EHV đến LV. Tất nhiên phương thức tiếp cận này cần được kiểm tra thường xuyên để tính đến các thay đổi có thể xảy ra.

Phụ lục D

(tham khảo)

Sử dụng các chỉ số khắc nghiệt A_st và A_lt để đơn giản các tính toán

Vì quy luật lấy tổng được chấp nhận nên thay thế P_st bằng chỉ số khắc nghiệt tương đương A_st thường là thuận tiện, sao cho A_st = P_st^α để đơn giản phép tính; trong đó số mũ α = 3 thường được chấp nhận. Đối với mục đích đơn giản, một số quốc gia sử dụng A_st một cách có hệ thống thay cho P_st. Hoạt động thay thế này đem lại một mối liên quan tuyến tính cho việc đánh giá nhiễu tổng A_sti được tạo bởi nhiều nguồn nhấp nháy:

Hơn nữa, thực tế là chỉ số khắc nghiệt nhấp nháy dài hạn P_lt thu được bằng căn bậc α của trung bình các giá trị P_st bậc 3 xuất hiện trong thời gian quan sát, chỉ số khắc nghiệt dài hạn cũng có thể được biểu diễn bằng chỉ số A_lt tương đương bằng cách đặt:

...

...

...

Do đó, việc sử dụng các chỉ số khắc nghiệt tương đương cũng làm đơn giản phép tính của mức khắc nghiệt dài hạn, trở thành một giá trị trung bình đơn giản của các giá trị ngắn hạn. Phép tính tổng tuyến tính cũng áp dụng cho việc đánh giá chỉ số khách nghiệt dài hạn tương đối A_ltt gây ra bởi nhiều nguồn:

Cần nhớ rằng A_st là không tuyến tính với thay đổi điện áp tương đối, như P_st, để mức độ hữu ích của hai chỉ số khắc nghiệt thay đổi theo vấn đề cần xem xét.

Biểu diễn mức tương thích và mức lập kế hoạch dưới dạng A_st và A_lt:

Bảng D.1 - Mức tương thích đối với A_st và A_lt trong hệ thống điện LV và MV

Mức tương thích

A_st

1,0

...

...

...

0,5

Bảng D.2 - Giá trị định hướng của mức lập kế hoạch đối với A_st và A_lt trong hệ thống điện MV, HV và EHV

Mức lập kế hoạch

MV

HV-EHV

A_st

0,73

...

...

...

A_lt

0,3

0,2

CHÚ THÍCH: Các giá trị này được lựa chọn theo giả định rằng các hệ số truyền giữa HV với MV và MV với LV là xấp bằng một.

Nếu người đọc thích sử dụng chỉ số khắc nghiệt tương đương A_st thay cho P_st thì các phương pháp được trình bày trong tiêu chuẩn này có thể được chuyển đổi sang A_st.

Phụ lục E

(tham khảo)

Đánh giá phát xạ trước kết nối và sau kết nối đối với P_st

...

...

...

E.1  Việc đánh giá sơ bộ trước kết nối đối với các biến động theo chu kỳ và không theo chu kỳ thông thường

Trong nhiều trường hợp, các biến động điện áp được tạo bởi thiết bị theo hình mẫu đã biết và có thể dự đoán được. Trong các trường hợp này, có thể xác định trước mức nhấp nháy sẽ được tạo ra trong một hình dạng cho trước và thay đổi điện áp tổng. Lưu ý rằng các tính toán đơn giản, nghiên cứu máy tính hoặc dữ liệu lịch sử có thể được sử dụng để dự đoán thay đổi điện áp tổng trong khi việc hiểu biết về mô hình hoạt động của thiết bị là cần thiết để đánh giá hình dạng tổng thể của biến động.

E.1.1  Quy trình đánh giá sơ bộ đối với thay đổi điện áp theo chu kỳ

Đường cong P_st = 1,0 trong Phụ lục A dựa trên các thay đổi kiểu bậc lặp lại và theo chu kỳ dưới dạng sóng hình vuông. Từ đường cong P_st = 1,0, có thể xác định giá trị của thay đổi điện áp tương đổi d để cho P_st = 1,0 đối với một tần số cho trước của điều chế sóng hình vuông. Do máy đo nhấp nháy là tuyến tính nên thay đổi điện áp tương đối 2d tại cùng tần số sẽ tạo ra P_st = 2,0.

Trong thực tế, về bản chất hầu hết các thay đổi điện áp không phải là bậc thang. Sử dụng mô phỏng máy đo nhấp nháy để triển khai các kết quả cho các hình dạng điều chế theo chu kỳ khác (không phải sóng hình vuông) và các kết quả này có thể được sử dụng cùng với đường cong P_st = 1,0 để dự đoán giá trị P_st đối với các thay đổi có dạng sóng không phải hình vuông. Có sẵn các kết quả đối với hình sin, hình tam giác, đường dốc, bậc kép và các hình dạng chung khác như thể hiện trên Hình E.1 đến Hình E.3. Do các kết quả này là hàm của thay đổi tần số nên các đường cong được gọi là "đường cong hệ số hình dạng" được sử dụng để thể hiện các kết quả trên dải tần số quan tâm.

Sử dụng đường cong P_st = 1,0, đường cong hệ số hình dạng và thay đổi điện áp tương đối đã biết d, có thể dự đoán P_st bằng cách

(E.1)

trong đó d_Pst=1 là giá trị yêu cầu của thay đổi điện áp tương đối để tạo ra P_st =1 đối với một tần số cho trước được đọc từ Hình A.1 và F là giá trị hệ số hình dạng được đọc từ đường cong thích hợp trên các hình từ Hình E.1 đến Hình E.3.

...

...

...

Thay đổi điện áp tương đối d có thể được đánh giá bằng tỉ số giữa thay đổi công suất tại (ΔS_i) và công suất ngắn mạch S_sc. Đối với tải ba pha cân bằng, thay đổi tương đổi của điện áp pha (U_Y) và thay đổi tương đối của điện áp đường dây là bằng

(E.2)

CHÚ THÍCH: Ví dụ: ΔS_i dùng cho khởi động động cơ là thay đổi từ S_i = 0 đến S_i = S_i.max (công suất biểu kiến lớn nhất trong quá trình khởi động) và do đó ΔS_i = S_i.max.

Nếu tỷ số X/R hệ thống của hệ thống là thấp (ví dụ nhỏ hơn 5) thì thay đổi điện áp tương đổi cần được tính theo cách thức rõ ràng hơn bằng cách sử dụng phần điện trở và phần cảm ứng của trở kháng hệ thống:

(E.3)

Thay đổi điện áp được tạo bởi tải hai pha (ví dụ như máy hàn) có thể được đánh giá bằng:

...

...

...

Trong nhiều trường hợp, sử dụng các phép tính nâng cao thay cho các công thức đơn giản. Thông thường sử dụng các mô phỏng trên máy tính để xác định thay đổi điện áp tương đối d nhằm tính đến tất cả các vấn đề liên quan đến đánh giá.

E.1.3  Đường cong hệ số hình dạng

Mối liên quan giữa các đường cong P_st = 1,0 đối với thay đổi theo chu kỳ sóng hình vuông và các thay đổi theo chu kỳ khác được lập bảng dưới dạng hình học như các đường cong hệ số hình học. Trên các đường cong này, thường thể hiện sự tăng điện áp. Lưu ý rằng chúng tương đương với các sụt áp đối với việc dự đoán nhấp nháy.

Hình E.1 - Đường cong hệ số hình dạng đối với các thay đổi kiểu xung và kiểu đường dốc

Hình E.2 - Đường cong hệ số hình dạng đối với thay đổi kiểu bậc kép hoặc kiểu đường dốc kép

Hình E.3 - Đường cong hệ số hình dạng đối với các thay đổi kiểu hình sin và hình tam giác

...

...

...

Trong nhiều trường hợp, thay đổi điện áp không xảy ra trên cơ sở lặp lại liên tục hoặc trên cơ sở chu kỳ trong khoảng thời gian 10 min mà trong đó thực hiện việc đánh giá P_st. Một tình huống phổ biến là có một dao động tải trong quá trình khởi động, hoạt động một lúc, ngắt điện một lúc, sau đó khởi động lại. Kiểu hoạt động này không lặp lại liên tục và có thể không theo chu kỳ trong bất kỳ khoảng thời gian 10 min cụ thể nào.

Một tập hợp bổ sung về các đường cong hệ số hình dạng được biểu diễn trên Hình E.4 được triển khai đối với các kiểu tình huống thay đổi điện áp không theo chu kỳ này.

Hình E.4 - Đường cong hệ số hình dạng đối với thay đổi không theo chu kỳ

Lưu ý rằng các kết quả trên Hình 4 được dựa trên hình dạng sóng hình vuông có chu kỳ làm việc không đều nhau được giả định và thay đổi điện áp tương đối 2 %. Đối với các thay đổi điện áp tương đối có thể được mô tả bằng sóng hình vuông có chu kỳ làm việc không đều với thời gian t₁ và t₂ như biểu diễn trên Hình E.4, P_st có thể được ước tính bằng cách sử dụng

(E.5)

trong đó d là thay đổi điện áp tương đối thực tế, tính bằng phần trăm và P_st,2 % là giá trị được đọc từ Hình E.4 đối với một thay đổi điện áp cụ thể được mô tả bằng t₁ và t₂.

Điều quan trọng là nhận ra rằng phương thức tiếp cận của Công thức (E.5) có thể được kết hợp với cách tiếp cận của Công thức (E.1) để cho phép các dao động có hình dạng khác nhau không lặp lại liên tục hoặc không tuần hoàn. Phương thức tiếp cận được kết hợp:

...

...

...

(E.6)

trong đó tất cả các biến số được xác định trước đó.

E.2  Đánh giá trước kết nối trong trường hợp của lò hồ quang AC hoặc DC có hoặc không có SVC (Bộ bù tĩnh có dung lượng thay đổi)

Việc đánh giá trước hoặc xác định trước nhấp nháy được tạo bởi một lò hồ quang AC hoặc DC (trước khi thiết bị được đưa vào hoạt động) là khó nhưng quan trọng. Việc đánh giá trước là cần thiết để đánh giá vị trí của việc kết nối lò hồ quang và nhu cầu để lắp đặt thiết bị bù.

Các phép đo nhấp nháy được thực hiện từ trước đã cho phép triển khai phương trình thực nghiệm để ước tính nhấp nháy do lò hồ quang tạo ra:

trong đó

S_scf = công suất ngắn mạch của lò (thử nghiệm điện cực ngắn mạch),

S_sc = công suất ngắn mạch của hệ thống tại POE,

...

...

...

Theo đó, nếu công suất ngắn mạch tăng thì nhấp nháy được tạo ra sẽ giảm theo cùng một tỷ lệ. Tuy nhiên, trong trường hợp mức ngắn mạch rất thấp, lượng nhấp nháy có thể cao hơn dự đoán theo quan hệ tuyến tính với mức ngắn mạch. Điều này có thể được giải thích là do sự mất ổn định của hồ quang ngày càng tăng khi lò được cho hoạt động từ một hệ thống yếu.

Hệ số K_st có thể được xác định bằng phép đo phát xạ nhấp nháy trong một lò hồ quang có quy mô và công nghệ nhỏ đang hoạt động. Theo tài liệu về hệ số K_st dùng cho lò hồ quang AC có dải từ 52 đến 135 đối với hệ thống cấp điện cho tải chiếu sáng 230 V tại LV. Các giá trị K_st nằm trong dải từ 64 đến 75 thường được khuyến cáo dùng cho hệ thống cấp điện cho tải chiếu sáng 230 V trong khi các giá trị nằm trong dải từ 58 đến 70 được khuyến cáo dùng cho hệ thống cấp điện cho tải chiếu sáng điện áp thấp hơn (110 V - 127 V) [15].

Nếu P_{st,95 %} tính được vượt quá giới hạn phát xạ thì phải lắp thiết bị bù.

Hiệu quả của thiết bị bù có thể được đánh giá bằng cách xác định hệ số suy giảm nhấp nháy R_comp. Đây là tỷ số giữa mức nhấp nháy đo được khi không và có sử dụng thiết bị bù. Hệ số suy giảm này có thể được xác định bằng phép đo phát xạ nhấp nháy trên lò hồ quang hiện có có cùng kiểu thiết bị bù. Hệ số R_comp nằm trong khoảng từ 1,5 đến 2,0 đối với SVC có kích thước thích hợp và nằm trong khoảng từ 3 đến 6 dùng cho thiết bị bù STACOM.

E.3  Đánh giá sau kết nối của hệ thống lắp đặt gây biến động

E.3.1  Khái niệm về công suất ngắn mạch

Khái niệm về công suất ngắn mạch là cơ sở cho việc đánh giá kết nối của các hệ thống lắp đặt gây biến động.

Công suất ngắn mạch của hệ thống có thể thay đổi do

- các giai đoạn phát điện thấp và cao

...

...

...

Đây là trường hợp đặc biệt trong một hệ thống lưới điện nơi mà công suất ngắn mạch có thể thay đổi liên tục do thay đổi điều độ phát điện hoặc các trường hợp bất ngờ của hệ thống.

Nhà điều hành hoặc chủ sở hữu hệ thống có trách nhiệm chỉ định công suất ngắn mạch cần được sử dụng cho việc đánh giá hệ thống lắp đặt gây biến động. Điều này còn được gọi là "công suất ngắn mạch công bố" không phải là một giá trị tối thiểu theo đúng nghĩa mà là một giá trị thấp giải thích cho các thay đổi trong điều kiện làm việc, để được sử dụng cho việc đánh giá phát xạ nhấp nháy, có thể thu được công suất ngắn mạch bằng cách sử dụng một trong các phép xấp xỉ dưới đây. Lưu ý rằng công suất ngắn mạch sẽ thay đổi theo thời gian ngay cả tại thời điểm đưa vào hoạt động, nó vẫn có nhiều khả năng khác biệt so với giá trị công bố.

a) công suất ngắn mạch dùng làm thông số của thiết bị

Các định nghĩa cơ bản về điều kiện ngắn mạch được cho trong IEC 60909-0 [10]. Tiêu chuẩn này dựa trên việc tính toán dòng điện ngắn mạch ban đầu đối xứng (I"_sc), đối với mạng không tải, nghĩa là, khi không có các tải thụ động và bất kỳ điện dung mắc song song nào. Để tính I"_sc, áp dụng Định lý Thevenin.

Tiêu chuẩn quy định hai giá trị tiêu chuẩn dùng cho hệ số nhân cần được sử dụng, phù thuộc vào mục đích sử dụng phép tính. "Giá trị lớn nhất" được sử dụng cho mục đích phân loại thiết bị và nó được cố định tại 1,1 đối với hệ thống HV. "Giá trị nhỏ nhất" được sử dụng cho các mục đích khác như điều khiển các điều kiện khởi động động cơ thường xuất hiện do các vấn đề biến động điện áp nhanh như đã thảo luận ở Điều 10. Giá trị nhỏ nhất của c được cố định tại 1,0 đối với hệ thống HV. Sau đó, công suất ngắn mạch (tiêu chuẩn) được xác định với c = 1 như sau:

Vì được tính theo cách này nên công suất ngắn mạch là phù hợp đối với mục đích phân loại thiết bị và đối với các vấn đề biến động điện áp không quan trọng.

b) Công suất ngắn mạch có xét đến tải của hệ thống và mức điện áp thực tế tại trạm biến áp cấp điện.

Phép xấp xỉ này cho phép tính toán thêm theo định nghĩa về mặt lý thuyết của công suất ngắn mạch vật lý và dựa trên việc tính đến điện áp thực tế và các phần tử mắc song song.

...

...

...

Hình E.5 - Giải thích về tải mạng lưới

c) Công suất ngắn mạch gồm các ảnh hưởng phi tuyến tính của các tải trong hệ thống

Trong phân tích trước, các tải được coi là các phần tử tuyến tính, nghĩa là được giả định là được biểu diễn bằng các trở kháng không đổi. Tuy nhiên, trước đó đã ước tính được rằng các tải thường không hoạt động như các trở kháng không đổi trong quá trình nhiễu điện áp. Chúng thể hiện các đặc tính phụ thuộc vào điện áp dẫn đến hàm công suất phản kháng theo hàm điện áp, rất khác so với mối quan hệ bậc hai cổ điển được kết hợp với trở kháng không đổi. Dạng chung như sau:

Số mũ γ nằm trong khoảng 0,5 đến 12 được cho trong tài liệu, phụ thuộc vào kiểu của tải. Các ảnh hưởng tương tự có các số mũ khác nhau cũng được báo cáo [12] về công suất thực tế.

Hoạt động phi tuyến tính này có thể ảnh hưởng đáng kể đến biến động điện áp. Ảnh hưởng thường đo được là việc suy giảm theo mức độ của các thay đổi điện áp. Đối với công suất ngắn mạch, ảnh hưởng suy giảm này có thể được coi là công suất ngắn mạch "biểu kiến" có hiệu quả lớn hơn so với công suất ngắn mạch đo được ở xấp xỉ 1 hoặc 2.

E.3.2  Đánh giá sơ bộ về mức phát xạ nhấp nháy: phép đo điện áp đơn giản tại điểm đánh giá

Trong một số trường hợp, mức phát xạ nhấp nháy của một hệ thống lắp đặt gây biến động có thể được xác định từ một phép đo điện áp đơn giản tại POE (điểm đánh giá). Điều kiện là hệ thống lắp đặt gây biến động là nguồn nhấp nháy quan trọng duy nhất trong hệ thống trong thời gian đo. Thông thường có thể bỏ qua mức nền đối với P_st thấp hơn 0,35.

...

...

...

trong đó

S_{SC, thực tế}  = công suất ngắn mạch thực tế tại điểm đánh giá trong quá trình đo,

S_{SC, công bố} = công suất ngắn mạch công bố, do nhà điều hành hệ thống quy định dùng cho việc đánh giá phát xạ nhấp nháy của hệ thống gây biến động,

P_{st, đo được, 95 %} = mức nhấp nháy đo được tại điểm đánh giá,

P_{st, tham chiếu, 95 %} = mức nhấp nháy tại điểm đánh giá được tham chiếu đến công suất ngắn mạch công bố

Để xác định mức phát xạ đối với "công suất ngắn mạch công bố", cần xác định "công suất ngắn mạch thực tế" trong quá trình đo; Mức này không thay đổi đáng kể trên toàn bộ thời gian đo.

E.3.3  Đánh giá sơ bộ về phát xạ nhấp nháy đối với lò hồ quang

Như minh hoạ trên Hình E.6, hệ thống lắp đặt cần được đánh giá (lò hồ quang và bộ bù) được kết nối tại điểm A, tại phía thứ cấp của máy biến áp giảm áp (với trở kháng Z_T). Máy biến áp trên phía HV của nó được kết nối tại điểm B của hệ thống HV. Công suất ngắn mạch tại điểm A và điểm B tương ứng là S_SCA và S_SCB.

...

...

...

Hình E.6 - Hệ thống dùng cho việc đánh giá phát xạ nhấp nháy

Trong trường hợp của lò hồ quang, S_SCA phải nhỏ hơn nhiều so với S_SCB; điều này sẽ dẫn đến một mức nhấp nháy quan trọng tại điểm A khi lò hồ quang đang hoạt động. Trong hầu hết các trường hợp, bỏ qua hoàn toàn ảnh hưởng của các hệ thống lắp đặt gây biến động khác được kết nối với hệ thống, tại điểm A, ngay cả khi điều này không đúng như vậy tại điểm B.

Mức nhấp nháy được đo tại điểm A và có thể được chuyển đổi thành "công suất ngắn mạch thực tế" tại điểm đánh giá (S_SCB) hoặc "công suất ngắn mạch công bố" (S_SCD) để xác định mức phát xạ của lò hồ quang tại điểm đánh giá (điểm B):

Để thu được các kết quả tốt, góc của trở kháng Z_s và Z_T phải giống nhau (tỷ số X/R cần xấp xỉ bằng nhau). Nhìn chung, trở kháng của máy biến áp Z_T chủ yếu là cảm ứng và trở kháng ngắn mạch của hệ thống HV hoặc EHV cũng gần như là cảm ứng (góc của Z_s nằm trong khoảng 80° đến 85°). Nếu không không phải trường hợp này thì tác động của thay đổi công suất tác dụng lên mức phát xạ nhấp nháy sẽ không được ước tính chính xác).

E.3.4  Đánh giá mức phát xạ nhấp nháy bằng phép đo sụt áp trong máy biến áp giảm áp

Phương thức tiếp cận này có thể áp dụng cho mọi hệ thống lắp đặt gây biến động. Trở kháng máy biến áp thu được từ các thử nghiệm, được sử dụng để đánh giá mức phát xạ của hệ thống lắp đặt gây biến động.

Dạng sóng điện áp U_A(t) và U_B(t) được đo tại điểm A và B. Điện áp đo được trên phía sơ cấp và thứ cấp của máy biến áp phải cùng pha (đối với máy biến áp Dy hoặc Yd, điện áp pha-đất nằm trên một phía cần được so sánh với điện áp đường dây tương ứng trên phía bên kia).

Trong bước tiếp theo, dạng sóng điện áp U_A(t) và U_B(t) được chia cho điện áp tần số cơ bản hiệu dụng 10 min sao cho độ lớn của chúng có thể được biểu diễn dưới dạng các đại lượng chuẩn: U_A(t) và U_B(t).

...

...

...

Sau đó có thể áp dụng tín hiệu  cho máy đo nhấp nháy để thu được mức nhấp nháy, trong đó ϕ (t) là góc pha của điện áp u_B(t) đối với điểm A.

Tức là, sụt áp tức thời Δu_BA(t) bị trừ từ nguồn điện áp hình sin có độ lớn là 1 p.u với cùng góc pha như tín hiệu u_B(t).

Giá trị P_ste thu được như vậy là mức phát xạ của hệ thống lắp đặt tại phía thứ cấp của máy biến áp Z_T. Kết quả này có thể được chuyển đổi thành công suất ngắn mạch thực tế tại điểm B hoặc công suất ngắn mạch công bố (S_SCD) như sau, trong đó S_SCT là 1/Z_T:

Nội dung thảo luận tại cuối E.3.3 liên quan đến các góc pha cũng có hiệu lực trong trường hợp này.

E.3.5  Việc đánh giá mức phát xạ nhấp nháy bằng phép đo cả điện áp và dòng điện của hệ thống lắp đặt tại POE

Phương thức tiếp cận này cũng áp dụng được cho mọi hệ thống lắp đặt gây biến động. Để áp dụng phương pháp, dạng sóng điện áp u_M(t) tại điểm đánh giá và dạng sóng dòng điện i_M(t) được suy ra từ hệ thống lắp đặt của khách hàng cần được đo.

...

...

...

Cần xác định dạng sóng điện áp u_E(t). Đây là điện áp xuất hiện tại POE nếu hệ thống lắp đặt của khách hàng là hệ thống lắp đặt gây nhiễu duy nhất trong hệ thống. Để thu được dạng sóng điện áp, sử dụng phương pháp tương đương định lý Thevenin cùng với một nguồn điện áp hình sin U_R(t). Điện áp U_R(t) biểu diễn điện áp tại POE nếu hệ thống không được mang tải. Góc của dạng sóng điện áp cần giống với góc của điện áp u(t) trong đó

với Z_S = R_S + jωL_S tương ứng với công suất ngắn mạch công bố.

Cuối cùng, điện áp phát xạ u_E(t) được tính và áp dụng cho máy đo nhấp nháy để thu được mức phát xạ nhấp nháy cho P_st và P_lt đối với công suất ngắn mạch công bố:

Phương pháp này có thể tính đến cả thành phần điện trở của trở kháng hệ thống và tác động về các thay đổi công suất tác dụng của hệ thống lắp đặt của khách hàng.

Phụ lục F

(tham khảo)

...

...

...

Trong trường hợp cần đánh giá ảnh hưởng của biến động của một nguồn với điểm khác lên hệ thống cấp điện, có thể xảy ra các trường hợp dưới đây:

- điểm cần đánh giá có thể được đặt cách xa vị trí của nguồn biến động (từ quan điểm về điện) để được xem là không ảnh hưởng lẫn nhau;

- điểm cần đánh giá có thể được đặt đủ gần với vị trí của nguồn biến động để nhóm lại với nhau thành một điểm tương ứng;

- hai vị trí có thể được đặt tại một khoảng cách nào đó không quá xa nhau về điện, mà chúng có thể được coi là ảnh hưởng lẫn nhau, cần cho phép tác động của ảnh hưởng này trước khi kết hợp các giá trị P_st của các nguồn riêng biệt tại bất kỳ POE cụ thể nào. Trường này này được xem xét sau đây.

Ví dụ được cho dưới đây dùng cho hai tải được đặt tại các thanh cái khác nhau m và n trong một hệ thống được nối mạng.

Hình F.1 - Ví dụ về hai tải được cấp điện từ các thanh dẫn khác nhau

Phương thức tiếp cận đơn giản dưới đây dựa trên mô hình ngắn mạch là đúng nếu tỷ số X/R của tất cả các thành phần hệ thống xấp xỉ bằng nhau và nếu sự phụ thuộc tần số không được xét đến, trên phạm vi quan tâm về biến đổi điện áp. Để biết thêm thông tin, xem [11].

Mô hình trở kháng hệ thống có thể được xây dựng bằng cách sử dụng kỹ thuật mô hình ngắn mạch tiêu chuẩn và thường liên hệ sự thay đổi về dòng điện tải và các thanh cái m và n với các thay đổi điện áp kết hợp trên cùng các thanh cái.

...

...

...

(F.1)

Từ công thức F.1, rõ ràng rằng biến đổi điện áp tại thanh cái m được tạo bởi biến động tải (dòng điện) ΔI_m bằng với Z_mm. Ảnh hưởng của ΔI_m (dòng điện) gây biến động trên thanh dẫn n cũng được coi là bằng Z_mm. Nhắc lại lần nữa về độ tuyến tính của máy đo nhấp nháy, phép đo P_st tại thanh cái m có được chuyển tương tự sang phép đo P_st xấp xỉ tại thanh cái n dựa trên công thức sau:

(F.2)

Thường áp dụng Công thức F.2 trong trường hợp các phép đo được thực hiện tại vị trí có hệ thống lắp đặt gây biến động cụ thể, có thể tại POC, trong khi các giới hạn phát xạ được đánh giá tại vị trí khác, POE. Công thức F2 cũng thường áp dụng trong các trường hợp có nhiều hệ thống lắp đặt gây biến động. Trong các trường hợp này, các phép đo hoặc các đánh giá trước có thể được thực hiện tại nhiều vị trí, được chuyển sang một điểm quan tâm và được kết hợp tại điểm duy nhất đó bằng các sử dụng quy luật lấy tổng có số mũ phù hợp với bản chất của các biến động.

Trong trường hợp các giả định đơn giản của Công thức F.1 không phù hợp, có thể sử dụng phương thức tiếp cận như đã nêu ngoại trừ các phép tính có thể được thực hiện bằng cách sử dụng các giá trị phức cho trở kháng hệ thống và góc pha đối với thay đổi tải (dòng điện) gây biến động. Trong trường hợp này, chỉ có độ lớn của các thay đổi điện áp như đã tính theo Công thức F.1, thường gắn liền sự thay đổi điện áp tại một thanh dẫn với thay đổi điện áp tại một thanh dẫn khác do hiện tượng nhấp nháy, không phụ thuộc nhiều vào các thay đổi góc pha. Trong trường hợp cần phải xem xét sự phụ thuộc tần số của các thành phần hệ thống, đặc biệt là gần máy phát điện quay, có thể áp dụng phương thức tiếp cận như đã mô tả ngoại trừ các giá trị trở kháng trong Công thức F.1, phải bao gồm các giá trị thích hợp cho trở kháng máy đối với tần số biến động (các tần số) quan tâm.

Phụ lục G

(tham khảo)

...

...

...

G.1  Tải máy cán

Được đề xuất đề kết nối máy cán với điểm cấp điện MV trong đó mô hình thay đổi điện áp dưới đây dự kiến xảy ra tại điểm ghép nối chung với các khách hàng khác:

Hình G.1 - Ví dụ về ảnh hưởng từ máy cán

Do số lần thay đổi điện áp trung bình (r/min) là 6 (2/20 s) và ΔV (≈ΔS/Ssc) = 2 % nên tải sẽ không đáp ứng các giới hạn giai đoạn 1 được cho trong Bảng 3.

Do đó, sử dụng quy trình giai đoạn 2 ở Điều 8 đánh giá khả năng được chấp nhận. Sử dụng mức đóng góp tổng lớn nhất của tải cục bộ vào mức nhấp nháy hệ thống MV là G_PstMV = 0,78, dung lượng hệ thống là 20 MVA và công suất thoả thuận của người sử dụng là 3 MVA, giới hạn phát xạ của khách hàng là P_st = 0,41 được suy ra bằng cách áp dụng Công thức (7) nếu tải tổng được cấp điện trực tiếp tại LV, S_LV bằng không. Lưu ý rằng quy luật lấy tổng có số mũ α = 3 được sử dụng trong trường hợp chung này. Các phép tính như sau:

Đối với thay đổi điện áp hình chữ nhật có 6 thay đổi/min, giá trị của thay đổi điện áp cần thiết để tạo P_st = 1,0 từ Hình A.1 xấp xỉ là 1,6 (ứng dụng 230 V). Đối với thay đổi điện áp kiểu đường dốc, hệ số hình dạng trong thời gian dốc 0,5 s xấp xỉ là 0,31 từ Hình E.2. Sử dụng Công thức (E.1), P_st được tạo với tải máy cán được đề xuất sẽ là:

...

...

...

G.2  Tải máy hàn nhiều điểm

Nhà chế tạo mong muốn lắp đặt một tải máy hàn điểm. Tải này gồm ba máy hàn điểm có thời gian lặp theo chu kỳ lần lượt là 0,2 s, 1 s và 2,5 s. Các máy hàn gây ra sụt áp lần lượt là 0,5 %, 0,4 % và 0,25 % tại PCC và có thời gian dừng là 0,1 s, 0,2 s và 0,3 s.

Dạng sống của ba máy hàn được thể hiện trên Hình G.2.

Sử dụng Hình E.4 để đánh giá giá trị khắc nghiệt của từng máy hàn bằng cách và sau đó sử dụng quy luật lấy tổng nhấp nháy của Điều 7. Đối với máy hàn đầu tiên, tham khảo Hình E.4, t₁ = 0,1 s và t₂ = 0,1 s và phép nội suy giữa đường cong chu kỳ 4 và chu kỳ 7 của Hình E.4 là cần thiết để thu được xấp xỉ P_{st, 2%} = 4,43. Áp dụng Công thức E.5 cho máy hàn đầu tiên

Đối với mày hàn thứ hai t₁ = 0,2 s và t₂ = 0,8 s. Không cần phép nội suy để thu được giá trị xấp xỉ của P_st,2% = 2,58 từ Hình E.4. Áp dụng Công thức E.5 cho máy hàn thứ hai.

Tương tự, đối với máy hàn thứ ba, t₁ = 0,3 s và t₂ = 2,2 s và không cần phép nội suy để thu được giá trị xấp xỉ của P_st,2%= 2,1 từ Hình E.4. Áp dụng Công thức E.5 cho máy hàn thứ ba.

...

...

...

Hình G.2 - Ví dụ về ảnh hưởng của tải máy hàn nhiều điểm

G.3  Tải nghiền ôtô

Một điểm cấp điện 11 kV cấp điện cho một động cơ cảm ứng lớn 900 W truyền động máy nghiền ô tô. Khách hàng đã yêu cầu việc kết nối động cơ cảm ứng bổ sung 1 500 kW để truyền động thêm cho máy nghiền ô tô.

a) Các đặc tính của nguồn cấp điện hiện có tại điểm kết nối

Trở kháng tại POC: 37,5 + j · 82 % trên cơ sở của 100 MVA.

b) Đặc tính của động cơ hiện có

Khởi động: trực tiếp trên đường dây, 3,3 MVA tại hệ số công suất 0,3 mỗi ngày một lần.

Chạy rà: thay đổi công suất không tải đến đầy tải tại hệ số công suất 0,9.

...

...

...

Đây là phiên bản thu nhỏ của động cơ 900 kW hiện có. Sự thay đổi điện áp phức xảy ra trong quá trình chạy ra gây ra bởi hệ thống lắp đặt gây biến động của động cơ truyền động; do đó, phương thức tiếp cận bằng máy đo nhấp nháy phải được sử dụng để đánh giá mức khắc nghiệt của nhấp nháy có nhiều khả năng gây ra. Nhưng trước hết, bất kể mức độ nhấp nháy có nghiêm trọng, cần phải kiểm tra xem các kết nối hệ thống thông thường, các thay đổi điện áp khi khởi động nằm trong phạm vi 6 % giới hạn (xem Bảng 6) giả định rằng mức lập kế hoạch MV tổng thể được phân bổ cho hệ thống lắp đặt này. Đánh giá ban đầu này tại POC được thực hiện bằng cách chia tỷ lệ các đặc tính của động cơ hiện có, do đó thay đổi điện áp khởi động đối với động cơ hiện có được tính như sau:

Để tính thay đổi điện áp khi khởi động của động cơ được đề xuất, giá trị được chia tỷ lệ từ giá trị đo được của động cơ hiện có; do đó:

Trong đó giá trị 4,9 % này được chấp nhận để xem xét giới hạn phát xạ 6 % (dựa trên mức phân bổ đầy đủ của mức lập kế hoạch trong Bảng 6) cần được áp dụng tại điểm đánh giá, cần xét đến hoạt động có thể giảm thiểu các vấn đề (ví dụ như việc kết nối có thể có trong tương lai của hệ thống lắp đặt gây biến động bổ sung trong khu vực gần đó) trong tương lai.

d) Thực hiện hoạt động

Với một số việc bố trí lại hệ thống phụ, điểm đánh giá có thể được chuyển sang thanh cái 11 kV của hai trạm biến áp 33/11 kV. Trở kháng hệ thống thông thường tại thanh cái này là 1,3 + j 48,8 % trên 100 MVA.

Với nguồn điện này, thay đổi điện áp khởi động của động cơ được đề xuất trở thành:

...

...

...

e) Phép đo nhấp nháy (xem Bảng G.1)

Các số đọc của máy đo nhấp nháy được lấy trong các điều kiện sau:

Thử nghiệm i) vị trí hiện có với động cơ 900 kW không chạy rà (nền) (P_st2).

Thử nghiệm ii) vị trí hiện có với động cơ 900 W khi khởi động.

Thử nghiệm iii) vị trí hiện có với động cơ 900 kW khi hoạt động bình thường (P_st1).

Thử nghiệm iv) trạm biến áp 33/11 kV thanh cái 11 kV (nền) (P_st6).

f) Lựa chọn trở kháng hệ thống để sử dụng trong nghiên cứu

Trở kháng, được cho trong d), là 1,3 + j · 48,8 % trên 100 MVA cùng với cả hai máy biến áp 33 kV/11 kV trong mạch điện. Sự cố mất điện của một trong các máy biến áp này sẽ làm tăng trở kháng thanh cái 11 kV lên đến 2,5 + j · 85,6 % trên 100 MVA, tức là gần gấp đôi trở kháng ở điều kiện làm việc bình thường. Các sự cố lớn của máy biến áp có thể mất vài tháng để sửa chữa và do đó có nguy cơ gây ra kéo dài việc hoạt động với trở kháng hệ thống ở mức cao. Tuy nhiên trong trường hợp này, do hoạt động của máy nghiền ô tô thực hiện chủ yếu vào ban ngày khi đó không sử dụng đáng kể ánh sáng của bóng đèn sợi đốt vônfram nên tình trạng mất điện này được bỏ qua và sử dụng trở kháng hệ thống làm việc bình thường. Tuy nhiên cần lưu ý rằng trong các tình trạng mất điện này, thay đổi điện áp kiểu bậc trên động cơ khi khởi động là khoảng 4,51 %.

g) Lựa chọn giá trị để sử dụng cho α trong công thức tính tổng (2)

...

...

...

h) Ảnh hưởng nhấp nháy khi khởi động

Sau 10 min, thu được các giá trị khắc nghiệt P_st, tại điểm kết nối được chỉ ra trong c) đối với khởi động của động cơ 900 kW hiện có trên nguồn điện hiện có (xem Bảng G.1):

Khởi động (bao gồm cả nền): P_st = 0,56 (thử nghiệm ii - lưu ý rằng giá trị này không được đưa ra trong Bảng G.1)

Số đọc nền điển hình : P_st = 0,3 (giá trị trung bình, thử nghiệm i)

Khởi động, chỉ động cơ 900 kW:

Để chuyển giá trị này sang thanh dẫn 11 kV như được mô tả ở d) cần xác định tỷ số của các độ lớn thay đổi điện áp giữa hai vị trí.

Tại vị trí hiện có, thay đổi điện áp khi khởi động đối với động cơ hiện có là 2,94 % (xem c)).

Tại thanh dẫn 11 kV, thay đổi điện áp khi khởi động là

...

...

...

Động cơ 1 500 kW được đề xuất là phiên bản theo tỷ lệ của động cơ 900 kW hiện có, do đó điều này sẽ gây ra một giá trị khắc nghiệt là

i) Hiệu ứng nhấp nháy, chạy rà bình thường (xem Bảng G.1)

1) động cơ 900 kW

Để xác định các ảnh hưởng nhấp nháy của động cơ 900 kW trên chính nó cần phải loại trừ các ảnh hưởng của nhiễu nền (thử nghiệm i) từ các số đọc được kết hợp của động cơ và nền (thử nghiệm iii).

Kết quả chỉ đưa ra các ảnh hưởng của động cơ 900 kW tại vị trí hiện có. Để chuyển các ảnh hưởng sang thanh cái 11 kV được đề xuất tại d), cần phải chia tỷ lệ các giá trị khắc nghiệt đối với tỷ số độ lớn của các thay đổi điện áp tại hai vị trí. Do thay đổi công suất trong quá trình hoạt động xảy ra tại hệ số công suất 0,9 nên tỷ số này là:

2) Động cơ 1 500 kW được đề xuất

...

...

...

3) Tính tổng các ảnh hưởng tại thanh cái 11 kV

Mức khắc nghiệt tổng thu được bằng cách tính tổng mức khắc nghiệt nền tại thanh dẫn 11 kV (thử nghiệm iv) và mức khắc nghiệt từ hai động cơ. Ngoài ra, cần tính đến các động cơ khởi động khi bắt đầu một ngày, giá trị khắc nghiệt đầu tiên cũng bao gồm các giá trị khắc nghiệt khi khởi động của hai động cơ.

Giá trị khắc nghiệt dài hạn, P_lt được suy ra từ các giá trị P_st được tổng hợp bằng cách sử dụng công thức (1).

j) Tổng hợp

1) Thay đổi điện áp khi khởi động là 2,6 % của động cơ 1 500 kW được đề xuất tại thanh cái 11 kV có trạm biến áp 33 kV/11 kV là được chấp nhận.

2) Việc truyền của động cơ hiện có và việc kết nối động cơ 1 500 kW được đề xuất với thành cái 11 kV này sẽ dẫn đến các giá trị khắc nghiệt nhấp nháy sau:

P_st (lớn nhất) = 0,75

P_lt = 0,59

Trong đánh giá ở giai đoạn 3 này, giả định rằng tải đang được nhắc đến được phân bổ mức phát xạ tổng MV. Dựa trên hệ số truyền 0,8 từ đầu nguồn HV đến hệ thống MV và mức lập kế hoạch trong Bảng 2, cả hai giá trị này đều năm trong giới hạn (G_PstMV =0,78 và G_PltMV = 0,61) và đề xuất này được chấp nhận.

...

...

...

Giá trị khắc nghiệt ngắn hạn liên tiếp, P_st được tính trong 2 h

Thử nghiệm ii), động cơ 900 kW+nền (P_st)

0,54

0,78

0,81

0,84

0,87

0,84

...

...

...

0,75

0,75

0,81

0,81

0,66

Thử nghiệm i), nền (P_st2)

0,27

0,27

0,24

...

...

...

0,48

0,27

0,24

0,27

0,27

0,24

0,27

0,30

Động cơ 900 W, (P_st3)

...

...

...

0,77

0,80

0,78

0,82

0,83

0,80

0,74

0,74

0,80

...

...

...

0,64

Động cơ 900 kW được chia tỷ lệ đối với vị trí thay thế, P_st3 × 0,32 (P_st4)

0,17

0,25

0,26

0,25

0,26

0,27

0,26

...

...

...

0,24

0,26

0,26

0,21

Động cơ 1500 kW, P_st4 x (1500/900) (P_st5)

0,28

0,41

0,43

0,42

...

...

...

0,45

0,43

0,40

0,40

0,43

0,43

0,34

Thử nghiệm iv), nền (P_st6)

0,24

...

...

...

0,69

0,69

0,45

0,48

0,36

0,24

0,36

0,36

0,21

...

...

...

Khởi động động cơ 900 kW (P_st7)

0,28

0

0

0

0

0

0

0

...

...

...

0

0

0

Khởi động động cơ 1500 kW (P_st8)

0,47

0

0

0

0

...

...

...

0

0

0

0

0

0

Tính tổng, (P_st9)

0,55

0,44

...

...

...

0,74

0,56

0,59

0,50

0,42

0,48

0,50

0,45

0,69

...

...

...

0,58

G.4  Nguyên cứu về tải nhiều máy cuốn dây dùng trong mỏ

Trong ví dụ này, đề xuất lắp đặt ba máy cuốn dây 5 MW dùng trong mỏ được kết nối với nguồn điện với công suất ngắn mạch 400 MVA tại PCC. Sơ lược về mức công suất phản kháng của máy cuốn được cho trên Hình G.3. Câu hỏi được đặt ra là làm thế nào để vận hành ba máy cuốn dây cùng một lúc, với thời gian chu kỳ tương tự nhưng không giống hệt nhau, xấp xỉ 60 s, tác động đến mức nhấp nháy.

Hình G.3 - Ví dụ sơ lượng về mức công suất phản kháng của máy cuốn dây

Thay đổi điện áp tỷ lệ xấp xỉ với hồ sơ kết quả của công suất phản kháng với 4 Mvar bằng với 1 % thay đổi điện áp và 2,5 Mvar bằng với 0,63 %. Từ Hình E.1 có thể thấy rằng thời gian dốc lớn hơn khoảng 1 s có ảnh hưởng nhỏ so với cốc thay đổi theo bậc có kích thước tương tự. Do đó, nhấp nháy từ máy cuốn dây chủ yếu gây ra bởi sự thay đổi 4 Mvar ở 10 s sau khi đóng điện và với mức độ nhỏ hơn do thay đổi công suất phản kháng theo bậc nhỏ hơn là 2,5 Mvar khi cắt điện.

Do đó, nếu chỉ có một máy cuốn dây dùng trong mỏ hầm thì P_st (giả định rằng bậc lớn nhất gây ra 1 % thay đổi điện áp 1 % tại điểm ghép nối) với tốc độ lặp lại 1 lần mỗi min có thể được suy ra từ Hình A.1.

Từ Hình A.1 (230 V) đối với tốc độ lặp 1 lần mỗi min, P_st = 1,0, thay đổi điện áp lớn nhất là 2,7 %.

Do đó, đối với 1 % thay đổi điện áp,  và đối với 0,63 % thay đổi điện áp

...

...

...

Nếu giả định rằng hoạt động của các máy cuốn dây không liên quan đến nhau thì các ảnh hưởng nhấp nháy từ nhiều hơn máy cuốn dây có thể được xác định bằng cách ứng dụng công thức quy luật lấy tổng (2), vẫn với α = 3 đối với ba máy cuốn dây là =0.58 Điều này bỏ qua các nhấp nháy khắc nghiệt hơn do sự trùng hợp của các bậc từ các máy cuốn dây khác nhau. Các nghiên cứu đã chỉ ra rằng sự trùng hợp của các thay đổi điện áp theo bậc phải gần hơn 0,1 s để có hiệu ứng nhấp nháy rõ rệt. Tần số của hai bậc trùng nhau trong 0,1 s với ba máy cuốn dây đang cho làm việc có chu kỳ về thời gian là 60 s mỗi máy là khoảng một giờ và sự trùng hợp của các bậc trong ba máy cuốn dây là khoảng hai tuần một lần vì vậy khả năng trùng hợp là đủ nhỏ để được bỏ qua.

G.5  Kết nối của lò hồ quang xoay chiều 60 tấn

Trạm 63 kV bao gồm hai thanh cái HV:

- một thanh đầu tiên cấp điện cho hệ thống phân phối MV;

- thanh thứ hai cấp điện cho một nhà máy thép. Công suất thoả thuận S_i của khách hàng là 47 MVA.

Ba đường dây 63 kV dẫn đến trạm này, từ các trạm 225/63 kV được đặt trên trạm 1, trạm 2 và trạm 3.

a) Cấu hình hệ thống bình thường

Cấu hình hệ thống bình thường được xác định bằng các đặc tính dưới đây (xem Hình G.4):

- Áptômát có bộ nối thanh cái được để mở:

...

...

...

- hệ thống phân phối được cấp điện song song bởi trạm 2 và trạm 3;

- tụ bù tĩnh có dung lượng thay đổi (SVC) đang hoạt động.

Hình G.4 - Cấu hình hệ thống bình thường

Trên Hình G.4, POE được đánh dấu trên thanh cái 63 kV của trạm 1. Công suất ngắn mạch là 1 790 MVA và ΔS/S_sc = 2,6 %. Giai đoạn 1 không áp dụng do kích cỡ của biến động so với tỷ số công suất ngắn mạch.

Xem xét giai đoạn 2, mức lập kế hoạch được chọn là L_PstHV = 1. Khách hàng chỉ là tải được cung cấp từ thanh cái 63 kV ở trạm 1, do S_tHV = 47 MVA là mặc định. Do đó:

Giá trị P_st95% đo được là:

- 5 tại thanh dẫn HV cho nhà máy thép (điểm A);

...

...

...

- 0,2 tại trạm 2, ở HV (63) (điểm C);

- 0,3 ở hệ thống phân phối LV.

Cấu hình hệ thống bình thường được chấp nhận ở giai đoạn 2.

Ba cấu hình hệ thống khác đang được nghiên cứu.

Sự suy giảm P_st giữa HV, MV và LV đã được đo đối với trạm 2 và trạm 3 và bằng với T_PstHM = 0,97 từ HV đến MV và T_PstML = 0,95 từ MV đến LV. Các giá trị này là cao do diện tích xung quanh nhà máy tháp là vùng nông thôn và có quá ít tải công nghiệp để đóng góp cho công suất ngắn mạch tại mức MV. Sự suy giảm được đo tại trạm 1. Ở môi trường tương tự, hệ số suy giảm đối với trạm 1 được giả định là T_pstHL = 0,92 (= T_FPstHM * T_FPstML) giữa HV và LV. Sau đó các giới hạn dùng cho P_st được áp dụng cho giá trị HV.

b) Ghép nối hai thanh dẫn

Cấu hình hệ thống được thể hiện trên Hình G.5 có chứa các kết quả đo:

Hình G.5 - Các thanh dẫn được ghép nối

...

...

...

c) Tổn hao của đường dây trạm 1

Nếu đường dây giữa nhà máy thép và trạm 1 bị ngắt kết nối thì cấu hình hệ thống "n-1" như thể hiện trên Hình G.6.

Hình G.6 - Cấu hình hệ thống "n-1 "

Giá trị tại trạm 2 là quá cao nhưng cấu hình hệ thống này không thể được coi là một cấu hình hệ thống bình thường. Tuy nhiên, do khả năng của hệ số truyền T_PstHL nhỏ hơn 0,92, dự đoán giá trị P_st là 1,1 trong hệ thống LV được kết nối với thanh dẫn của trạm 2 có thể được chấp nhận trong thời gian ngắn khi cấu hình hệ thống không bình thường. Do đó, phải tính đến xác suất của tình huống này. Trong trường hợp này, xác suất là rất thấp. Sau đó khách hàng được chấp nhận ở điều kiện giai đoạn 2 mà không bị hạn chế.

d) Tổn hao về SVC

Nếu SVC không hoạt động thì các giá trị P_st được nhân với hệ số nằm trong khoảng từ 1,5 đến 2, tùy thuộc vào cấu hình hệ thống. Xem xét cấu hình hệ thống, các giá trị P_st đo được được cho trên Hình G.7.

Hình G.7 - Hoạt động không có SVC

...

...

...

Phụ lục H

(tham khảo)

Danh mục các ký hiệu và chỉ số dưới

H.1  Ký hiệu chữ cái

α

số mũ của quy luật lấy tổng

B

Mức nhiễu có từ trước trên một hệ thống (mức nền)

...

...

...

mức tương thích

E

giới hạn phát xạ

G

mức đóng góp tổng có thể chấp nhận của phát xạ trong một phần quy định của hệ thống

i

một khách hàng hoặc tải

l

dòng điện

...

...

...

cơ cấu đơn lẻ trong hệ thống lắp đặt của khách hàng i

K

hệ số hoặc tỷ số giữa hai giá trị (trung bình chung)

L

mức lập kế hoạch

N

số tải của hệ thống phân bố được xét đến

n

số (thay đổi điện áp) trong một khoảng thời gian cho trước

...

...

...

điểm ghép nối chung

POC

điểm kết nối của hệ thống lắp đặt của khách hàng

POE

điểm đánh giá

P

công suất tác dụng

S

công suất phản kháng

...

...

...

biển số công suất biểu kiến của một hệ thống lắp đặt gây biến động

T

hệ số truyền

U

điện áp

Z

trở kháng

H.2  Danh mục chỉ số dưới

i

...

...

...

j

cơ cấu (j)

LM

giữa hệ thống LV và MV

LV

hệ thống hoặc hệ thống lắp đặt hạ áp

ML

giữa hệ thống MV và LV

MV

...

...

...

H.3  Danh sách các ký hiệu chính

(ký hiệu tự giải thích không được liệt kê)

C_PstLV

mức tương thích nhấp nháy ngắn hạn đối với LV

E_Psti

giới hạn phát xạ nhấp nháy ngắn hạn cho phép đối với khách hàng (i)

G_{PstMV(HV hoặc EHV)}

mức đóng góp tổng lớn nhất vào mức nhấp nháy ngắn hạn của tất cả các hệ thống lắp đặt gây biến động có thể được kết nối với (p.u) hệ thống cần xem xét (MV, HV hoặc EHV)

G_{PltMV(HV hoặc EHV)}

...

...

...

L_PstHV-EHV

mức lập kế hoạch của nhấp nháy ngắn hạn đối với HV-EHV

L_PstMV

mức lập kế hoạch của nhấp nháy ngắn hạn đối với MV

N

số tải MV được giả định của hệ thống phân phối MV cần xem xét (số tải được cung cấp từ cùng một thanh cái)

P_i

công suất tác dụng thỏa thuận của khách hàng riêng lẻ hoặc (i) (kW)

P_stHV

...

...

...

P_stiMV

mức phát xạ nhấp nháy ngắn hạn của khách hàng (i) trên MV

P_stMV

nhấp nháy ngắn hạn trên MV

Q_c

công suất phân kháng điện dung

S_i

S_i = P_i/cosφ công suất biểu kiến thỏa thuận của hệ thống lắp đặt i của khách hàng hoặc thông số MVA của hệ thống lắp đặt cần xem xét (mang tải hoặc phát điện)

S_LV

...

...

...

S_sc

công suất ngắn mạch

S_t

dung lượng cấp nguồn tổng của hệ thống cần xem xét bao gồm cả dự phòng về sự tăng tải trong tương lai (về nguyên tắc, S_t là tổng của tất cả các hệ thống lắp đặt kể cả hệ thống lắp đặt đầu nguồn có thể được cấp nguồn từ hệ thống cần xem xét

S_tHV hoặc S_tEHV

là phần của dung lượng cấp nguồn tổng của hệ thống HV hoặc EHV cần xem xét được dùng cho người sử dụng HV hoặc EHV

T_hUM

hệ số truyền nhấp nháy từ đầu nguồn đến hệ thống MV; giá trị phụ thuộc vào đặc tính của hệ thống và phụ tải

T_PML

...

...

...

U_N

điện áp danh nghĩa của hệ thống phân phối (kV)

Z_i

trở kháng tại POE của khách hàng (i)

Thư mục tài liệu tham khảo

[1] IEC 61000-4-15, Electromagnetic compatibility (EMC) - Part 4-15: Testing and measurement techniques - Flickermeter - Functional and design specifications

[2] TCVN 7909-2-2 (IEC 61000-2-2), Tương thích điện từ (EMC) - Phần 2-2: Môi trường - Mức tương thích đối với nhiễu dẫn tần số thấp và tín hiệu truyền trong hệ thống cung cấp điện hạ áp công cộng

[3] Power Quality Indices and Objectives, WG C4.07 report, C IG R E T ech nica I B rochure 261, O ct. 2004.

...

...

...

[5] TCVN 7909-3-3 (IEC 61000-3-3), Tương thích điện từ (EMC) - Phần 3-3: Các giới hạn - Giới hạn thay đổi điện áp, biến động điện áp và nhấp nháy trong hệ thống cấp điện hạ áp công cộng, đối với thiết bị có dòng điện danh định ≤ 16 A mỗi pha và không phụ thuộc vào kết nối có điều kiện

[6] IEC/TR 61000-3-5, Electromagnetic compatibility (EMC) - Part 3-5: Limits - Limitation of voltage fluctuations and flicker in low-voltage power supply systems for equipment with rated current greater than 16 A

[7] IEC 61000-3-11:2000, Electromagnetic compatibility (EMC) - Part 3-11: Limits - Limitation of voltage changes, voltage fluctuations and flicker in public low-voltage supply systems - Equipment with rated current <75 A and subject to conditional connection

[8] TCVN 7909-2-6:2008 (IEC/TR 61000-2-6:1995), Tương thích điện từ (EMC) - Phần 2-6: Môi trường - Đánh giá mức phát xạ liên quan đến nhiễu dẫn tần số thấp trong cung cấp điện của khu công nghiệp

[9] IEC 61000-2-12:2003, Electromagnetic compatibility (EMC) - Part 2-12: Environment - Compatibility levels for low-frequency conducted disturbances and signalling in public medium-voltage power supply systems

[10] IEC 60909-0:2001, Short-circuit currents in three-phase a.c. systems - Part 0: Calculation of currents

[11] H. Renner and M. Sakulin, "Flicker propagation in meshed high voltage networks", Proceedings of the Ninth International Conference on Harmonics and Quality of Power, Oct. 2000, pp. 475-480

[12] P. Kundur, Power System Stability and Control, Mc Graw Hill, 1994

[13] Guide to Quality of Electrical Supply for Industrial Installations: Part V - Flicker and Voltage Fluctuations, UIE

...

...

...

[15] A. Robert and M. Couvreur, "Arc Furnace Flicker Assessment and Mitigation," Proceedings of the 3 rd International Conference on Power Quality - End-Use Applications and Perspectives (PQA ’94), Amsterdam, The Netherlands, 1994

[16] IEC 60050-601, International Electrotechnical Vocabulary (IEV) - Part 601: Generation, transmission and distribution of electricity - General

[17] Guide 107, Electromagnetic compatibility - Guide to the drafting of electromagnetic compatibility publications

[18] TCVN 7909-3-6:2020 (IEC/TR 61000-3-6:2008), Tương thích điện từ (EMC) - Phần 3-6: Các giới hạn - Đánh giá giới hạn phát xạ đối với kết nối của các hệ thống lắp đặt gây méo cho hệ thống điện trung áp, cao áp và siêu cao áp

[19] IEC /TR 61000-3-13, Electromagnetic compatibility (EMC) - Part 3-13: Limits - Assessment of mission limits for the connection of unbalanced installations to MV, HV and EHV power systems

[20] IEC 61000-2-1 Electromagnetic compatibility (EMC) - Part 2-1: Environment - Description of the environment for low-frequency conducted disturbances and signalling in public power supply systems

MỤC LỤC

Lời nói đầu

...

...

...

2  Tài liệu viện dẫn

3  Thuật ngữ và định nghĩa

4  Các khái niệm EMC cơ bản liên quan đến biến động điện áp

5  Nguyên tắc chung

6  Hướng dẫn chung đối với việc đánh giá mức phát xạ

7  Quy luật lấy tổng chung

8  Giới hạn phát xạ đối với hệ thống lắp đặt gây biến động được kết nối với hệ thống MV

9  Giới hạn phát xạ đối với hệ thống lắp đặt gây biến động được kết nối với hệ thống HV hoặc EHV.

10  Thay đổi điện áp nhanh

...

...

...

Phụ lục B (tham khảo) - Hướng dẫn về đánh giá hệ số truyền nhấp nháy

Phụ lục C (tham khảo) - Ví dụ về việc phân bổ lại mức đóng góp tổng và mức lập kế hoạch có xét đến hệ số truyền

Phụ lục D (tham khảo) - Sử dụng các chỉ số khắc nghiệt A_st và A_lt để đơn giản các tính toán

Phụ lục E (tham khảo) - Đánh giá phát xạ trước khi kết nối và sau khi kết nối đối với P_st

Phụ lục F (tham khảo) - Bổ sung P_st từ các thanh dẫn khác nhau

Phụ lục G (tham khảo) - Ví dụ về các nghiên cứu

Phụ lục H (tham khảo) - Danh mục các ký hiệu và chỉ số dưới

Thư mục tài liệu tham khảo