Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 12802:2019 (ASTM D 1142-95) về Nhiên liệu dạng khí - Xác định hàm lượng hơi nước

• Số hiệu: TCVN12802:2019
• Loại văn bản: Tiêu chuẩn Việt Nam
• Nơi ban hành: ***
• Người ký: ***
• Ngày ban hành: Năm 2019

TIÊU CHUẨN QUỐC GIA

TCVN 12802:2019

ASTM D 1142-95

NHIÊN LIỆU DẠNG KHÍ - XÁC ĐỊNH HÀM LƯỢNG HƠI NƯỚC BẰNG PHÉP ĐO NHIỆT ĐỘ ĐIỂM SƯƠNG

Standard test method for water vapor content of gaseous fuels by measurement of dew-point temperature

Lời nói đầu

TCVN 12802:2019 được xây dựng trên cơ sở chấp nhận hoàn toàn tương đương với ASTM 1142-95 (Reapproved 2012) Standard test method for water vapor content of gaseous fuels by measurement of dew-point temperature với sự cho phép của ASTM quốc tế, 100 Barr Harbor Drive, West Conshohocken, PA 19428, USA. Tiêu chuẩn ASTM D 1142-95 (Reapproved 2012) thuộc bản quyền của ASTM quốc tế.

TCVN 120802:2019 do Ban kỹ thuật tiêu chuẩn quốc gia TCVN/TC 193 Sản phẩm khí biên soạn, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng đề nghị, Bộ Khoa học và Công nghệ công bố.

...

...

...

Standard test method for water vapor content of gaseous fuels by measurement of dew-point temperature

1  Phạm vi áp dụng

1.1  Tiêu chuẩn này quy định các phương pháp xác định hàm lượng hơi nước của nhiên liệu dạng khí bằng phép đo nhiệt độ điểm sương và từ đó tính toán hàm lượng hơi nước.

CHÚ THÍCH 1: Một số nhiên liệu dạng khí có hơi của hydrocacbon hoặc các cấu tử khác dễ ngưng tụ thành chất lỏng và đôi khi làm nhiễu hoặc che mất điểm sương theo nước. Khi điều này xảy ra, có thể bổ sung thiết bị như trong Hình 1 với một cấu kiện quang học chiếu rọi đồng đều gương điểm sương cũng như phóng đại chất lỏng condensat ngưng tụ trên gương là rất hữu ích. Với bộ cấu kiện này, trong một số trường hợp, có thể quan sát các điểm ngưng tụ riêng biệt của hơi nước, hydrocacbon và glycolamin cũng như các điểm băng. Tuy nhiên, nếu điểm sương của các hydrocacbon có thể ngưng tụ cao hơn điểm sương hơi nước, khi các hydrocacbon như vậy có mặt một lượng lớn, chúng có thể tràn ngập gương và làm mờ hoặc rửa trôi điểm sương theo nước. Các kết quả tốt nhất phân biệt các điểm sương của nhiều cấu tử chỉ thu được khi các giọt sương có khoảng cách không quá gần nhau.

CHÚ THÍCH 2: Sự ngưng tụ hơi nước trên gương điểm sương có thể xuất hiện là nước dạng lỏng tại các nhiệt độ thấp dưới 0 °F đến -10 °F (-18 °C đến -23 °C). Tại các nhiệt độ thấp hơn, thường sẽ quan sát được điểm băng chứ không phải điểm sương theo nước. Điểm sương nhỏ nhất của hơi bất kỳ có thể quan sát được phụ thuộc vào các phần cơ học của thiết bị. Các nhiệt độ gương thấp như ở -150 °F (-100 °C) cũng có thể đo được, khi sử dụng nitơ để làm lạnh với cặp nhiệt điện được gắn vào gương, thay vì dùng nhiệt kế.

1.2  Tiêu chuẩn này không đề cập đến tất cả các vấn đề liên quan đến an toàn khi sử dụng. Người sử dụng tiêu chuẩn này có trách nhiệm thiết lập các nguyên tắc về an toàn và bảo vệ sức khỏe cũng như khả năng áp dụng phù hợp với giới hạn quy định trước khi đưa vào sử dụng.

2  Thuật ngữ và định nghĩa

2.1  Tiêu chuẩn này áp dụng các thuật ngữ và định nghĩa sau.

2.1.1

...

...

...

Nồng độ hơi nước trong hỗn hợp khí cân bằng với pha lỏng của nước tinh khiết được bão hòa với hỗn hợp khí. Nếu khí có chứa hơi nước tại nhiệt độ điểm sương theo nước, khí đó được gọi là bão hòa tại áp suất hiện có.

2.1.2

Thể tích riêng của nhiên liệu khí (specific volume of a gaseous fuel)

Thể tích của khí tính bằng feet khối trên pound (mét khối trên kilogam).

2.1.3

Nhiệt độ điểm sương theo nước của nhiên liệu khí (water dew-point temperature of a gaseous fuel)

Nhiệt độ tại đó khí được bão hòa với hơi nước tại áp suất hiện có.

3  Ý nghĩa và sử dụng

3.1  Thông thường, các hợp đồng quản lý sự vận chuyển khí thiên nhiên trong đường ống có các quy định kỹ thuật giới hạn nồng độ lớn nhất được phép có của hơi nước. Hơi nước vượt quá giới hạn cho phép có thể gây ra các điều kiện ăn mòn, giảm phẩm cấp của các đường ống và thiết bị. Hơi nước cũng có thể ngưng tụ và đóng băng hoặc tạo các metan hydrat hóa gây ra tắc nghẽn. Hàm lượng hơi nước cũng ảnh hưởng đến nhiệt trị của khí thiên nhiên, do vậy ảnh hưởng đến chất lượng của khí. Phương pháp thử này cho phép xác định hàm lượng nước của khí thiên nhiên.

...

...

...

4.1  Các thiết bị điểm sương được kết cấu thích hợp có thể được sử dụng đáp ứng các yêu cầu cơ bản, nghĩa là phải:

4.1.1  Cho phép dòng chảy khí được kiểm soát đi vào và đi ra thiết bị trong khi thiết bị có nhiệt độ ít nhất 1,7 °C (3 °F) trên điểm sương của khí.

4.1.2  Làm lạnh và kiểm soát tốc độ làm lạnh của một phần của thiết bị (tốt nhất là một phần nhỏ), mà dòng khí tiếp xúc đến nhiệt độ đủ thấp để tạo ra sương ngưng tụ từ khí.

4.1.3  Quan sát được sự ngưng tụ của sương trên phần lạnh của thiết bị.

4.1.4  Đo nhiệt độ của phần lạnh trên thiết bị mà trên đó sương được lắng đọng, và

4.1.5  Đo áp suất của khí trong thiết bị hoặc độ lệch với áp suất chỉ trên áp kế.

4.1.6  Thiết bị nên được kết cấu sao cho “điểm lạnh”, đó là, phần lạnh của thiết bị trên đó sương được lắng đọng, được bảo vệ khỏi tất cả các khí khác ngoài khí đang được thử nghiệm. Thiết bị có thể hoặc không được thiết kế để sử dụng dưới điều kiện áp suất.

4.2  Loại thiết bị điểm sương Bureau of Mines (The Bureau of Mines type of dew-point aparatus) được trình bày trong Hình 1 đáp ứng đầy đủ các yêu cầu quy định trong 4.1. Với dải các điều kiện trong Điều 1, thiết bị này đáp ứng để xác định điểm sương của nhiên liệu khí. Tóm lại, thiết bị này bao gồm một khoang kim loại để khí thử nghiệm được phép vào và ra để chảy qua các van điều khiển A và D. Khí đi vào thiết bị qua van A được làm lệch bởi vòi phun B về phía phần lạnh của thiết bị, C. Các dòng chảy khí đi qua mặt của C và đi ra khỏi thiết bị qua van D. Phần C là gương mục tiêu bằng thép không gỉ được đánh bóng và được làm lạnh bằng que đồng lạnh, F. Gương C được hàn chắc bằng bạc với hốc nhiệt kế bằng đồng I và hàn mềm với que làm lạnh F. Hốc nhiệt kế được kết nối với bộ phận I. Việc làm lạnh que F được thực hiện bằng cách bay hơi  môi chất lạnh như butan, propan, cacbon dioxit lỏng, hoặc một số khí hóa lỏng khác trong buồng lạnh, G. Môi chất lạnh được đẩy vào buồng lạnh qua van H và đi qua tại J. Thân buồng lạnh được làm bằng đồng và dùng đồng thau để bịt hai đầu. Đầu phía dưới được kết nối với đầu phía trên bởi những lỗ nhỏ được khoan trên thùng bằng đồng qua đó các môi chất lạnh đã hóa hơi đi qua. Buồng lạnh được gắn với que làm lạnh, F, bằng một đầu nối hình côn. Nhiệt độ của gương mục tiêu, C, được hiển thị bởi nhiệt kế thủy ngân thủy tinh đã hiệu chuẩn, K, bầu của nhiệt kế vừa khít với hốc nhiệt kế. Sự quan sát lắng đọng sương được thực hiện qua cửa sổ trong suốt chịu áp, E.

...

...

...

4.2.1  Cần nhớ rằng chỉ phần trung tâm của gương mục tiêu bằng thép không gỉ, C, về mặt nhiệt được gắn với ống nối, I, qua đó C được làm lạnh. Vì thép không gỉ là chất dẫn nhiệt tương đối kém, phần tâm của gương do vậy được duy trì tại nhiệt độ hơi thấp hơn phần bên ngoài, kết quả là giọt sương đầu tiên xuất hiện trên phần tâm của gương và việc phát hiện giọt sương được hỗ trợ nhờ vật có khả năng tương phản. Cũng nên lưu ý cách sắp xếp để đo nhiệt độ của gương mục tiêu, C. Nhiệt độ được đo bằng nhiệt kế hoặc RTD, K, được gài trong que làm lạnh, F, sao cho bầu của nhiệt kế nằm hoàn toàn trong hốc nhiệt kế trong ống nối, I. Núm mà gương thép không gỉ được hàn bạc là một phần của đế của hốc nhiệt kế, và vì không có sự tiếp xúc kim loại giữa hốc nhiệt kế và ống làm lạnh. Nhiệt kế RTD hiển thị nhiệt độ của gương chứ không phải nhiệt độ chịu ảnh hưởng bởi gradient nhiệt độ dọc theo ống làm lạnh như trong trường hợp loại cấu trúc này không được sử dụng. RTD bao gồm điện tử và màn hình phù hợp.

4.2.2  Các phép thử với loại thiết bị điểm sương Bureau of Mines được báo cáo để cho phép xác định độ chụm (độ tái lập) là ± 0,2 °F (± 0,1 °C) và với độ chính xác ± 0,2 °F (± 0,1 °C) khi dải các nhiệt độ điểm sương từ nhiệt độ phòng đến nhiệt độ 32 °F (0 °C). Các điểm sương theo nước có thể được xác định với độ chính xác ± 0,5 °F (± 0,3 °C) khi chúng nằm dưới 32 °F (0 °C) và không thấp hơn 0 °F (-17,8 °C), miễn là các tinh thể đá không tạo thành trong suốt quá trình xác định.

5  Cách tiến hành

5.1  Yêu cầu chung

Lấy mẫu sao cho là mẫu đại diện của khí tại nguồn. Không lấy tại điểm mà ở đó sự cô lập sẽ cho phép ngưng tụ để thu thập hoặc cung cấp hàm lượng hơi tồn tại không cân bằng với nguồn khí chính hay khí cung cấp, như hấp thu hoặc giải hấp của hơi từ đường lấy mẫu hoặc từ các cặn lắng ở đó. Nhiệt độ của các đường ống dẫn mẫu trực tiếp từ nguồn khí đến thiết bị điểm sương, và nhiệt độ của thiết bị, phải ít nhất là 3 °F (1,7 °C) cao hơn điểm sương quan sát được. Phép xác định có thể được thực hiện tại áp suất bất kỳ, nhưng áp suất khí trong thiết bị điểm sương phải được biết với độ chính xác thích hợp với các yêu cầu về độ chính xác của phép thử. Áp suất có thể đọc trên đồng hồ đo áp suất kiểu bourdon đã hiệu chuẩn; đối với các phép đo áp suất rất thấp hoặc chính xác hơn, nên sử dụng áp kế đổ đầy thủy ngân hoặc đồng hồ tải trọng tĩnh.

5.2  Quy trình chi tiết để vận hành thiết bị điểm sương Bureau of Mines

Đưa mẫu khí qua van A (Hình 1), mở rộng van này nếu phép thử được thực hiện trong áp suất nguồn đầy đủ (Chú thích 3), và kiểm soát dòng chảy bằng van đi ra nhỏ, D. Lưu lượng không tới hạn nhưng không nên quá lớn để có thể đo được hoặc có sự giảm áp qua các đường nối và thiết bị điểm sương. Lưu lượng 1,4 L/min đến 14 L/min (0,05 ft^3/min đến 0,5 ft^3/min) (được đo tại áp suất khí quyển) luôn luôn là đáp ứng. Với khí làm lạnh hóa lỏng được xả đến van tiết lưu buồng lạnh, H, “ngắt tạm thời” van H, để môi chất lạnh bay hơi trong buồng lạnh làm hạ nhiệt ống lạnh thích hợp, F, và gương mục tiêu, C, như được hiển thị bởi nhiệt kế, K. Tốc độ làm lạnh có nhanh như dự kiến trong thực hiện phép thử sơ bộ. Sau khi ước tính nhiệt độ điểm sương, hoặc bằng phép thử sơ bộ hoặc từ hiểu biết khác, kiểm soát tốc độ làm lạnh hoặc làm nóng sao cho nó không vượt quá 0,5 °C/min (1 °F/min) khi đạt được nhiệt độ này. Để các kết quả chính xác, các tốc độ làm lạnh và làm nóng nên ở khoảng các điều kiện đẳng nhiệt càng gần càng tốt. Phương pháp thỏa mãn nhất là làm lạnh hoặc làm ấm gương mục tiêu từng bước. Các bước khoảng 0,1 °C (0,2 °F) cho phép các điều kiện cân bằng đạt được gần và thích hợp với phép xác định chính xác. Khi sương đã được lắng đọng, làm nóng gương mục tiêu tại tốc độ có thể so sánh với tốc độ làm lạnh khuyến nghị. Tốc độ làm nóng thông thường luôn luôn là nhanh hơn tốc độ dự kiến. Để giảm tốc độ, “ngắt tạm thời” van H tại các khoảng thời gian để cung cấp lạnh đến ống làm lạnh, F. Lặp lại các chu kỳ làm lạnh và nóng một vài lần. Trung bình số học của các nhiệt độ tại đó điểm sương quan sát được xuất hiện và biến mất được xem xét là điểm sương quan sát được.

CHÚ THÍCH 3: Nếu hàm lượng nước-hơi được tính toán như nêu trong 6.2, nên điều chỉnh mẫu khí tại van đầu vào, A, để áp suất trong thiết bị xấp xỉ bằng với áp suất khí quyển. Van đầu ra có thể mở ra hoặc đóng bớt lại, như dự kiến. Tuy nhiên, áp suất đang tồn tại trong thiết bị phải được biết chính xác theo yêu cầu.

6  Tính toán

...

...

...

6.2  Nếu không có sẵn biểu đồ, hàm lượng hơi nước của khí có thể được tính từ nhiệt độ điểm sương theo nước và áp suất tại đó nó được xác định (xem chú thích 3), như sau:

trong đó

W

là số pound/triệu ft^3 của hỗn hợp khí tại áp suất P_b và nhiệt độ T_b;

w

là khối lượng của hơi nước bão hòa, pound/ft^3, tại nhiệt độ điểm sương theo nước, đó là, số nghịch đảo của thể tích riêng của hơi bão hòa (xem Bảng 1);

P_b

là áp suất cơ sở của phép đo khí, tính bằng psia;

...

...

...

là áp suất tại đó điểm sương theo nước của khí được xác định, tính bằng psia;

t

là nhiệt độ điểm sương theo nước quan sát được, tính bằng °C (°F);

T

là điểm sương theo nước Rankine (thang Fahrenheit tuyệt đối), t + 460, tại áp suất P; và

T_b

là nhiệt độ cơ sở của phép đo khí, t_b + 460.

CHÚ THÍCH 4:

VÍ DỤ 1:

...

...

...

Hàm lượng hơi nước của triệu ft^3 của khí (cơ sở phép đo khí là 60 °F và áp suất 14,7 psia) là bao nhiêu?

Từ Bảng 1 thể tích riêng của nước bão hòa tại 37 °F là 2731,9 ft^3/lb, từ đó:

w = (1/2731,9) = 0,0003660 lb/ft^3

và

w = 0,0003660 x 10^6 x (14,7/15,0) x [(460 + 37)/(460 + 60)1 = 342,8lb/triệu ft^3

VÍ DỤ 2:

Cho: điểm sương theo nước = 5 °F tại 14,4 psia

Từ Bảng 2, thể tích riêng của hơi nước bão hòa liên quan đến đá băng tại 5 °F là 11550 ft^3/lb từ đó W_{đá, S°F} = 0,0000866, nhưng điểm sương theo nước quan sát được ở trong cân bằng với nước dạng lỏng làm lạnh dưới điểm sôi tại 5 °F. Từ Bảng 2 (số liệu từ các bảng tới hạn quốc tế^3), áp suất hơi của nước dạng lỏng làm lạnh dưới điểm sôi và của đá tại 5 °F (-15 °C) tương ứng là 1,436 mmHg và 1,241 mmHg.

Vì áp suất hơi của nước dạng lỏng làm lạnh dưới điểm sôi lớn hơn nước đá tại cùng nhiệt độ, khối lượng theo foot khối của hơi nước cân bằng với nước lỏng sẽ lớn hơn tỷ lệ với giá trị tính được từ thể tích cụ thể tra từ bảng, cân bằng với đá,

...

...

...

W_{lỏng, 5°F}

= W_{đá. 5°F} x (1,436/1,241 )

= 0,0000866 x 1,157

= 0,0001002 và

W= 0,0001002 x 10^6 x (14,7/14,4) x [(460 + 5)/(460 + 60)] = 91,5 Ib/triệu ft^3

6.3  Sự tương quan của các số liệu có sẵn về hàm lượng nước cân bằng của các khí thiên nhiên được báo cáo bởi Bukacek. Sự tương quan này được tin cậy là đủ chính xác đối với các yêu cầu của công nghiệp nhiên liệu khí, ngoại trừ các trường hợp bất thường mà ở đó điểm sương đo được tại các điều kiện gần nhiệt độ tới hạn của khí. Sự tương quan là dạng biến đổi của định luật Raoult có dạng như sau:

W = (A/P) + B                                     (2)

Trong đó

W  là hàm lượng hơi-nước, tính bằng Ib/triệu ft^3;

...

...

...

A  là hằng số tỷ lệ với áp suất hơi của nước và

B  là hằng số phụ thuộc vào nhiệt độ và thành phần khí.

CHÚ THÍCH 5: Các giá trị của B được tính từ dữ liệu sẵn có trên các hỗn hợp metan, metan-etan và khí thiên nhiên.

6.3.1  Bảng 2 liệt kê các giá tri của các hằng số A và B đối với các khí thiên nhiên trong dải nhiệt độ từ -40 °F đến 460 °F (-40 °C đến 238 °C).

6.3.2  Bảng 3 đến Bảng 5 liệt kê các giá trị của hàm lượng hơi nước từ -40 °F đến 250 °F (-40 °C đến 121 °C) và từ 14,7 psia đến 5000 psia (101 kPa đến 37475 kPa), bao trùm dải của hầu hết các ứng dụng chế biến khí thiên nhiên.

6.3.3  Đại diện số liệu đồ họa thuận tiện trong Bảng 3 đến Bảng 5 được minh họa trong Hình 2. Các giá trị hàm lượng ẩm đã cho có thể được hiệu chính trên cơ sở các điều kiện khác với 14,7 psia (101 kPa) và 60 °F (15,5 °C) bằng các phương trình tương tự đã nêu trong Bảng 2.

Hình 2 - Hàm lượng hơi nước cân bằng của khí thiên nhiên

7  Độ chụm và độ chệch

...

...

...

CHÚ THÍCH: Ban kỹ thuật D03, ASTM quan tâm đến việc thực hiện chương trình thử nghiệm liên phòng và khuyến khích các bên liên quan liên hệ với quản lý nhân sự của ban.

Bảng 1 - Áp suất hơi và thể tích riêng của hơi nước bão hòa tại các nhiệt độ khác nhau^A

Nhiệt độ °F

Áp suất hơi của nước dạng lỏng

Áp suất hơi của nước đá

Thể tích riêng của hơi nước bão hòa, ft^3/lb

Nhiệt độ °F

Áp suất hơi của nước dạng lỏng, psia

Thể tích riêng của hơi nước bão hòa, ft^3/lb

...

...

...

psia

mm Hg

psia

0

1,139

0,022 02

0,958

0,018 52

14 810

...

...

...

1

1,195

0,023 11

1,010

0,019 53

14 080

51

...

...

...

1 644,2

2

1,251

0,024 19

1,063

0,020 56

13 400

52

0,191 82

...

...

...

3

1,310

0,025 33

1,120

0,021 66

12 750

53

0,199 01

1 533,2

...

...

...

1,373

0,026 55

1,180

0,022 82

12140

54

0,206 44

1 480,9

5

...

...

...

0,027 77

1,241

0,024 00

11 550

55

0.214 11

1 430,6

6

1,505

...

...

...

1,308

0,025 29

11 000

56

0,222 03

1 382,2

7

1,573

0,030 42

...

...

...

0,026 57

10 480

57

0,230 21

1 335,6

8

1,647

0,031 85

1,446

...

...

...

9 979

58

0,238 65

1 290,9

9

1,723

0,033 32

1,521

0,029 41

...

...

...

59

0,247 36

1 247,8

10

1,807

0,034 94

1,599

0,030 92

9 060

...

...

...

0,256 35

1 206,3

11

1,883

0,036 41

1,681

0,032 51

8 636

61

...

...

...

1 166 4

12

1,970

0,038 09

1,767

0,034 17

8 234

62

0,275 19

...

...

...

13

2,057

0,039 78

1,856

0,035 89

7 851

63

0,285 06

1 091,0

...

...

...

2,149

0,041 56

1,950

0,037 71

7 489

64

0,295 24

1 055,4

15

...

...

...

0,043 45

2,050

0,039 64

7 144

65

0,305 73

1 021,1

16

2,345

...

...

...

2,151

0,041 59

6 817

66

0,316 55

988,03

17

2,450

0,047 37

...

...

...

0,043 70

6 505

67

0,327 70

956,19

18

2,557

0,049 44

2,373

...

...

...

6210

68

0,339 20

925,51

19

2,607

0,051 63

2,489

0,048 13

...

...

...

69

0,351 05

895,94

20

2.785

0,053 85

2,610

0,050 47

5 662

...

...

...

0,363 26

867,44

21

2,907

0,056 21

2,740

0,052 98

5 408

71

...

...

...

839,97

22

3,032

0,058 63

2,872

0 055 54

5 166

72

0,388 79

...

...

...

23

3,163

0,061 16

3,013

0,058 26

4 936

73

0,402 14

787,94

...

...

...

3,299

0,063 79

3,160

0,061 10

4 717

74

0,415 88

763,31

25

...

...

...

0,066 38

3,310

0,064 01

4 509

75

0,430 04

739,55

26

3,585

...

...

...

3,471

0 067 12

4311

76

0,444 61

716,62

27

3,735

0,072 22

...

...

...

0,070 31

4 122

77

0,459 61

694,51

28

3,893

0,075 28

3,810

...

...

...

3 943

78

0,475 05

673,16

29

4,054

0,078 39

3,989

0,077 14

...

...

...

79

0,490 94

652,56

30

4,224

0,081 68

4,178

0,080 79

3 608

...

...

...

0,507 29

632,68

31

4,397

0,085 02

4,373

0,084 56

3 453

81

...

...

...

613,48

32

4,579

0,088 66

4,579

0,088 54

3 301,9

82

0,541 42

...

...

...

33

0,092 30

...

…

3 178,0

83

0,559 22

577,05

...

...

...

...

0,096 07

...

...

3 059,2

84

0,577 53

559,76

35

...

...

...

0,099 98

...

...

2 945,5

85

0,596 36

543,07

36

...

...

...

...

...

...

2 836,4

86

0,615 73

526 94

37

...

0,108 23

...

...

...

...

2 731,9

87

0,635 63

511,35

38

...

0,112 58

...

...

...

...

2 631,7

88

0,656 09

496,29

39

...

0,117 08

...

...

...

...

...

89

0,677 13

481,73

40

...

0,121 73

...

...

2 443,5

...

...

...

0,698 74

467,66

41

...

0,126 55

...

...

2 355,1

91

...

...

...

454,06

42

...

0,131 54

...

...

2 270,3

92

0,743 77

...

...

...

43

...

0,136 70

...

...

2188,9

93

0,767 22

428,19

...

...

...

...

0,142 04

...

...

2 110,8

94

0,791 30

415,89

45

...

...

...

0,147 56

...

...

2 035,8

95

0,816 04

403,99

46

...

...

...

...

...

...

1 963,8

96

0,841 44

392,48

47

...

0159 18

...

...

...

...

1 894,6

97

0,867 53

381,35

48

...

0,165 28

...

...

...

...

1 828,2

98

0,894 31

370,58

49

...

0,171 59

...

...

...

...

...

99

0,921 80

360,15

50

...

0,178 12

...

...

1 703,1

...

...

...

0,950 03

350,06

^A Các giá trị đối với áp suất hơi, từ 0 °F đến 32 °F được tính từ dữ liệu trong các Bảng tới hạn Quốc tế. Tất cả các giá trị khác được lấy từ Harr, Gallagher và Kell, “Bảng hơi NBS/NRC” “Hệ thống dữ liệu chuẩn quy chiếu Quốc gia, 1984, trang 9. Dữ liệu các thể tích riêng của hơi nước bão hòa từ 0 °F đến 32 °F nhận được từ Golf, J. A và Gratch, S., “Các đặc tính áp suất thấp của nước từ -160 °F đến 212 °F, gia nhiệt, hệ thống ống dẫn và ổn định không khí, Vol 18, No 2 tháng 2/1946, pp 125-136.

Bảng 2 - Các giá trị hằng số A và B (điều kiện cơ sở = 14,7 psia, 60 °F)

Nhiệt độ °F

A

B

Nhiệt độ °F

A

...

...

...

Nhiệt độ °F

A

B

-40

131

0,22

70

17 200

7,17

...

...

...

357 000

74,8

-38

147

0,24

72

18 500

7,85

182

...

...

...

77,2

-36

165

0,26

74

19 700

8,25

184

390 000

...

...

...

-34

184

0,28

76

21 100

8,67

186

407 000

82,7

...

...

...

206

0,30

78

22 500

9,11

188

425 000

85,8

-30

...

...

...

0,33

80

24 100

9,57

190

443 000

88,4

-28

256

...

...

...

82

25 700

10,0

192

463 000

91,4

-26

285

0,39

...

...

...

27 400

10,5

194

483 000

94,8

-24

317

0,42

86

...

...

...

11,1

196

504 000

977

-22

352

0,45

88

31 100

...

...

...

198

525 000

101

-20

390

0,48

90

33 200

12,2

...

...

...

547 000

104

-18

434

0,52

92

35 300

12,7

202

...

...

...

108

-16

479

0,56

94

37 500

13,3

204

594 000

...

...

...

-14

530

0,60

96

39 900

14,0

206

619 000

115

...

...

...

586

0,64

98

42 400

14,6

208

644 000

119

-10

...

...

...

0,69

100

45 100

15,3

210

671 000

122

-8

714

...

...

...

102

47 900

16,0

212

698 000

126

-6

786

0,79

...

...

...

50 800

16,7

214

725 000

130

-4

866

0,85

106

...

...

...

17,5

216

754 000

134

-2

950

0,91

108

57 100

...

...

...

218

785 000

139

0

1 050

0,97

110

60 500

19,1

...

...

...

816 000

143

2

1 150

1,04

112

64 100

20,0

222

...

...

...

148

4

1 260

1,11

114

67 900

20 ,9

224

881 000

...

...

...

6

1 380

1,19

116

,71 800

21 ,8

226

915 000

157

...

...

...

1 510

1,27

118

76 000

22 ,7

228

950 000

162

10

...

...

...

1,35

120

80 400

23,7

230

987 000

166

12

1 810

...

...

...

122

84 900

24 ,7

232

1 020 000

171

14

1 970

1,54

...

...

...

89 700

25 ,8

234

1 060 000

177

16

2 150

1,64

126

...

...

...

26 ,9

236

1 100 000

182

18

2 350

1,74

128

100 000

...

...

...

238

1 140 000

187

20

2 560

1,85

130

106 000

29,1

...

...

...

1 190 000

192

22

2 780

1,97

132

111 000

30 ,3

242

...

...

...

198

24

3 030

2,09

134

117 000

31 ,6

244

1 270 000

...

...

...

26

3 290

2,22

136

124 000

32 ,9

246

1 320 000

210

...

...

...

3 570

2,36

138

130 000

34,2

248

1 370 000

216

30

...

...

...

2,50

140

137 000

35 ,6

250

1 420 000

222

32

4 210

...

...

...

142

144 000

37,0

252

1 470 000

229

34

4 560

2,81

...

...

...

152 000

38 ,5

254

1 520 000

235

36

4 940

2,98

146

...

...

...

40,0

256

1 570 000

242

38

5 350

3,16

148

168 000

...

...

...

258

1 630 000

248

40

5 780

3,34

150

177 000

43,2

...

...

...

1 680 000

255

42

6 240

3,54

152

186 000

44,9

280

...

...

...

333

44

6 740

3,74

154

195 000

46 ,6

300

3 180 000

...

...

...

46

7 280

3,96

156

205 000

48 ,4

320

4 260 000

548

...

...

...

7 850

4,18

158

215 000

50,2

340

5 610 000

692

50

...

...

...

4,42

160

225 000

52,1

360

7 270 000

869

52

9 110

...

...

...

162

236 000

54,1

380

9 300 000

1090

54

9 800

4,92

...

...

...

248 000

56 ,1

400

11 700 000

1360

56

10 500

5,19

166

...

...

...

58,2

420

14 700 000

1700

58

11 300

5,48

168

272 000

...

...

...

440

18 100 000

2130

60

12 200

5,77

170

285 000

62 ,5

...

...

...

22 200 000

62

13 100

6,08

172

298 000

64 ,8

...

...

...

64

14 000

6,41

174

312 000

67,1

...

...

...

66

15 000

6,74

176

326 000

69 ,5

...

...

...

16 100

7,10

178

341 000

72 ,0

CHÚ THÍCH 1: Để hiệu chính A và B với các điều kiện gốc khác, nhân với:

...

...

...

trong đó

P_b  là áp suất cơ sở tuyệt đối, psia;

t_b  là nhiệt độ cơ sở, °F, và

Z_b  là hệ số nén trong các điều kiện cơ sở.

Bảng 3 - Các hàm lượng hơi nước của các khí thiên nhiên cân bằng trên các nhiệt độ tới hạn (Ib/triệu ft^3 trong đó P_b = 14,7 psia, t_b = 60 °F)

Nhiệt độ

°F

Áp suất tổng, psi

14,7

...

...

...

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

...

...

...

9,1

1,5

0,88

0,66

0,55

0,49

0,44

0,41

0,39

...

...

...

0,36

-38

10,2

1,7

0,98

0,73

0,61

0,54

0,49

...

...

...

0,43

0,41

0,39

-36

11,5

19

1,1

0,80

0,68

...

...

...

0,54

0,50

0,47

0,45

0,43

-34

12,8

2,1

12

...

...

...

0,74

0,65

0,59

0,55

0,51

'0,49

0,47

-32

14,4

...

...

...

1,3

0,99

0,82

0,72

0,65

0,60

0,57

0,54

0,51

...

...

...

16,0

2,6

1,5

1,1

0,91

0,79

0,72

0,66

0,62

...

...

...

0,56

-28

17,8

2,9

1,6

12

1,0

0,87

0,79

...

...

...

0,68

0,64

0,61

-26

19,8

32

1,8

1,3

1,1

...

...

...

0,86

0,79

0,74

0,70

0,67

-24

22,0

3,6

2,0

...

...

...

1,2

1,1

0,95

0,87

0,81

0,77

0,73

-22

24,4

...

...

...

2,2

1,6

1,3

15

1,0

0,95

0,89

0,84

0,80

...

...

...

27,0

4,4

2,4

1,8

1,5

1,3

1,1

1,0

0,97

...

...

...

0,87

-18

30,0

4,9

2,7

2,0

1,6

1,4

1,2

...

...

...

1,1

1,0

0,95

-16

33,1

5,4

3,0

2,2

1,8

...

...

...

1,4

1,2

1,2

1,1

1,0

-14

36,7

5,9

3,3

...

...

...

1,9

1,7

1,5

1,4

1,3

1,2

1,1

-12

40,5

...

...

...

3,6

2,6

2,1

1,8

1,6

1,5

1,4

1,3

1,2

...

...

...

44,8

7,2

4,0

2,9

2,3

2,0

1,8

1,6

1,5

...

...

...

1,3

-8

49,3

7,9

4,3

3,1

2,5

25

1,9

...

...

...

1,6

1,5

1,5

-6

54,6

8,7

4,7

3,4

2,8

...

...

...

2,1

1,9

1,8

1,7

1,6

-4

59,8

9,5

5,2

...

...

...

3,0

2,6

2,3

211

1,9

1,8

1,7

-2

65,7

...

...

...

5,7

4,1

3,3

2,8

2,5

2,3

2,1

2,0

1,9

...

...

...

72,1

11,4

6,2

4,5

3,6

3,1

2,7

2,5

2,3

...

...

...

2,0

2

79,1

12,5

6,8

4,9

3,9

3,3

3,0

...

...

...

2,5

2,3

2,2

4

86,8

13,7

7,4

5,3

4,3

...

...

...

3,2

2,9

2,7

2,5

2,4

6

95,1

15,0

8,1

...

...

...

4,6

4,0

3,5

3,2

2,9

2,7

2,6

8

104

...

...

...

8,8

6,3

5,1

4,3

3,6

3,4

3,2

3,0

2,8

...

...

...

114

17,9

9,6

6,9

5,5

4,7

4,1

3,7

3,4

...

...

...

3,0

12

124

19,5

10,5

7,5

6,0

5,1

4,5

...

...

...

3,7

3,5

3,3

14

136

21,3

11,4

8,1

6,5

...

...

...

4,8

4,5

4,0

3,7

3,5

16

148

23,2

12,4

...

...

...

7,0

5,9

55

4,7

4,3

4,0

3,8

18

161

...

...

...

13,5

9,6

7,6

6,4

5,7

5,1

4,7

4,4

4,1

...

...

...

176

27,4

14,6

10,4

8,2

7,0

6,1

5,5

5,1

...

...

...

4,4

22

191

29,8

15,9

11,3

8,9

7,5

6,6

...

...

...

5,5

5,1

4,8

24

208

32,4

17,2

12,2

9,7

...

...

...

7,2

6,4

5,9

5,5

5,1

26

226

35,1

18,7

...

...

...

10,5

8,8

7,7

6,9

6,3

5,9

5,5

28

246

...

...

...

20,2

14,3

11,3

9,5

8,3

7,5

6,6

6,3

5,9

...

...

...

276

41,3

21,9

15,4

125

10,3

9,0

8,0

7,4

...

...

...

6,4

32

289

44,7

23,7

16,7

13,2

11,1

9,7

...

...

...

7,9

7,3

6,9

34

313

48,4

25,6

18,0

14,2

...

...

...

10,4

9,3

8,5

7,9

7,4

36

339

52,4

27,7

...

...

...

15,3

1,2,9

115

10,0

95

8,5,

7,9

38

367

...

...

...

29,9

20,1

16,5

13,9

12,1

10,8

9,8

9,1

8,5

...

...

...

396

61,1

32,2

22,6

17,8

14,9

13,0

11,6

10,6

...

...

...

9,1

42

428

66,0

34,8

24,4

19,2

16,0

13,9

...

...

...

11,3

10,5

9,6

44

462

71,2

37,5

265

20,6

...

...

...

15,0

13,4

12,2

11,2

10,5

46

499

76,7

40,3

...

...

...

22,2

18,5

16,1

14,4

13,1

12,0

11,2

48

538

...

...

...

43,4

30,3

23,8

19,9

17,3

15,4

14,0

12,9

12,0

...

...

...

80

89,0

46,7

32,6

25,6

21,3

18,5

16,5

15,0

...

...

...

12,9

52

624

95,7

50,2

35,0

27,4

22,9

19,8

...

...

...

16,1

14,8

13,8

54

672

103

54,0

37,6

29,4

...

...

...

21,3

18,9

17,2

15,8

14,7

56

721

111

57,9

...

...

...

31,5

26,7

22,8

20,3

18,3

16,9

15,7

58

776

...

...

...

62,1

435

33,8

28,1

24,4

21,7

19,6

18,0

16,8

...

...

...

834

128

66,6

46,3

365

30,1

26,1

235

21,0

...

...

...

17,9

62

895

137

71,4

49,6

38,7

325

27,9

...

...

...

22,4

20,6

19,1

64

960

147

76,5

53,1

41,4

...

...

...

29,8

26,4

23,9

22,0

20,4

66

1030

157

81,8

...

...

...

44,3

36,8

31,8

28,2

25,5

23,4

21,8

68

1100

...

...

...

87,6

60,7

47,3

39,3

33,9

30,1

27,2

25,0

23,2

...

...

...

1180

180

93,7

65,0

50,6

42,0

36,2

32,1

29,0

...

...

...

24,7

72

1260

192

100

69,4

54,0

44,8

38,6

...

...

...

30,9

28,4

26,3

74

1350

206

107

74,0

57,6

...

...

...

41,1

36,4

32,9

30,2

28,0

76

1440

220

114

...

...

...

61,4

50,9

43,8

38,8

35,0

32,1

29,8

78

1540

...

...

...

122

845

65,5

54,2

46,7

41,3

37,3

345

31,7

...

...

...

1650

250

130

89,8

69,7

57,5

49,7

44,0

39,7

...

...

...

33,6

82

1760

267

138

65,6

745

61,4

52,8

...

...

...

42,1

38,6

36,7

84

1870

285

148

102

79,0

...

...

...

565

49,7

44,8

41,0

37,9

86

2000

303

157

...

...

...

84,1

69,5

59,7

52,8

47,6

43,5

40,3

88

2130

...

...

...

167

115

89,4

73,8

63,5

56,1

50,5

46,2

42,7

...

...

...

2270

344

178

123

95,0

78,5

67,4

59,5

53,6

...

...

...

45,3

92

2410

366

189

130

101

83,3

71,5

...

...

...

56,8

51,9

48,0

94

2570

389

201

138

107

...

...

...

75,9

67,0

60,3

55,0

50,9

96

2730

413

214

...

...

...

114

93,8

80,5

71,0

63,9

58,3

53,9

98

2900

...

...

...

227

156

121

99,5

85,3

75,2

67,6

61,8

57,0

...

...

...

3080

466

241

166

128

105

90,4

79,7

71,6

...

...

...

…

102

3270

495

256

176

136

112

95,8

...

...

...

75,9

69,2

…

104

3470

525

271

186

144

...

...

...

101

89,3

80,2

73,1

…

106

3680

557

287

...

...

...

152

125

107

94,5

84,9

77,4

…

108

3900

...

...

...

304

209

161

133

114

99,9

89,7

81,7

…

...

...

...

4130

624

322

221

170

140

120

106

94,7

...

...

...

…

112

4380

661

341

234

180

146

127

...

...

...

100

91,2

…

114

4640

700

360

247

191

...

...

...

134

118

106

96,2

…

116

4910

740

381

...

...

...

201

165

142

124

112

102

…

118

5190

...

...

...

403

276

213

175

149

131

118

107

…

...

...

...

5490

828

426

292

225

185

158

139

124

...

...

...

…

122

5800

874

449

308

237

195

166

...

...

...

131

119

…

124

6130

923

474

325

250

...

...

...

175

154

138

125

…

126

6470

974

500

...

...

...

264

216

185

162

145

132

…

128

6830

...

...

...

528

361

278

228

195

171

153

139

…

...

...

...

7240

1090

559

382

294

241

206

181

162

...

...

...

…

132

7580

1140

585

400

308

252

215

...

...

...

169

154

…

134

7990

1200

617

422

324

...

...

...

227

199

178

162

…

136

8470

1270

653

...

...

...

343

281

240

210

188

171

…

138

8880

...

...

...

684

468

359

294

251

220

197

179

…

...

...

...

9360

1410

721

492

378

310

264

231

207

...

...

...

…

142

9830

1480

757

517

397

325

277

...

...

...

217

197

…

144

10 400

1560

799

545

419

...

...

...

292

256

229

207

…

146

10 900

1640

840

...

...

...

440

360

307

269

240

218

…

148

11 500

...

...

...

882

602

462

378

322

282

252

229

…

...

...

...

Nhiệt độ

°F

Áp suất tổng psia

14,7

100

200

300

400

500

...

...

...

700

800

900

150

12 100

1810

928

633

486

...

...

...

338

296

264

240

152

12 700

1910

975

665

...

...

...

417

355

311

277

252

154

13 300

2000

1020

...

...

...

534

437

372

325

290

263

156

14 000

2100

...

...

...

732

561

456

390

341

305

276

158

14 700

...

...

...

1130

767

588

480

409

357

319

289

160

...

...

...

2300

1180

802

615

502

427

374

333

302

...

...

...

…

2410

1230

841

644

526

447

391

349

...

...

...

164

…

2540

1300

883

676

552

469

410

...

...

...

332

166

…

2650

1350

922

706

576

490

...

...

...

382

346

168

…

2780

1420

967

740

604

...

...

...

449

400

363

170

…

2910

1490

1010

775

...

...

...

538

470

419

379

172

…

3040

1550

1060

...

...

...

661

562

491

437

396

174

…

3190

1630

...

...

...

847

691

587

513

457

414

176

…

3330

...

...

...

1160

885

722

613

535

477

432

178

…

...

...

...

1780

1210

925

754

640

559

498

451

180

...

...

...

3640

1860

1260

967

789

670

585

521

471

...

...

...

…

3800

1940

1320

1010

821

697

609

542

...

...

...

184

…

3980

2030

1380

1060

860

730

637

...

...

...

513

186

…

4150

2120

1440

1100

897

761

...

...

...

591

535

188

…

4340

2210

1500

1150

936

...

...

...

693

617

558

190

…

4520

2300

1570

1200

...

...

...

827

721

642

581

192

…

4720

2410

1630

...

...

...

1020

863

753

670

606

194

…

4920

2510

...

...

...

1300

1060

900

785

698

631

196

…

5140

...

...

...

1780

1360

1110

938

818

728

658

198

…

...

...

...

2730

1850

1410

1150

976

851

757

684

200

...

...

...

5570

2840

1930

1470

1200

1020

885

788

712

...

...

...

…

5810

2960

2010

1530

1250

1060

922

821

...

...

...

204

…

6050

3080

2090

1600

1300

1100

960

...

...

...

771

206

…

6310

3210

2180

1660

1350

1150

...

...

...

889

803

208

…

…

3340

2270

1730

1400

...

...

...

1040

924

835

210

…

…

3480

2360

1800

...

...

...

1240

1080

961

868

212

…

…

3620

2450

...

...

...

1520

1290

1120

999

902

214

…

…

3760

...

...

...

1950

1580

1340

1160

1040

937

216

…

…

...

...

...

2650

2020

1640

1390

1210

1080

973

218

…

...

...

...

4060

2760

2100

1710

1450

1260

1120

1010

220

...

...

...

…

4220

2860

2180

1780

1500

1310

1160

1050

...

...

...

…

…

4390

2980

2270

1840

1560

1360

1200

...

...

...

224

…

…

4560

3090

2350

1910

1620

1410

...

...

...

1130

226

…

…

4730

3200

2440

1990

1680

...

...

...

1300

1170

228

…

…

4910

3330

2540

2060

...

...

...

1520

1350

1220

230

…

…

5100

3460

2630

...

...

...

1810

1580

1400

1260

240

…

…

…

4160

...

...

...

2570

2180

1890

1680

1510

250

…

…

…

...

...

...

3770

3060

2590

2250

2000

1800

Bảng 5 - Các hàm lượng hơi nước của khí thiên nhiên cân bằng tại các nhiệt độ tới hạn (Ib/triệu ft^3 trong đó P_b = 14,7 psia, tb = 60 °F)

Nhiệt độ,

°F

...

...

...

1000

1500

2000

2500

30000

3500

4000

4500

5000

...

...

...

60

.4

45

.4

37

.9

33

.3

30

...

...

...

28

2

26

.6

25

.3

24

.3

102

...

...

...

.9

47

.9

40

.0

35

32

.0

...

...

...

.7

28

.0

26

.6

25

.6

104

67

...

...

...

50

.6

42

.1

37

.0

33

.6

31

...

...

...

29

,4

28

.0

26

.9

106

71

.4

...

...

...

.4

44

.5

39

.1

35

.5

32

.9

...

...

...

.0

29

.5

28

.3

108

75

.4

56

...

...

...

46

.9

41

.1

37

3

34

.6

32

...

...

...

31

.0

29

.7

110

79

.6

59

.4

...

...

...

.4

43

.3

39

3

36

.4

34

.2

...

...

...

.5

31

.2

112

84

.1

62

.7

52

...

...

...

45

.6

41

.4

38

.3

36

.0

34

...

...

...

32

.8

114

88

.7

66

.1

54

.8

...

...

...

.0

43

.4

40

.2

37

.8

35

.9

...

...

...

.4

116

93

.6

69

.7

57

.7

50

...

...

...

45

.7

42

.3

39

.8

37

.8

36

...

...

...

118

98

.7

73

.4

60

.7

53

.1

...

...

...

.0

44

.4

41

.7

39

.6

37

.9

...

...

...

104

77

.3

63

.9

55

.9

50

...

...

...

46

.7

43

.8

41

.6

39

.8

122

...

...

...

81

.3

67

.2

58

.7

53

.0

...

...

...

.0

45

.9

43

.6

41

.7

124

116

...

...

...

85

.6

70

.7

61

.7

55

.7

51

...

...

...

48

.2

45

.7

43

.7

126

122

...

...

...

.9

74

.2

64

.7

58

.4

53

.9

...

...

...

.5

47

.8

45

.7

128

128

94

...

...

...

78

.0

68

.0

61

.3

56

.6

53

...

...

...

50

.2

48

.0

130

135

99

.8

...

...

...

.1

71

J5

64

.4

59

.4

55

.6

...

...

...

.6

50

.3

132

141

104

85

...

...

...

74

.7

67

.3

62

.0

58

.1

55

...

...

...

52

.5

134

149

110

90

.1

...

...

...

.4

70

.6

65

.0

60

.9

57

.6

...

...

...

.0

136

157

116

94

.9

82

...

...

...

74

2

68

.3

63

.9

60

.3

57

...

...

...

138

164

121

99

.2

86

.2

...

...

...

.5

71

.3

66

.7

63

.1

60

2

...

...

...

173

127

104

90

.4

81

...

...

...

74

.7

69

.9

66

.0

63

.0

142

...

...

...

133

109

94

.6

85

.0

...

...

...

.1

73

.0

69

.0

65

.8

144

191

...

...

...

140

115

99

.3

89

.2

81

...

...

...

76

.5

72

.3

68

.9

146

200

...

...

...

120

104

93

.0

85

.7

...

...

...

.0

75

.6

72

.0

148

210

154

...

...

...

126

109

97

.6

89

.6

83

...

...

...

78

.9

75

.6

150

220

161

...

...

...

114

102

93

.8

87

.5

...

...

...

.5

78

.6

152

231

169

138

...

...

...

119

107

98

.0

91

.4

86

...

...

...

82

.1

154

242

177

144

...

...

...

112

102

95

.4

89

.9

...

...

...

.6

156

253

185

151

130

...

...

...

117

107

100

94

.0

89

...

...

...

158

265

194

158

136

...

...

...

112

104

98

.0

93

.2

...

...

...

277

202

165

142

127

...

...

...

116

108

102

97

.1

162

...

...

...

211

172

149

133

...

...

...

113

107

101

164

304

...

...

...

221

180

155

139

127

...

...

...

118

111

106

166

317

...

...

...

188

162

145

132

...

...

...

116

110

168

332

242

...

...

...

196

169

151

138

128

...

...

...

121

115

170

348

253

...

...

...

177

156

144

134

...

...

...

120

172

363

263

214

...

...

...

184

165

150

139

131

...

...

...

124

174

379

275

223

...

...

...

171

156

145

136

...

...

...

176

396

287

233

200

...

...

...

178

163

151

142

135

...

...

...

178

413

299

243

208

...

...

...

169

157

148

140

...

...

...

432

313

253

217

194

...

...

...

177

164

154

146

182

...

...

...

325

263

226

201

...

...

...

170

160

152

184

470

...

...

...

340

275

236

210

191

...

...

...

177

167

158

186

490

...

...

...

286

245

218

199

...

...

...

173

164

188

511

369

...

...

...

298

256

227

207

192

...

...

...

180

171

190

531

384

...

...

...

266

236

215

199

...

...

...

177

192

554

400

323

...

...

...

277

246

224

207

194

...

...

...

184

194

578

417

336

...

...

...

256

233

215

202

...

...

...

196

602

434

350

299

...

...

...

266

242

224

210

199

...

...

...

198

626

451

364

311

...

...

...

251

232

218

206

...

...

...

651

469

378

323

286

...

...

...

260

241

226

213

202

...

...

...

488

393

336

298

...

...

...

251

235

222

204

705

...

...

...

507

408

349

309

281

...

...

...

260

243

230

206

734

...

...

...

425

363

321

292

...

...

...

253

238

206

763

548

...

...

...

441

377

334

303

280

...

...

...

262

248

210

793

569

...

...

...

390

346

314

290

...

...

...

256

212

824

591

475

...

...

...

405

359

325

301

281

...

...

...

266

214

856

614

493

...

...

...

372

337

312

291

...

...

...

216

889

637

512

436

...

...

...

386

350

323

302

285

...

...

...

218

924

662

532

453

...

...

...

363

335

313

296

...

...

...

959

687

551

469

415

...

...

...

376

347

324

306

222

...

...

...

713

572

487

431

...

...

...

360

336

318

224

1030

...

...

...

739

593

504

446

404

...

...

...

372

348

328

226

1070

...

...

...

615

523

462

418

...

...

...

360

340

228

1110

795

...

...

...

637

542

479

433

400

...

...

...

373

352

230

1150

824

...

...

...

561

495

448

413

...

...

...

363

240

1380

985

787

...

...

...

668

589

532

490

456

...

...

...

430

250

1640

1170

932

...

...

...

695

628

577

538

...

...

...