Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 8421:2010 về công trình thủy lợi - tải trọng và lực tác dụng lên công trình

• Số hiệu: TCVN8421:2010
• Loại văn bản: Tiêu chuẩn Việt Nam
• Nơi ban hành: ***
• Người ký: ***
• Ngày ban hành: Năm 2010

Điểm	Độ sâu các điểm z (m)	Giá trị áp lực sóng p (kPa)
Với thân sóng
1	hc	p1 = 0
2	0	p2 = k2ρgh
3	0,25d	p3 = k3ρgh
4	0,5d	p4 = k4ρgh
5	d	p5 = k5ρgh
Với bụng sóng
6	0	p6 = 0
7	ht	p7 = -ρght
8	0,5d	p8 = -k8ρgh
9	d	p9 = -k9ρgh
CHÚ THÍCH: giá trị các hệ số k2, k3, k4, k5, k6 và k9 cần được lấy theo các đồ thị ở Hình 4, Hình 5, và Hình 6.

Hình 4 – Các đồ thị hệ số k₂ và k₃

Hình 5 – Các đồ thị hệ số k₄ và k₅

Hình 6 – Các đồ thị hệ số k₈ và k₉

3.2. Tải trọng và tác động của sóng lên công trình có mặt ngoài thẳng đứng và các yếu tố sóng (các trường hợp đặc biệt)

3.2.1. Áp lực sóng p, kPa, lên tường thẳng đứng có đỉnh cao hơn mức nước tính toán một khoảng z_sup, m, nhỏ hơn h_max, cần phải được xác định theo điều 3.1.3 và 3.1.4, sau đó nhân tiếp các giá trị áp lực sóng tính được với hệ số k_c dưới đây:

k_c = 0,76 ± 0,19                             (5)

...

...

...

Độ dâng cao hay thấp của mặt thoáng sóng h (xác định theo điều 3.1.2) cũng cần được nhân với hệ số k_c.

Tải trọng sóng nằm ngang P_xc, kN/m, theo một mét chiều rộng, trong trường hợp này phải được xác định theo diện tích biểu đồ áp lực sóng trong phạm vi chiều cao của tường chắn đứng.

3.2.2. Khi front sóng từ phía ngoài khơi tiến đến công trình theo một góc a, độ, (trong các tính toán ổn định công trình và độ bền đất nền) thì phải giảm cường độ tải trọng sóng lên tường thẳng đứng, được xác định theo các điều 3.1.3 và 3.1.4, đi bằng cách nhân với hệ số k_cs như dưới đây:

a, độ

k_cs

45

1

60

0,9

...

...

...

0,7

CHÚ THÍCH: Khi front sóng chuyển động dọc theo tường, nghĩa là góc a gần hoặc bằng 90^o thì tải trọng sóng lên công trình cần được xác định theo điều 3.2.3 dưới đây.

3.2.3. Phải xác định tải trọng ngang do các sóng nhiễu từ phía bờ (đằng sau công trình) khi chiều dài tương đối của đoạn công trình I/, đồng thời cho phép lấy biểu đồ tính toán của áp lực sóng với các giá trị p, kPa, theo ba điểm trong các trường hợp dưới đây:

a) Đỉnh sóng trùng với đoạn giữa của công trình (Hình 7a):

z₁ = h_max =          p₁ = 0                (6)

z₂ = 0,               p₂ = k_lρg,             (7)

z₃ = d_f,              p₃ = k_lρg;               (8)

b) Chân sóng trùng với đoạn giữa của công trình (Hình 7b):

z₁ = 0,   p₁ = 0                                        (9)

...

...

...

z₃ = d_f, p₃ = -k_lρg                (11)

trong đó:

h_dif: chiều cao sóng nhiễu, m, được xác định theo Phụ lục A;

k_l: hệ số, được lấy theo Bảng 2.

Bảng 2 – Giá trị hệ số k_l theo độ dài tương đối của đoạn

Độ dài tương đối của đoạn I/

0,1

0,2

0,3

...

...

...

0,5

0,6

0,7

0,8

Hệ số k_l

0,98

0,92

0,85

0,76

...

...

...

0,51

0,38

0,26

CHÚ THÍCH: Khi chiều sâu nước ở phía trong bờ (đằng sau công trình) d ≥ 0,3 cần phải lập biểu đồ áp lực sóng tam giác với áp lực sóng bằng 0 tại chiều sâu z₃ = 0,3(Hình 7).

CHÚ DẪN:

a) Trường hợp thân sóng;

b) Trường hợp bụng sóng

Hình 7 – Các biểu đồ áp lực của sóng nhiễu từ phía vùng nước trong bờ lên tường thẳng đứng

...

...

...

3.2.5. Vận tốc đáy lớn nhất V_b,max, m/s, tại vị trí 0,25trước tường thẳng đứng cần được xác định theo công thức:

V_b,max =               (12)

Trong đó:

k_sl – hệ số, được lấy theo Bảng 3.

Bảng 3 – Giá trị hệ số k_sl theo độ thoải của sóng

Độ thoải của sóng /h

8

10

15

...

...

...

30

Hệ số k_sl

0,6

0,7

0,75

0,8

1

Trị số cho phép của vận tốc đáy không xói V_b,adm, m/s, đối với đất có độ thô của hạt là D (mm) được xác định theo Hình 8. Nếu V_b,max > b_b,adm thì phải dự kiến bảo vệ nền khỏi bị xói lở.

...

...

...

3.2.6. Biểu đồ áp lực đẩy nổi do sóng lên khối cơ (áp lực này ngược chiều với áp lực đẩy nổi lên mặt đáy và các mạch ngang của công trình) phải được lấy theo dạng hình thang như Hình 2b với các tung độ p_br,i, (kPa), được xác định theo công thức (với i = 1; 2 hoặc 3);

p_br,i = k_brrghkx_i ≤ p_f                  (13)

Trong đó:

x_i: khoảng cách từ tường đến mép tương ứng của khối cơ, m;

k_br: hệ số, được lấy theo Bảng 4;

p_f: áp lực sóng tạo đáy của công trình;

Bảng 4 – Giá trị hệ số k_br theo độ sâu tương đối

Độ sâu tương đối d/

Hệ số k_br khi độ thoại của sóng /h

...

...

...

≥ 20

< 0,27

0,86

0,64

0,27 đến 0,32

0,60

0,44

> 0,32

0,30

...

...

...

3.3. Tải trọng của sóng vỡ và sóng xô lên công trình có mặt ngoài thẳng đứng

3.3.1. Phải tính toán công trình theo tác động của sóng vỡ đến từ phía ngoài khơi khi chiều sâu trên cơ d_br < 1,25h và chiều sâu tới đáy d_b ≥ 1,5h (Hình 9).

Hình 9 – Các biểu đồ áp lực của sóng vỡ lên tường thẳng đứng

Tải trọng ngang trên một mét chiều rộng P_xc, kN/m, do sóng vỡ cần được xác định theo diện tích biểu đồ áp lực sóng, đồng thời các trị số p, kPa, tại các tung độ z, m, phải được xác định theo các công thức:

z₁ = -h,              p₁ = 0                (14)

z₂ = 0,               p₂ = 1,5rgh       (15)

z₃ = d_f,              p₃ =       (16)

Tải trọng đứng P_zc, kN/m, do sóng vỡ phải được lấy bằng diện tích biểu đồ áp lực sóng đẩy nổi và được xác định theo công thức:

...

...

...

Với m - hệ số, được lấy theo Bảng 5.

Bảng 5 – Giá trị hệ số  trong công thức (17)

≤ 3

5

7

9

Hệ số m

0,7

...

...

...

0,9

1

Khi sóng vỡ, vận tốc dòng chảy lớn nhất V_{f, max}, m/s, phía trên mặt cơ trước tường thẳng đứng được xác định theo công thức:

V_f,max =            (18)

3.3.2. Phải tính toán công trình theo tác động của sóng xô từ phía ngoài khơi khi tại đoạn ngắn hơn 0,5 , m, kề trước tường có chiều sâu d_b ≤ d_cr (Hình 10), đồng thời độ dâng cao của đỉnh con sóng xô lớn nhất h_{c, sur}, m, so với mực nước tính toán phải được xác định theo công thức:

h_c,sur = -0,5d_f - h_sur                       (19)

Với       h_sur: chiều cao sóng xô, tính bằng mét, xác định theo điều A.6.1 phụ lục A;

            d_cr: chiều sâu tới hạn, tính bằng mét.

...

...

...

a- có lớp đệm bằng mặt đáy;

b- có lớp đệm cao hơn mặt đáy

Hình 10 – Các biểu đồ áp lực của sóng xô lên tường thẳng đứng

Tải trọng ngang trên một mét chiều rộng P_xc, kN/m, do sóng xô cần được xác định theo diện tích biểu đồ áp lực sóng, đồng thời các trị số p, kPa, tại các tung độ z, m, phải được xác định theo các công thức:

z₁ = -h_sur,           p₁ = 0                            (20)

z₂ = ,    p₂ = 1,5rgh_sur                 (21)

z₃ = d_f,              p₃ =                         (22)

trong đó: : Chiều dài trung bình của sóng xô, tính bằng mét.

Tải trọng thẳng đứng trên một mét chiều rộng P_zc, kN/m, do sóng xô phải được lấy bằng diện tích biểu đồ áp lực sóng đẩy nổi (có một cạnh là p₃) và được xác định theo công thức:

...

...

...

Vận tốc đáy lớn nhất ở trước tường thẳng đứng của sóng xô từ phía ngoài khơi V_b,max (m/s), phải được tính theo công thức:

V_b,max =                  (24)

3.3.3. Khi có luận chứng xác đáng, cho phép xác định tải trọng lên tường thẳng đứng do tác động của sóng vỡ và sóng xô (xem Hình 9 và Hình 10) bằng các phương pháp động lực có tính đến mạch động áp lực và lực quán tính.

3.4. Tải trọng và tác động của sóng lên công trình có mặt ngoài nghiêng

3.4.1. Đối với các sóng đến trực diện và khi chiều sâu trước công trình d ≥ 2h_{1 %}, phải xác định chiều cao sóng leo trên mái với tần suất leo 1% (h_run1%, m) theo công thức:

H_{run1 %} = k_r k_p k_sp k_run h_{1 %}             (25)

Trong đó:

k_r và k_p: lần lượt là hệ số nhám và hệ số hút nước của mái dốc, được lấy theo Bảng 6;

k_sp: hệ số, được lấy theo Bảng 7;

...

...

...

Khi chiều sâu trước công trình d < 2h_1%, hệ số k_run cần được xác định từ các trị số độ thoải của sóng được ghi trong ngoặc đơn ở Hình 11 và được xác định với chiều sâu d = 2h_{1 %}.

Chiều cao sóng leo trên mái với tần suất leo i, %, cần được xác định bằng cách nhân giá trị h_run1%, m, tính được từ công thức (25) với hệ số k_i ở Bảng 8.

Bảng 6 – Độ nhám tương đối, hệ số k_r và hệ số k_p

Kết cấu gia cố mái

Độ nhám tương đối r/h_{1 %}

Hệ số k_r

Hệ số k_p

Bản bê tông (bê tông cốt thép)

-

...

...

...

0,90

Cuộn sỏi, đá hoặc các gia cố bằng các khối bê tông (bê tông cốt thép)

< 0,002

1

0,90

0,005 đến 0,01

0,95

0,85

0,02

...

...

...

0,80

0,05

0,80

0,70

0,1

0,75

0,60

> 0,2

0,70

...

...

...

CHÚ THÍCH: Kích thước đặc trưng của độ nhám r, m, cần được lấy bằng đường kính trung bình các hạt, viên vật liệu gia cố mái hoặc bằng kích thước trung bình của các khối bê tông (bê tông cốt thép) gia cố.

Bảng 7 – Giá trị hệ số k_sp theo vận tốc

Giá trị ctg j

1 đến 2

3 đến 5

> 5

Hệ số k_sp khi vận tốc gió V_w, m/s

...

...

...

≥ 20

1,4

1,5

1,6

10

1,1

1,1

1,2

≤ 5

...

...

...

0,8

0,6

CHÚ THÍCH: j (độ) – góc nghiêng của mái so với phương nằm ngang.

Hình 11 – Các đồ thị của hệ số k_run

Bảng 8 – Giá trị hệ số k_i theo tần suất leo

Tần suất leo i, %

0,1

1

...

...

...

5

10

30

50

Hệ số k_i

1,1

1

0,96

0,91

...

...

...

0,76

0,68

Khi front sóng từ phía ngoài khơi tiến vào công trình theo một góc a, độ, thì trị số sóng leo trên mái phải được giảm đi bằng cách nhân với số k_a ở Bảng 9.

Bảng 9 – Giá trị hệ số k_a theo góc

Giá trị góc j, độ

0

10

20

30

...

...

...

50

60

Hệ số k_a

1

0,98

 0,96

0,92

0,87

0,82

...

...

...

CHÚ THÍCH: Khi xác định chiều cao sóng leo trên các bãi cát hoặc bãi cuội sỏi cần tính đến sự thay đổi độ dốc của bãi trong thời gian có bão. Độ hạ thấp lớn nhất của bãi tại vị trí đường mép nước cần được lấy bằng 0,3h, m, rồi giảm dần tới 0 tại điểm cao nhất của sóng leo (phía trên bờ) và tới 0 phía dưới nước tại chiều sâu d = d_cr, m, với đất bị xói, hoặc d = d_cr,u, m, với đất không bị xói, (trong đó h, d_cr và d_cr,u lần lượt là chiều cao sóng và chiều sâu nước tại vị trí sóng đập đầu tiên và cuối cùng).

3.4.2. Biểu đồ áp lực sóng lên mái dốc có 1,5 ≤ ctgj ≤ 5 được gia cố bằng các bản liền khối hoặc bản lắp ghép phải được lấy theo Hình 12, đồng thời áp lực tính toán lớn nhất của sóng p_d, kPa, cần được xác định theo công thức:

p_d = k_s k_f p_rel rgh,           (26)

trong đó

k_s: hệ số, được tính theo công thức;

k_s = 0,85 + 4,8 + ctgj (0,028 – 1,15);         (27)

k_f = hệ số, được lấy theo Bảng 10;

p_rel: áp lực sóng tương đối lớn nhất lên mái dốc ở điểm 2, được lấy theo Bảng 11 (xem Hình 12).

...

...

...

Bảng 10 – Giá trị hệ số k_f theo độ thoải của sóng

Độ thoải của sóng l/h

10

15

20

25

35

Hệ số k_r

1

...

...

...

1,30

1,35

1,48

Bảng 11 – Áp lực sóng tương đối lớn nhất theo chiều cao sóng

Chiều cao sóng h, m

0,5

1

1,5

2

...

...

...

3

3,5

≥ 4

Áp lực sóng tương đối lớn nhất p_rel

3,7

2,8

2,3

2,1

1,9

...

...

...

1,75

1,7

Tung độ z₂, m, của điểm 2, điểm áp lực sóng tính toán lớn nhất p_d phải được xác định theo công thức:

z₂ = A +         (28)

với A và B (m) – các đại lượng, m, được xác định theo các công thức:

A = h 0,47 + 0,023 ,       (29)

B = h [0,95 -  (0,84 ctg j - 0,25) ]       (30)

Tung độ z₃, m , ứng với chiều cao sóng leo trên mái phải được xác định theo điều 3.4.1.

Ở các phần gia cố mái cao hơn hoặc thấp hơn điểm 2 (xem Hình 12) cần lấy các giá trị tung độ của biểu đồ áp lực sóng p, kPa, ở các khoảng cách, m:

...

...

...

- Với l₂ = 0,0325  và l₄ = 0,0675     p = 0,1 p_d,

Với                (31)

Các tung độ của biểu đồ áp lực ngược do sóng p_c, kPa, lên các bản gia cố mái cần được xác định theo công thức:

p_c = k_s k_f p_c,rel rgh,                     (32)

với p_c,rel: áp lực ngược tương đối của sóng, được lấy theo các đồ thị Hình 13.

3.4.3. Đối với các công trình cấp I và II, khi chiều cao sóng lớn hơn 1,5m ứng với tần suất 1% trong hệ thống, nếu có luận chứng thích đáng, cho phép xác định tải trọng sóng lên mái được gia cố bằng các tấm bản theo các phương pháp có tính đến tính không ổn định của sóng do gió.

Khi có cơ hoặc khi các phần công trình có độ dốc mái thay đổi, tải trọng sóng lên mái cần được xác định theo các số liệu nghiên cứu trong phòng thí nghiệm.

Hình 13 – Các đồ thị để xác định áp lực ngược tương đối do sóng

...

...

...

- Với các viên hoặc khối gia cố ở phạm vi từ đỉnh công trình xuống đến độ sâu z = 0,7h, dùng công thức:

m =            (33)

- Cũng như trên nhưng z > 0,7 h, dùng công thức:

m_z = ,                       (34)

trong đó:

k_fr: hệ số, được lấy theo Bảng 12; khi /h > 15 cũng như khi có cơ, k_fr phải được chính xác hóa bằng các số liệu thí nghiệm.

r_m: dung trọng đá, t/m^3.

Bảng 12 – Hệ số k_fr theo loại và kết cấu vật liệu

Loại gia cố

...

...

...

Đổ

Lát, xếp

Đá

0,025

-

Các khối bê tông thông thường

0,021

-

Các khối 4 chân và các khối có hình dạng khác

...

...

...

0,006

3.4.5. Khi thiết kế gia cố mái công trình bằng đá đổ không chọn lọc cần phải thiết kế sao cho giá trị hệ số k_gr của thành phần hạt nằm trong phạm vi của vùng gạch chéo trên đồ thị Hình 14.

Giá trị hệ số k_gr phải được xác định theo công thức:

k_gr =                     (35)

trong đó:

m: khối lượng viên đá, được xác định theo điều 3.4.4, tấn;

m_i: khối lượng viên đá, lớn hơn hoặc nhỏ hơn khối lượng tính toán, tấn.

D_ba,i và D_ba, cm: đường kính cỡ đá, được tính đổi thành đường kính hình cầu có khối lượng tương ứng là m_i và m.

Thành phần hạt của đá đổ không chọn lọc để gia cố mái tương ứng với vùng gạch chéo (xem Hình 14) chỉ được coi là thích hợp với các công trình có độ dốc mái nằm trong giới hạn 3 ≤ ctg j ≤ 5, và chiều cao của sóng tính toán ≤ 3 m.

...

...

...

Hình 14 – Đồ thị xác định thành phần hạt cho phép của đá đổ không chọn lọc gia cố mái

3.4.6. Khi mái dốc được gia cố bằng đá đổ không chọn lọc có hệ số mái ctg j > 5, cần xác định khối lượng tính toán của viên đá m, tấn, ứng với trạng thái cân bằng tới hạn của nó dưới tác động của sóng gió theo công thức (33) với /h ≥ 10 rồi nhân kết quả tính được với hệ số k_j ở Bảng 13.

Bảng 13 – Giá trị hệ số k_j

ctg j

6

8

10

12

15

...

...

...

0,78

0,52

0,43

0,25

0,2

Hàm lượng nhỏ nhất của các hạt có đường kính D_ba tương ứng với khối lượng tính toán của viên đá trong khối đá đổ không chọn lọc phải được lấy theo Bảng 14.

Bảng 14 – Hàm lượng nhỏ nhất của các hạt có đường kính D_ba theo hệ số không đều hạt

Hệ số không đều hạt D₆₀/D₁₀

5

...

...

...

20

40 đến 100

Hàm lượng nhỏ nhất của các hạt có đường kính D_ba, % (theo trọng lượng)

50

30

25

20

4. Tải trọng sóng lên các vật cản dòng và lên hệ vật cản dòng

4.1. Tải trọng sóng lên vật cản dòng thẳng đứng

...

...

...

Q_max = Qi,max d_i + Q_v,max d_v                        (36)

Trong đó:

Q_i,max và Q_v,max, kN: tương ứng là các thành phần quán tính và vận tốc của lực do tác động sóng, và:

Q_i,max = ;                      (37)

Q_v,max =                       (38)

d_i và d_v: Lần lượt là hệ số tổ hợp thành phần quán tính và vận tốc của lực lớn nhất do tác động sóng và được lấy theo các đồ thị 1 và 2 ở Hình 16.

h và l: chiều cao và chiều dài con sóng tính toán, được tính theo điều A.1.4 Phụ lục A;

a: kích thước vật cản dòng theo phương tia sóng, tính bằng mét;

b: kích thước vật cản dòng theo phương thẳng góc với tia sóng, tính bằng mét;

...

...

...

a_i và a_v: hệ số quán tính và hệ số vận tốc của độ sâu, được tương ứng lấy theo đồ thị a và b Hình 17;

b_i và b_v: hệ số quán tính và hệ số vận tốc về hình dạng của vật cản có mặt cắt ngang tròn, elip, chữ nhật và được lấy theo các đồ thị ở Hình 18.

CHÚ DẪN:

a) thẳng đứng

b) nằm ngang

Hình 15 – Các sơ đồ xác định tải trọng sóng lên vật cản dòng

Bảng 15 – Giá trị hệ số k_v theo kích thước tương đối của vật cản dòng

Kích thước tương đối của vật cản dòng a/l, b/l, D/l

...

...

...

0,10

0,15

0,20

0,25

0,30

0,40

k_v

1

0,97

...

...

...

0,86

0,79

0,70

0,52

CHÚ THÍCH:

1) Theo quy định, khi tính toán các hệ vật cản dòng hoặc các vật cản dòng đơn lẻ theo tải trọng sóng, phải kể đến độ nhám bề mặt của chúng. Khi có các số liệu thí nghiệm về giảm ảnh hưởng ăn mòn và dính bám hà biển, hệ số hình dạng cần được xác định theo các công thức:

       (39)

b_v = C_v               (40)

Trong đó C_i và C_v: các hệ số thí nghiệm hiệu chỉnh về sức cản quán tính và sức cản vận tốc.

...

...

...

3) Khi cho phép lấy lực lớn nhất do tác động sóng lên vật cản dòng thẳng đứng Q_max, kN, = Q_i,max; và khi   cho phép lấy Q_max = Q_{v, max}; trong các trường hợp còn lại, Q_max cần được xác định từ hàng loạt các trị số tính được theo công thức (36) với các æ khác nhau.

Hình 16 – Đồ thị hệ số tổ hợp các thành phần quán tính d_i (đồ thị 1) và vận tốc d_v (đồ thị 2) của lực do tác động của sóng

Hình 17 – Đồ thị hệ số quán tính a_i và vận tốc a_v theo chiều sâu

Hình 18 – Đồ thị hệ số quán tính b_i và vận tốc b_v theo hình dạng được ước định theo a/b (để tính Q, q và P_x) hoặc theo b/a (để tính P_z).

Đường nét liền cho vật cản hình elip, đường nét đứt cho vật cản hình lăng trụ.

1) áp dụng cho vật cản elip thô nhám; 2) cho vật cản elip trơn nhẵn; 3) cho phần thô nhám dưới mực nước và phần trơn nhẵn trên mực nước của vật cản thẳng đứng dạng elip.

...

...

...

q = q_i,max d_xi + q_v,max d_xv                   (41)

trong đó

q_i,max và q_v,max: thành phần quán tính và thành phần vận tốc của cường độ tải trọng lớn nhất do sóng, kN/m, và được xác định theo công thức:

q_i,max = rgP^2b^2k_vq_xib_i                        (42)

q_v,max =  rgPbq_xvb_v                     (43)

trong đó:

d_xi và d_xv: các hệ số tổ hợp thành phần quán tính và vận tốc của cường độ tải trọng sóng, chúng được tương ứng xác định theo đồ thị 1 và 2 ở Hình 19 với trị số æ như đã nêu ở điều 4.1.1.

q_xi và q_xv: các hệ số của cường độ tải trọng do sóng, được lấy từ đồ thị a và b ở Hình 20 ứng với các trị số chiều sâu tương đối z_rel =

...

...

...

4.1.3. Độ dâng của mặt sóng h, m, so với mực nước tính toán phải được tính theo công thức:

h = h_relh                        (44)

Trong đó:

n_rel: độ dâng tương đối của mặt sóng, được xác định theo Hình 21.

Độ dâng của đường trung bình sóng Dd, m, so với mực nước tính toán cần được tính theo công thức:

Dd = (h_c,rel + 0,5) h                     (45)

với (hc,rel – độ dâng tương đối của đỉnh sóng, được xác định theo Hình 21 với trị số æ = 0.

4.1.4. Tải trọng do sóng Q và q lên vật cản dòng thẳng đứng với một khoảng cách bất kỳ x, m, tính đến đỉnh sóng phải được xác định theo công thức (36) và (41), đồng thời các hệ số d_i và d_v phải được lấy từ các đồ thị 1 và 2 ở Hình 16, và d_xi và d_xv được lấy từ đồ thị 1 và 2 ở Hình 19 với trị số æ = x/l đã cho.

4.1.5. Khoảng cách Z_Q,max, m, từ mực nước tính toán đến điểm đặt của lực lớn nhất Q_max do tác động sóng lên vật cản dòng thẳng đứng cần được xác định theo công thức:

...

...

...

Trong đó:

d_i và d_v: các hệ số, được lấy theo đồ thị 1 và 2 của Hình 16 với æ ứng với Q_max;

z_Q,i và z_Q,v: tung độ, m, của các điểm đặt của các thành phần quán tính và vận tốc của lực, được xác định theo công thức:

z_Q,i = m_iz_i, _rell;                 (47)

z_Q,v = m_vz_v, _rell                 (48)

- Với z_i, _rel và z_{v, rel}: tung độ tương đối của điểm đặt các thành phần quán tính và vận tốc của lực, được lấy theo đồ thị ở Hình 22;

- m_i và m_v: hệ số quán tính và vận tốc của pha, được lấy theo đồ thị ở Hình 23.

- Khoảng cách z_Q từ mực nước tính toán đến điểm đặt của lực Q trong trường hợp khoảng cách x bất kỳ từ đỉnh sóng đến vật cản dòng phải được xác định theo công thức (46) đồng thời các hệ số d_i và d_v phải được lấy theo đồ thị 1 và 2 của Hình 16 ứng với giá trị æ = x/l cho trước.

...

...

...

1) 0,1;               2) 0,15;             3) 0,2;

4) 0,3;               5) 0,5;               6) 1;                  7) 5

và l/h = 40 ứng với đường nét liền;

l/h = 8 đến 15 ứng với đường nét đứt

Hình 20 – Đồ thị các hệ số cường độ tải trọng do sóng q^xi, q_xv, q_zi, q_zv với d/l:

CHÚ DẪN:

1 – khi d/l = 0,5 và l/h = 40;

2 – khi d/l = 0,5 và l/h = 20 cũng như khi d/l =0,2 và l/h = 40;

...

...

...

4 – khi d/l = 0,2 và l/h = 10

Hình 21 – Các đồ thị hệ số h_rel

Hình 22 – Các đồ thị trị số tung độ tương đối

Hình 23 – Đồ thị hệ số quán tính m_i và vận tốc m_v của pha

4.2. Tải trọng sóng lên vật cản dòng nằm ngang

4.2.1 Giá trị lớn nhất của tổng hợp tải trọng do sóng P_max, kN/m, lên vật cản dòng nằm ngang có kích thước mặt cắt ngang a ≤ 0,1 l, m, và b ≤ 0,1 l, m, khi z_c ≥ b nhưng (z_c – b/2) > h/2 và khi (d – z_c) ≥ b (Hình 15b) phải được xác định theo công thức:

P_max =           (49)

...

...

...

- Thành phần tải trọng nằm ngang lớn nhất P_x,max, kN/m, và giá trị của thành phần tải trọng thẳng đứng tương ứng là P_z, kN/m;

- Thành phần tải trọng thẳng đứng lớn nhất P_{z, max}, kN/m, và giá trị của thành phần tải trọng nằm ngang tương ứng là P_x, kN/m.

Khoảng cách x, m, từ đỉnh sóng đến trung tâm vật cản dòng trong trường hợp chịu tác dụng của các tải trọng lớn nhất P_{x, max} hoặc P_{z, max} phải được xác định từ giá trị tương đối æ = x/l được lấy theo Hình 19 và 24.

Hình 24 – Đồ thị các hệ số tổ hợp của thành phần quán tính d_zi (đồ thị 1) và vận tốc d_zv (đồ thị 2) của tải trọng thẳng đứng do sóng

4.2.2. Giá trị lớn nhất của thành phần tải trọng ngang do sóng P_{x, max}, kN/m, lên vật cản dòng nằm ngang cần được xác định theo công thức sau từ hàng loạt các trị số được tính với các æ khác nhau:

P_{x, max} = P_xi d_xi + P_xv d_xv                  (50)

Trong đó:

P_xi và d_xv: các thành phần quán tính và vận tốc của thành phần tải trọng ngang do sóng, kN/m, và được xác định theo công thức:

...

...

...

P_xv =                       (52)

d_xi và d_xv: các hệ số tổ hợp thành phần quán tính và vận tốc của tải trọng sóng, và các hệ số này được lần lượt lấy theo các đồ thị 1 và 2 ở Hình 19 với trị số æ tuân theo điều 4.1.1;

q_xi và q_xv: đã được giải thích ở điều 4.1.2;

b_i và b_v: hệ số quán tính và vận tốc theo hình dạng của vật cản dòng có mặt cắt ngang tròn, ellip hoặc chữ nhật, và các hệ số này được lấy theo các đồ thị trên Hình 18, từ tỷ số a/b cho thành phần tải trọng nằm ngang và b/a cho thành phần tải trọng thẳng đứng.

4.2.3. Giá trị lớn nhất của thành phần tải trọng thẳng đứng do sóng lên vật cản dòng nằm ngang P_z,max, kN/m, cần được xác định theo công thức sau từ hàng loạt các trị số được tính với các æ khác nhau:

P_z,max = P_zi d_zi + P_zv d_zv                              (53)

Trong đó:

P_zi và P_zv: các thành phần quán tính và vận tốc của thành phần tải trọng thẳng đứng do sóng, kN/m; và chúng được tính theo công thức:

P_zi =                      (54)

...

...

...

d_zi và d_zv: các hệ số tổ hợp quán tính và vận tốc; và các hệ số này được lấy theo các đồ thị 1 và đồ thị 2 ở Hình 24 với trị số æ tuân theo điều 4.1.1;

q_zi và q_zv: các hệ số tải trọng sóng, được lần lượt lấy theo các đồ thị c và d ở Hình 20 ứng với các trị số tung độ tương đối z_{c, rel} = ;

b_i và b_v: như được giải thích ở điều 4.2.2.

4.2.4. Giá trị thành phần tải trọng ngang P_x, kM/m, hoặc tải trọng đứng P_z, kN/m, do sóng lên vật cản dòng nằm ngang ứng với trường hợp cách đỉnh sóng một khoảng x bất kỳ nào đó phải được tương ứng xác định theo công thức (50) hoặc (53); đồng thời các hệ số tổ hợp d_xi và d_xv hoặc d_zi và d_zv phải được lấy theo các đồ thị ở Hình 19 hoặc 24 với æ = x/l cho trước.

4.2.5. Giá trị lớn nhất của tổng tải trọng do sóng P_max, kN/m, lên vật cản dòng hình trụ nằm ở đáy (Hình 15b) có đường kính D ≤ 0,1 l, m, và D ≤ 0,1d, m, phải được xác định từ công thức (49) với hai trường hợp:

- Thành phần tải trọng ngang lớn nhất P_x,max, kN/m, và giá trị của thành phần tải trọng thẳng đứng tương ứng Pz, kN/m;

- Thành phần tải trọng thẳng đứng lớn nhất P_z,max, kN/m, và thành phần tải trọng nằm ngang tương ứng P_x, kN/m.

4.2.6. Thành phần nằm ngang lớn nhất P_{x, max}, kN/m, và thành phần thẳng đứng tương ứng P_z, kN/m, của tải trọng sóng tác dụng lên vật cản hình trụ nằm ở đáy cần được xác định theo công thức:

P_x,max = P_xi d_xi + P_xv d_xv                               (56)

...

...

...

Trong đó:

P_xi và P_xv: tương ứng với thành phần quán tính và vận tốc của thành phần tải trọng ngang do sóng, kN/m; và được xác định theo các công thức:

P_xi =                            (58)

P_xv =                                (59)

Trong đó: d_xi và d_xv, q_xi và q_xv: đã được giải thích ở điều 4.2.2.

Hình chiếu đứng lớn nhất P_z,max, kN/m, và hình chiếu ngang tương ứng P_x, kN/m, của tải trọng sóng cần được lấy như sau:

P_{z, max} = -và P_x = P_xv

4.3. Tải trọng sóng vỡ lên vật cản dòng thẳng đứng

4.3.1. Lực lớn nhất do tác động của sóng vỡ Q_{cr, max}, kN, lên vật cản hình trụ thẳng đứng có đường kính D ≤ 0,4d_cr, m, cần được xác định từ các trị số lực do sóng Q_cr, kN, tính được từ hàng loạt khoảng cách giữa vật cản và đỉnh sóng với cấp thay đổi khoảng cách là:

...

...

...

(với x là khoảng cách, m, từ đỉnh sóng vỡ đến trục vật cản hình trụ thẳng đứng).

Lực do tác động sóng Q_cr, kN, ứng với khoảng cách bất kỳ nào đó giữa vật cản hình trụ và đỉnh sóng phải được tính theo công thức:

Q_cr = Q_i,cr + Q_v,cr                         (60)

Trong đó Q_i,cr và Q_v,cr: các thành phần quán tính và vận tốc của lực do tác động của sóng vỡ, kN; và được xác định theo các công thức:

Q_i,cr = rgPD^2(d_cr+h_c,sur)d_i,cr                    (61)

Q_v,cr = rgD(d_cr + h_c,sur)d_td_v,cr                  (62)

Với d_t: chiều sâu nước kể từ chân sóng, m, được lấy bằng (Hình 25a);

d_t = d_cr – (h_sur - h_c,sur)                               (63)

h_sur: chiều cao sóng đã bị biến dạng, m, đổ lần đầu tiên ở vùng nước nông có h_sur ≤ 0,8_dt

...

...

...

d_i,cr và d_v,cr: các hệ số quán tính và vận tốc, được lấy theo các đồ thị ở Hình 25b;

CHÚ DẪN:

Đồ thị trị số d_i,cr ứng với đường cong 1

và d_v,cr ứng với đường cong 2

Hình 25 – Sơ đồ xác định tải trọng do sóng vỡ và

4.3.2. Cường độ tải trọng do sóng vỡ q_cr, kN/m, lên vật cản hình trụ thẳng đứng, tại độ sâu z, m, dưới mực nước tính toán (Hình 25 a), khi khoảng cách tương đối từ trục vật cản tới đỉnh sóng là x/d_t, cần được tính theo công thức:

q_cr = q_i,cr + q_v,cr                           (64)

trong đó:

...

...

...

q_i,cr = pgPD^2e_i,cr                      (65)

q_v,cr = rgD(d_cr + h_c,sur)e_v,cr                                 (66)

với e_{i, cr} và e_{v, cr}: các hệ số quán tính và vận tốc, được lấy theo các đồ thị a và b ở Hình 26 ứng với các trị số độ sâu tương đối z_rel = ;

CHÚ THÍCH: Các hệ số d_i,cr (Hình 25 b) và e_i,cr (Hình 26 a) phải được lấy dấu dương khi x/d_t > 0 và lấy dấu âm khi x/d_t < 0.

Hình 26 – Các đồ thị hệ số quán tính e_i,cr và vận tốc e_v,cr

4.4. Tải trọng sóng lên hệ vật cản dòng

4.4.1. Tải trọng sóng tác dụng lên hệ vật cản dòng kiểu hệ thanh phải được xem là bằng tổng các tải trọng, được tính các theo điều 4.1.1; đến 4.1.5; 4.2.1 đến 4.2.4, tác dụng lên các vật cản đứng độc lập và có tính đến vị trí của từng vật cản này so với đường mặt cắt sóng tính toán. Các phần tử của hệ được coi là các vật cản dòng độc lập nếu như khoảng cách giữa các trục của chúng I, m, bằng hoặc lớn hơn ba lần đường kính D, m (D là đường kính lớn nhất của vật cản). Trường hợp I < 3D cần nhân tải trọng sóng lên một vật cản dòng độc lập với hệ số gần về front sóng y_t và gần về tia sóng y_i ở Bảng 16.

Bảng 16 – Hệ số gần y_t và y_i theo giá trị đường kính tương đối D/l

...

...

...

Hệ số gần y_t và y_i theo giá trị đường kính tương đối D/l

y_t

y_i

0,1

0,05

0,1

0,05

3

1

...

...

...

1

1

2,5

1

1,05

1

0,98

2

1,04

...

...

...

0,97

0,92

1,5

1,2

1,4

0,87

0,8

1,25

1,4

...

...

...

0,72

0,68

4.4.2. Tải trọng sóng lên một phần tử nghiêng trong hệ vật cản cần được xác định từ các biểu đồ thành phần tải trọng ngang và thẳng đứng; trị số của các thành phần tải trọng nghiêng này phải được tính theo điều 4.2.4 có xét đến độ ngập sâu dưới mực nước tính toán và cự ly từ đỉnh con sóng tính toán đến các phần cụ thể của phần tử đang xét.

CHÚ THÍCH: Cho phép xác định tải trọng sóng lên các phần tử nghiêng với phương đứng hoặc phương ngang một góc nhỏ hơn 25^otheo điều 4.1.4 hoặc 4.2.4, như là đối với các vật cản dòng thẳng đứng hoặc nằm ngang.

4.4.3. Tải trọng động bởi các sóng do gió không ổn định lên hệ vật cản dòng phải được xác định bằng cách nhân hệ số động lực k_d ở Bảng 17 với trị số tải trọng tĩnh tính được từ các điều 4.4.1 và điều 4.4.2 do các con sóng có chiều cao theo một tần suất tính toán định trước trong hệ thống và có chiều dài sóng trung bình gây ra.

Khi tỷ số các chu kỳ T_c/> 0,3 cần hiện tính toán động lực công trình.

Bảng 17 – Hệ số động lực theo tỷ số các chu kỳ

Tỷ số các chu kỳ T_c/

0,01

...

...

...

0,2

0,3

Hệ số động lực k_d

1

1,15

1,2

1,3

T_c: chu kỳ dao động riêng của công trình, s (giây);

: chu kỳ trung bình của sóng, s.

...

...

...

4.5.1. Mô men lật lớn nhất M_{z, por}, kNm, do áp lực sóng lên mặt đáy liền khối của vật cản thẳng đứng hình trụ tròn nằm trên nền đá đổ hoặc cuội sỏi, lấy đối với trọng tâm đáy, phải được xác định theo công thức:

M_{z, por} = rghD^3b_por                              (66a*)

Trong đó: b_por: hệ số mô men lật có xét đến tính thấm nước của nền, được lấy theo Bảng 18.

Mô ment lật đầy đủ lớn nhất tác dụng lên vật cản được xác định như là tổng của hai mô ment:

- Mô ment do lực lớn nhất Q_max, bằng tích số của lực này, được xác định theo điều 4.1.1, nhân với cánh tay đòn, được xác định theo điều 4.1.5; và

- Mô ment lớn nhất, được xác định theo công thức (66a*), trùng pha với lực lớn nhất Q_max.

Bảng 18 – Giá trị hệ số b_por theo D/l

d/l

Giá trị hệ số b_por khi D/l

...

...

...

0,25

0,3

0,4

0,12

0,67

0,76

0,82

0,81

0,15

...

...

...

0,68

0,73

0,73

0,2

0,46

0,52

0,57

0,56

0,25

...

...

...

0,42

0,44

0,42

0,3

0,26

0,29

0,32

0,32

0,4

...

...

...

0,15

0,17

0,17

0,5

0,07

0,08

0,09

0,09

4.5.2. Áp lực sóng p, kPa, tại điểm có chiều sâu z ≥ 0 trên mặt vật cản hình trụ tròn thẳng đứng, ở thời điểm xẩy ra lực ngang lớn nhất Q_max, cần được tính theo công thức:

...

...

...

trong đó: c hệ số phân bố áp lực, được lấy theo Bảng 19;

Bảng 19 – Giá trị hệ số c theo D/l

q (độ)

Giá trị hệ số c khi D/l

0,2

0,3

0,4

0

0,73

...

...

...

0,86

15

0,70

0,83

0,85

30

0,68

0,81

0,84

...

...

...

0,60

0,74

0,80

60

0,50

0,65

0,70

75

0,35

...

...

...

0,55

90

0,22

0,34

0,34

105

0,03

0,11

0,1

...

...

...

-0,09

-0,08

-0,1

135

-0,23

-0,23

-0,23

150

-0,32

...

...

...

-0,33

165

-0,37

-0,42

-0,38

180

-0,41

-0,45

-0,4

...

...

...

Áp lực p tại các điểm cao hơn mực nước tính toán (z < 0), khi c > 0, được lấy theo luật đường thẳng từ p ở mức z = 0, được xác định theo công thức (66b*), đến p = 0 ở mức z = -ch; còn khi c < 0, áp lực p tại các điểm 0 ≤ z ≤ -ch cũng được lấy theo luật đường thẳng từ p = 0 ở mức z = 0 đến p, được xác định theo công thức (66b*), ở mức z = -ch.

5.5.3. (2.19*) Vận tốc đáy lớn nhất V_b,max, m/s, tại những điểm trên chu vi vật cản có q = 90^o và 270^o, và tại điểm có q = 0^o trước vật cản một đoạn 0,25l phải được xác định theo công thức:

V_b,max = 2j_v                            (66c*)

Trong đó: hệ số j_v được lấy theo Bảng 20.

Bảng 20 – Giá trị hệ số j_v theo D/l

Vị trí điểm tính toán

Giá trị hệ số j_v theo D/l

0,2

...

...

...

0,4

Trên chu vi vật cản

0,98

0,87

0,77

Phía trước vật cản

0,67

0,75

0,75

...

...

...

5.1. Tải trọng sóng do gió lên công trình bảo vệ bờ

5.1.1. Trị số lớn nhất chiếu theo phương ngang P_x và theo phương đứng P_z, P_c, kN/m, của tải trọng do sóng lên đê ngầm phá sóng, trong trường hợp gặp bụng sóng, cần được lấy theo biểu đồ áp lực sóng và biểu đồ áp lực sóng đẩy nổi (Hình 27); đồng thời, p (kPa), phải được xác định theo z có tính đến độ dốc đáy i theo công thức:

a) Khi độ dốc đáy i ≤ 0,04:

z = z₁ khi z₁ < z₂; p₁ = ρg (z₁ – z₄)                       (67)

khi z₁ ≥ z₂; p₁ = p₂                                               (68)

z = z₂; p₂ = rgh (0,015+ 0,23)-rgz₄      (69)

z = z₃ = d; p₃ = k_w p₂;                                         (70)

b) Khi độ dốc đáy i > 0,04:

z = z₁; p₁ được xác định theo công thức (67) và (68);

...

...

...

z = z₃ = d; p₃ = p₂;                                             (72)

trong đó:

z₁: tung độ đỉnh công trình, m;

z₂: tung độ chân sóng, m, theo Bảng 21;

k_w: hệ số, được lấy theo Bảng 22;

z₄: tung độ mặt nước phía sau đê ngầm phá sóng, m, được xác định theo công thức:

z₄ = - k_rd (z₁ – z₅) + z₁                             (73)

k_rd: hệ số, được lấy theo Bảng 21;

z₅: tung độ thân sóng phía trước đê ngầm phá sóng, m, được lấy theo Bảng 21.

...

...

...

Chiều cao tương đối của sóng h/d

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

Độ hạ thấp tương đối của chân sóng z₂/d

...

...

...

0,17

0,2

0,22

0,24

0,26

0,28

Độ dâng cao tương đối của thân sóng z₅/d

-0,13

-0,16

...

...

...

-0,24

-0,28

-0,32

-0,37

Hệ số k_rd

0,76

0,73

0,69

0,66

...

...

...

0,60

0,57

Bảng 22 – Giá trị hệ số k_w theo độ thoải của sóng

Độ thoải của sóng /h

8

10

15

20

25

...

...

...

35

Hệ số k_w

0,73

0,75

0,8

0,85

0,9

0,95

1

...

...

...

Hình 27 – Các biểu đồ áp lực sóng lên đê ngầm phá sóng

5.1.2. Vận tốc đáy lớn nhất V_b,max, m/s, ở trước công trình bảo vệ bờ cần được xác định theo công thức (12) với hệ số k_sl được lấy như sau:

a) Đối với các tường thẳng đứng hoặc nghiêng cong tròn lấy theo Bảng 3;

b) Đối với các đê ngầm phá sóng lấy theo Bảng 23;

Bảng 23 – Hệ số k_sl đối với các đê ngầm phá sóng

Chiều dài tương đối của sóng /d

≤ 5

10

15

...

...

...

Hệ số k_sl

0,5

0,7

0,9

1,1

Vận tốc đáy lớn nhất V_b,max, m/s, ở trước công trình bảo vệ bờ, trong trường hợp sóng vỡ hoặc sóng xô, cần được tương ứng xác định theo công thức (18) hoặc (24).

Vận tốc đáy không xói cho phép phải được xác định theo điều 3.4.6.

5.1.3. Trị số lớn nhất chiếu theo phương ngang P_x và theo phương đứng P_z, kN/m, (tính theo một mét chiều rộng) của tải trọng do sóng vỡ hoặc sóng tan lên tường chắn sóng thẳng đứng (khi không có đất đắp sau lưng tường) phải được lấy theo biểu đồ áp lực sóng và biểu đồ áp lực sóng đẩy nổi (Hình 28), đồng thời, trị số p, kPa, và h_c, m, phải được xác định tùy thuộc vào vị trí công trình:

a) Khi công trình được đặt tại tuyến sóng đổ lần cuối (Hình 28a):

...

...

...

h_c = -                                                         (75)

b) Khi công trình được đặt ở vùng gần mép nước (Hình 28b):

p = pi = (1 – 0,3)p_u                                       (76)

h_c = -                                                         (77)

CHÚ DẪN:

a) vùng sóng vỡ;

b) gần mép nước;

c) trên mép nước

...

...

...

c) Khi công trình được đặt cao hơn đường mép nước, ở vùng sóng leo (Hình 28c):

p = p_i = 0,7 (1 - )p_u                                                                                (78)

h_c = -                                                         (79)

Trong đó:

h_c: Độ dâng cao trên mực nước tính toán của thân sóng tại vị trí tường chắn sóng, m;

h_tx: Chiều cao sóng vỡ, m;

a_n: Khoảng cách từ tuyến sóng đổ lần cuối tới đường mép nước, m;

a_i: Khoảng cách từ tuyến sóng đổ lần cuối đến công trình, m;

a_l: Khoảng cách từ đường mép nước đến công trình, m;

...

...

...

a_r = h_{run1 %} ctg j                                      (80)

với h_{run1 %}: chiều cao sóng leo trên mái, m, được xác định theo điều 3.4.1.

CHÚ THÍCH:

1) Nếu tung độ của đỉnh công trình z₁ ≥ -0,3h, m, thì các trị số áp lực sóng tính được từ công thức (74), (76) và (78) phải được nhân với hệ số k_zd ở Bảng 24.

2) Tải trọng do sóng xô lên các tường chắn sóng nằm ở vùng sóng vỡ phải được xác định theo điều 3.3.2.

Bảng 24 – Giá trị hệ số k_zd

Tung độ đỉnh công trình z₁ (m)

-0,3h

0,0

...

...

...

0,65h

Hệ số k_zd

0,95

0,85

0,8

0,5

Hình 29 – Các biểu đồ áp lực sóng lên tường chắn sóng thẳng đứng khi sóng rút

5.1.4. Trị số lớn nhất chiếu theo phương ngang P_x và theo phương đứng P_z (kN/m), (tính theo một mét chiều rộng) của tải trọng do sóng tan lên tường chắn sóng thẳng đứng (có đất đắp sau lưng tường), khi sóng rút, phải được xác định theo các biểu đồ áp lực sóng và áp lực sóng đẩy nổi (Hình 29); đồng thời trị số p_r (kPa), phải được xác định theo công thức:

...

...

...

trong đó:

Dz_r: Độ hạ thấp mặt nước khi sóng rút so với mực nước tính toán trước tường thẳng đứng, m; và được xác định theo khoảng cách a_l tính từ đường mép nước đến tường: Dz_r = 0 khi a_r ≥ 3h_br; Dz_r = 0,25h_br khi a_l < 3h_br

5.1.5. Áp lực sóng p, kPa, lên đoạn tường cong cần được lấy theo biểu đồ áp lực sóng lên tường thẳng đứng nêu ở điều 5.1.3 nhưng hướng của biểu đồ này thẳng góc với mặt cong (Hình 30).

Hình 30 – Biểu đồ áp lực sóng lên đoạn cong của tường chắn sóng

5.1.6. Giá trị lớn nhất chiếu theo phương ngang P_{x, ext}, P_{x, int} và theo phương đứng P_z (kN) của tải trọng sóng lên một phân đoạn kè cần được lấy theo biểu đồ áp lực sóng và áp lực sóng đẩy nổi (Hình 31); đồng thời trị số áp lực sóng lên mặt ngoài p_ext (kPa), và lên mặt lưng p_int (kPa), của kè cùng các độ dâng cao tương ứng của thân sóng h_ext và h_int, m, phải được tính theo công thức:

P_{ext (int)} = k_argh (1+cos^2a),                                           (82)

h_ext = ,                   h_int = ,                                (83)

Trong đó k_a: hệ số, được lấy từ Bảng 25 theo góc a của front sóng tiến đến kè.

...

...

...

Mặt kè

ctga

Hệ số k_n và trị số I/

≤ 0,03

0,05

0,1

≥ 0,2

Mặt trước

-

...

...

...

0,75

0,65

0,6

Mặt sau

0

1

0,75

0,65

0,6

...

...

...

0,2

0,45

0,45

0,45

0,45

0,5

0,18

0,22

...

...

...

0,35

1

0

0

0

0

Hình 31 – Biểu đồ áp lực sóng lên kè

...

...

...

5.2.1. Chiều cao sóng tầu h_sh, m, cần được xác định theo công thức:

h_sh = 2                                         (84)

trong đó:

d_d và l_u: độ mớn nước và chiều dài tầu, m;

d: hệ số đầy mớn tàu (lượng choán nước của tầu);

v_adm: vận tốc cho phép theo yêu cầu vận hành của tầu (m/s), được xác định theo công thức:

v_adm = 0,9                (85)

trong đó:

k_a: tỷ số giữa diện tích mặt cắt ngang phần ngập dưới nước của tầu với diện tích mặt cắt ướt của kênh A, m^2;

...

...

...

5.2.2. Chiều cao leo trên mái h_rsh, m, do sóng tầu (Hình 32) phải được tính theo công thức:

h_rsh = b_sl                                       (86)

trong đó b_sl: hệ số, với các mái được gia cố bằng các bản liền khối lấy b_sl = 1,4; gia cố bằng đá lát b_sl = 1,0; và gia cố bằng đá đổ, b_sl = 0,8.

5.2.3. Trị số lớn nhất của tải trọng do sóng tầu lên vật gia cố mái kênh (tính theo một mét rộng) P (kN/m), phải được xác định từ các biểu đồ áp lực sóng (Hình 32), đồng thời các trị số áp lực p (kPa), cần được xác định tùy thuộc vào z theo các công thức sau:

a) Khi sóng leo trên mái được gia cố bằng các tấm bản (Hình 31a):

z = z₁ = -h_rsh;                 p₁ = 0                            (87)

z = z₂ = 0;                     p₂ = 1,34rgh_sh                               (88)

z = z₃ = 1,5h_sh;        p₃ = 0,5rgh_sh                 (89)

...

...

...

a) Khi sóng leo lên mái;

b) Khi sóng rút;

c) Khi bụng sóng gặp tường thẳng đứng

Hình 32 – Biểu đồ áp lực của sóng tầu lên vật gia cố mái kênh

b) Khi sóng rút khỏi mái được gia cố bằng các tấm bản (Hình 32b):

z = z₁ = Dz_f;                              p₁ = 0                                        (90)

z = z₂ = 0,5 h_sh;                          p₂ = - rg (0,5h_sh - Dz_f)                 (91)

z = z₃ = d_inf;                               p₃ = p₂                                       (92)

c) Khi bụng sóng gặp tường thẳng đứng (Hình 32c):

...

...

...

z = z₂ = 0,5h_sh;              p₂ = -rg (0,5h_sh - Dz_f)                  (94)

z = z₃ = d_sh;                   p₃ = p₂                                       (95)

z = z₄ = d_sh + d_h;            p₄ = 0                                        (96)

trong đó:

d_inf: chiều sâu mép dưới của gia cố mái, tính bằng mét;

d_h: chiều sâu chôn cừ, tính bằng mét;

Dz_f: độ giảm mực nước, sau vật gia cố mái kênh do thấm, tính bằng mét và được lấy bằng:

0,25h_sh với các gia cố có độ dài theo mái dốc nhỏ hơn 4 m kể từ mức nước tính toán và có khối đỡ không thấm nước;

0,2h_sh như trên, nhưng có độ dài lớn hơn 4 m và có khối đỡ kiểu lăng trụ đá;

...

...

...

6. Tải trọng do tàu (vật thể nổi) lên công trình thủy lợi

6.1. Một số quy định chung

Khi tính toán công trình thủy lợi theo tải trọng do tầu (vật thể nổi), cần phải xác định:

- Tải trọng do gió, dòng chảy và sóng lên vật thể nổi theo các điều 6.2.1 đến điều 6.2.3;

- Tải trọng tỳ lên bến tầu của tầu thuyền được neo tỳ vào bến dưới tác dụng của gió, dòng chẩy và sóng theo điều 6.3.1;

- Tải trọng va hích vào bến tầu của tầu thuyền theo các điều 6.4.1, điều 6.4.2, điều 6.4.3;

- Tải trọng kéo của cáp neo khi tầu chịu tác dụng gió và dòng chẩy theo các điều 6.5.1 và điều 6.5.2.

6.2. Tải trọng do gió, dòng chảy và sóng lên vật thể nổi

6.2.1. Thành phần lực ngang W_q và lực dọc W_n (kN), do tác động của gió lên vật thể nổi phải được xác định theo công thức:

...

...

...

W_q = 73,6 x 10^-5 A_q v^2 q x                        (97)

W_n = 49,0 x 10^-5 A_n v^2 n x                        (98)

- Đối với các ụ nổi:

W_q = 79,5 x 10^-5 A_q v^2 q;                         (99)

W_n = 79,0 x 10^-5 A_n v^2n;                          (100)

Trong đó:

A_q và A_n: lần lượt là phần diện tích hứng gió bên hông và chính diện (phần trên mặt nước) của vật thể nổi, m^2;

v_q và v_n: lần lượt là thành phần vận tốc ngang và dọc của gió có tần suất 2 % trong thời kỳ thông tầu, m/s;

x: hệ số, được lấy theo Bảng 26 với a_h là kích thước nằm ngang lớn nhất của hình chiếu ngang hoặc dọc của phần vật thể nổi trên mặt nước.

...

...

...

Bảng 26 – Giá trị hệ số x theo kích thước lớn nhất của hình chiếu vật thể nổi

Kích thước lớn nhất của hình chiếu vật thể nổi, a_h, m

≤ 25

50

100

200 và lớn hơn

Hệ số x

1

0,8

...

...

...

0,5

6.2.2. Thành phần lực ngang Q_w và lực dọc N_w (kN), do tác động của dòng chảy lên vật thể nổi cần được tính theo các công thức:

Q_w = 0,59. A_l v^2 t;                                   (101)

N_w = 0,59. A_t v^2_l;                         (102)

Trong đó:

A_l và A_t: lần lượt là phần diện tích cản nước bên và chính diện (dưới nước) của vật thể nổi, m^2;

v_t và v_l : thành phần ngang và dọc của vận tốc dòng chảy có tần suất 2 % trong thời kỳ thông tầu, m/s.

6.2.3. Giá trị lớn nhất của thành phần ngang Q và dọc N (kN), của các lực nằm ngang do tác động của sóng lên vật thể nổi phải được xác định theo công thức:

Q = æ g_lrgh A_l;                                                  (103)

...

...

...

Trong đó:

æ: hệ số được lấy theo Hình 33 với d_s là độ mớn nước của vật thể nổi, m;

g_l: hệ số, được lấy theo Bảng 27 với a_l là kích thước nằm ngang lớn nhất của hình chiếu dọc của phần vật thể chìm dưới nước, m;

h: chiều cao các con sóng có tần suất 5 % trong hệ thống, m;

A_l và A_t: như đã được giải thích ở điều 6.2.2.

Hình 33 – Đồ thị hệ số c

Bảng 27 – Giá trị hệ số g_l

a_l/

...

...

...

1

2

3

4

Hệ số g_l

1

0,73

0,5

0,42

...

...

...

CHÚ THÍCH: Chu kỳ thay đổi tải trọng sóng phải được lấy bằng chu kỳ trung bình của sóng.

6.2.4. Khi tính toán các công trình thủy lợi theo tác dụng của các tải trọng được truyền từ vật thể nổi lên các cọc neo, chân bến và mố neo (đã biết số lượng, kích cỡ, chiều dài các dây giằng, trị số lực kéo trong các dây giằng ở trạng thái khởi đầu, khối lượng các tải trọng treo và vị trí giữ chúng) cần phải xác định:

- Các tải trọng thẳng đứng và nằm ngang lên công trình và lên các mố neo;

- Các ứng lực lớn nhất trong các thanh/ dây giằng;

- Chuyển dịch của các vật thể nổi.

CHÚ THÍCH: Ở các vùng biển có thủy triều lên xuống, ứng lực trong các phần tử chống giữ phải được tính với mức nước cao nhất và thấp nhất.

6.2.5. Tải trọng lên các mố neo, nội lực trong các thanh/dây giằng cũng như các chuyển dịch của vật thể nổi cần được xác định có tính đến tác dụng động lực của sóng, đồng thời quan hệ giữa các chu kỳ dao động cưỡng bức và tự do của vật thể nổi phải được lấy từ điều kiện không cho phép có hiện tượng cộng hưởng.

6.3. Tải trọng tỳ lên công trình của các tàu thuyền neo

Cường độ tải trọng tỳ lên công trình của tầu thuyền neo, q (kN/m), do tác dụng của gió, dòng chảy và các con sóng có chiều cao lớn hơn các trị số cho phép ở Bảng 28 phải được xác định theo công thức:

...

...

...

trong đó:

Q_tot: lực nằm ngang trong tổng tác dụng của gió, dòng chảy và sóng (kN), được xác định theo điều 6.2.1; điều 6.2.2; điều 6.2.3 và điều 6.2.5.

l_d: chiều dài đoạn tiếp xúc của tầu với công trình, m, được lấy theo tương quan giữa chiều dài bến L, m, và chiều dài phần mạn tầu thẳng l, m: khi L ≥ l lấy ld = l; khi L < l lấy l_d = L.

CHÚ THÍCH: với các mặt bến được tạo thành từ các trụ hoặc cột néo, tải trọng do tầu thuyền neo cần được coi là chỉ phân bố tại các trụ hoặc cột néo nằm trong phạm vi phần mạn tầu thẳng (phẳng).

Bảng 28 – Chiều cao sóng cho phép tần suất 5 %

Góc chạm giữa bến tầu và tầu, độ

Chiều cao sóng cho phép h_{5 %}, m, có xét đến lượng choán nước tính toán D, (Nghìn tấn)

≤ 2

5

...

...

...

20

40

100

≥ 200

≤ 45

0,6

0,7

0,9

1,1

...

...

...

1,5

90

0,9

1,2

1,5

1,8

2

2,5

...

...

...

6.4. Tải trọng va hích lên công trình của tàu thuyền

6.4.1. Động năng va hích E_q (kJ), lên bến neo của tầu thuyền cần phải được tính theo công thức:

Eq = Y                             (106)

Trong đó:

D: lượng choán nước tính toán của tầu, tấn;

v: thành phần vận tốc thẳng góc với bề mặt công trình khi tầu va hích (m/s), và được lấy theo Bảng 29;

Y - hệ số, được lấy theo Bảng 30, đồng thời, với các tầu néo không có tải hoặc chỉ có tải trọng dằn, hệ số tra Bảng Y cần được giảm đi 15 %.

CHÚ THÍCH: khi xác định động năng va hích do các tầu biển có lượng choán nước tới 5000T neo ở vùng nước không được bảo vệ, thành phần thẳng góc của vận tốc va hích lấy được từ Bảng 29 phải được nhân lên 1,5 lần.

Bảng 29 – Thành phần pháp tuyến của vận tốc va do tàu

...

...

...

Thành phần pháp tuyến của vận tốc va do tàu v (m/s) theo lượng choán nước tính toán D (Nghìn tấn)

≤ 2

5

10

20

40

100

≥ 200

Biển

...

...

...

0,15

0,13

0,11

0,10

0,09

0,08

Sông

0,20

0,15

...

...

...

-

-

-

-

Bảng 30 – Hệ số Y với loại tầu

Kết cấu bến tầu

Hệ số Y với loại tầu

biển

...

...

...

Tường bến bằng các khối thông thường hoặc định hình, bằng các khối rất lớn, bằng các tấm vỏ đường kính lớn; tường bến dạng chữ L; bến kiểu kè, tường bến kiểu cọc dỡ có ván cừ ở mặt trước

0,5

0,3

Tường bến kiểu cầu, tường bến kiểu cọc dỡ có ván cừ ở mặt sau

0,55

0,4

Bến cầu nhỏ, bến dạng dàn dọc

0,65

0,45

...

...

...

1,6

-

6.4.2. Lực ngang nằm ngang F_q, kN, do va hích của tầu thuyền, ứng với trị số năng lượng va hích đã có E_q (kJ), cần được xác định từ các đồ thị ở Hình 34 theo hướng mũi tên ở đường nét đứt.

Hình 34 – Sơ đồ lập đồ thị quan hệ các biến dạng của đệm chống va (và của bến tầu)

a) Do năng lượng E_tot;

b) Do tải trọng F_q

Tổng năng lượng biến dạng E_tot (kJ), phải bao gồm năng lượng biến dạng của vật bị va ép (các đệm chống va) E_e (kJ), và năng lượng biến dạng của bến tàu E_i (kJ); khi E_e ≥ 10E cho phép bỏ qua E_i.

Năng lượng biến dạng của bến tầu E_i (kJ), phải được tính theo công thức:

...

...

...

Trong đó:

k_i: hệ số độ cứng của bến tầu theo hướng ngang nằm ngang, kN/m;

Lực dọc Fn (kN), do tầu thuyền va hích vào công trình phải được xác định theo công thức:

F_n = m F_q                                                (108)

Với m: hệ số ma sát, được lấy theo chất liệu bề mặt vật bị va ép (các đệm chống va): bề mặt bê tông hoặc cao su: m = 0,5; bề mặt gỗ: m = 0,4;

6.4.3. Trị số cho phép của thành phần vận tốc thẳng góc khi tầu va vào bề mặt công trình V_adm (m/s), cần được xác định theo công thức:

V_adm =                                        (109)

Trong đó:

E_q: năng lượng va hích (kJ), được lấy theo các đồ thị ở Hình 34 ứng với lực cho phép nhỏ nhất F_q tác dụng lên bến tàu (hoặc lên mạn tầu);

...

...

...

6.5. Tải trọng lên công trình do lực kéo của cáp neo

6.5.1. Tải trọng do lực kéo của cáp neo phải được xác định có tính đến sự phân bố theo các cọc neo (hoặc vòng neo) của thành phần lực ngang trong hợp lực Q_tot (kN), do gió và dòng chảy tác dụng lên một con tầu tính toán. Trị số Q_tot này được xác định theo điều 6.2.1 và điều 6.2.2.

Lực S (kN), tại mức bề mặt bến, do một cọc neo (hoặc vòng neo) chịu (Hình 35), không phụ thuộc số lượng tầu neo vào nó, cũng như thành phần lực chiếu lên phương ngang S_q, phương dọc S_n và phương thẳng đứng S_v (kN), của lực S này phải được tính theo các công thức:

S = ;                                (110)

S_q = ;                                            (111)

S_n = S cosa cosb                                  (112)

S_v = S sina                                            (113)

Trong đó:

n: số cọc neo làm việc, được lấy theo Bảng 31.

...

...

...

Hình 35 - Sơ đồ phân bố ứng lực lên cọc

Bảng 31 – Khoảng cách lớn nhất giữa các cột neo và số lượng các cột neo

Chiều dài lớn nhất của tầu l_max (m)

≤ 50

150

250

≥ 300

Khoảng cách lớn nhất giữa các cột neo l_s (m)

...

...

...

25

30

30

Số lượng các cột neo làm việc n

2

4

6

8

Trị số lực kéo của cáp neo S (kN), đối với các tầu sông phải được lấy theo Bảng 33.

...

...

...

6.5.2. Với các cảng biển chuyên dụng được cấu thành từ mặt bằng kỹ thuật và các dàn cọc riêng biệt, trị số của hợp lực Q_tot, N_tot do tác dụng của gió và dòng chảy tính được từ các điều 6.2.1 và điều 6.2.2 phải được phân phối cho các nhóm cáp neo theo cách dưới đây:

a) Lên các cáp ghi, cáp dọc mũi và đuôi tầu: 0,8 Q_tot, kN;

b) Lên các cáp giữ khác: 0,6 Q_tot, kN.

Nếu mỗi nhóm cáp được buộc vào một vài cột neo thì phân phối lực giữa chúng được phép lấy bằng nhau. Trị số góc a và b (Hình 35) và số mố neo làm việc phải được xác lập theo phân bố của các cột neo.

Bảng 32 – Góc nghiên của cáp neo tàu

Loại tầu

Vị trí cột neo ở bến tầu

Góc nghiêng của cáp neo (độ)

a

...

...

...

Tầu có tải

Tầu không có tải

Tầu biển

- ở mặt trên bến

30

20

40

- ở mặt lưng bến

40

...

...

...

20

Tầu chở khách và chở khách cùng hàng hóa

- ở mặt trước bến

45

0

0

Tầu sông chở hàng

- ở mặt trước bến

30

...

...

...

0

CHÚ THÍCH: Với các cột neo ở trên các móng độc lập, giá trị góc b cần được lấy bằng 30^o.

Bảng 33 – Lực kéo của cáp neo

Lượng choán nước tính toán của tầu khi có tải D (nghìn tấn)

Lực kéo của cáp neo S (kN)

Tầu chở khách, hàng và khách, đội tầu kỹ thuật có tầng trên liền

Tầu chở hàng và đội tầu kỹ thuật không có tầng trên liền

≤ 0,1

50

...

...

...

0,11 đến 0,5

100

50

0,51 đến 1

145

100

1,1 đến 2

195

125

...

...

...

245

145

3,1 đến 5

-

195

5,1 đến 10

-

245

> 10

...

...

...

295

Phụ lục A

(Quy định)

Các yếu tố sóng ở vùng ngoài khơi (trước công trình ngăn chắn) và ở vùng gần bờ (sau công trình ngăn chắn)1

A.1. Một số quy định chung

A.1.1. Khi xác định các yếu tố sóng ở vùng ngoài khơi và ở vùng gần bờ sau công trình ngăn chắn phải tính đến các yếu tố tạo sóng sau đây: tốc độ gió (trị số và hướng), thời gian tác dụng liên tục của gió trên mặt nước, kích thước và hình dạng của vùng nước chịu tác động của gió, địa hình đáy và chiều sâu của vùng nước có tính đến các dao động mực nước.

A.1.2. Mực nước tính toán và các đặc trưng của gió cần được xác định theo các kết quả xử lý thống kê các chuỗi số liệu quan trắc nhiều năm (không ít hơn 25 năm), đồng thời khi xác định mức nước tính toán phải tính đến dao động mức nước thủy triều, mức nước dềnh – rút, dao động mùa và năm của mực nước.

Bảng A1 – Tần suất tính toán ứng với các cấp công trình

...

...

...

Tần suất tính toán của chiều cao sóng trong hệ thống (%)

Công trình có mặt ngoài thẳng đứng

1

Hệ cản dòng và công trình cản dòng cấp:

I

1

II

5

...

...

...

13

Công trình gia cố bờ, cấp

I, II

1

III, IV

5

Công trình ngăn chắn có mái nghiêng được gia cố bằng:

...

...

...

1

- Đá đổ, các khối thông thường hoặc theo định hình

2

CHÚ THÍCH:

1) Khi xác định tải trọng lên công trình cần sử dụng chiều cao sóng có tần suất đã cho trong hệ thống h_i và chiều dài trung bình của sóng ; đối với hệ vật cản dòng cần phải xác định tác động lớn nhất của sóng khi thay đổi chiều dài của con sóng tính toán trong phạm vi 0,8 đến 1,4 .

2) Tần suất tính toán của chiều cao sóng trong hệ thống cần được lấy bằng:

- Khi xác định mức độ bảo vệ của các vùng nước cảng 5 %;

- Khi xác định sóng leo 1 %.

3) Khi ấn định cao trình của các hệ vật cản dòng xây dựng xa bờ được phép lấy tần suất tính toán của chiều cao sóng trong hệ thống là 0,1 % khi có luận chứng thích đáng.

...

...

...

- Vùng nước sâu, có chiều sâu d > 0,5 _d, ở vùng này đáy không ảnh hưởng đến các đặc trưng cơ bản của sóng;

- Vùng nước nông, có chiều sâu 0,5 _d ≥ d > d_cr, nơi đây đáy ảnh hưởng tới sự phát triển của sóng cũng như các đặc trưng cơ bản của chúng;

- Vùng sóng vỡ, có chiều sâu từ d_cr đến d_cr,u sóng bắt đầu bị vỡ rồi tan ở vùng này;

- Vùng mép nước, có chiều sâu nhỏ hơn d_cr,u nơi đây dòng chảy do sóng tan đều đặn leo lên mái bờ.

A.1.4. Khi xác định ổn định và độ bền của các công trình thủy lợi cũng như độ bền, độ ổn định của các bộ phận công trình, tần suất tính toán của chiều cao sóng trong hệ thống cần được lấy theo Bảng A.1.

A.2. Các mực nước tính toán

A.2.1. Mức nước tính toán lớn nhất cần được lấy theo các yêu cầu của SNip về thiết kế công trình. Khi xác định tải trọng và tác động lên công trình thủy lợi, tần suất các mực nước tính toán không được lớn hơn:

1 % mực nước lớn nhất năm (1 lần trong 100 năm) đối với các công trình cấp I;

5 % mực nước lớn nhất năm (1 lần trong 20 năm) đối với các công trình cấp II và III;

...

...

...

CHÚ THÍCH: Đối với các công trình gia cố bờ trong vùng biển không có thủy triều, tần suất của các mực nước tính toán cần được lấy bằng:

- Tính theo mức nước cao nhất năm: đối với các tường chắn trọng lực (tường chắn sóng) cấp II – 1 %, cấp III – 25 %; đối với các bãi biển nhân tạo không có công trình (cấp IV) – 1 %.

- Tính theo mức nước trung bình năm: đối với các tường chắn (tường chắn sóng) cấp IV, các kè chữ T và đê ngầm phá sóng cấp IV – 50 %; đối với các bãi biển nhân tạo có công trình bảo vệ (các kè chữ T, đê ngầm phá sóng – cấp IV) – 50 %.

A.2.2. Độ cao nước dâng do gió Dh_set, m, cần được lấy theo số liệu quan trắc thực tế; khi không có số liệu (không xét đến hình dạng đường bờ và khi chiều sâu đáy không đổi d) được phép dùng công thức:

Dh_set = k_wcosa_w                         (114)

Trong đó:

a_w: góc giữa trục dọc của khu chứa nước và hướng gió, độ;

V_w: vận tốc tính toán của gió, được xác định theo điều A.3.3;

L: đà sóng, tính bằng mét;

...

...

...

Bảng A2: Giá trị hệ số K_w theo vận tốc gió

V_w, m/s

20

30

40

50

K_w. 10^6

2,1

3

...

...

...

4,8

A.3. Các đặc trưng tính toán của gió

A.3.1. Khi xác định các yếu tố của sóng do gió và nước dâng do gió, phải lấy tần suất bão tính toán đối với công trình cấp I, II là 2 % (1 lần trong 50 năm), đối với cấp III, IV là 4 % (1 lần trong 25 năm).

Đối với công trình cấp I và II cho phép lấy tần suất bão tính toán là 1 % (1 lần trong 100 năm) khi có luận chứng thích đáng.

A.3.2. Tổ hợp của tần suất của vận tốc gió với tần suất của mực nước đối với công trình cấp I, II, kể cả trường hợp hồ chứa ở mực nước dâng bình thường (MNDBT), phải được lấy theo điều A.2.1 và điều A.3.1, và cần được chính xác hóa theo các số liệu quan trắc thực tế.

A.3.3. Vận tốc gió tính toán lại độ cao 10 m trên mặt thoáng của vùng nước V_w, m/s, phải được xác định theo công thức:

V_w = k_fl k_l V_l                                                              (115)

Trong đó

V_l: vận tốc gió tại độ cao 10 mét trên mặt đất (mặt nước) ứng với thời đoạn trung bình 10 phút, và tần suất của nó được lấy theo điều A.3.1;

...

...

...

k_l: hệ số quy đổi vận tốc gió về điều kiện mặt thoáng của các vùng nước (kể cả các vùng nước đang được thiết kế) có chiều dài đặc trưng dưới 20 km; k_l được lấy;

+ bằng 1 khi đo ghi vận tốc gió V trên mặt nước, trên các vùng cát bằng phẳng (bãi cát, cồn cát, …) hoặc các vùng tuyết phủ;

+ theo Bảng A3 khi đó ghi vận tốc gió trên các địa hình dạng A, B hoặc C như được quy định trong các yêu cầu của SNiP về tải trọng gió.

A.3.4. Khi sơ bộ xác định các yếu tốc sóng, với vận tốc gió tính toán V_w, m/s, đã biết, cho phép xác định trị số trung bình của đà sóng, m, theo công thức:

L = k_vis                                (116)

Trong đó:

K_vis: hệ số, được lấy bằng 5 x 10^11;

V: hệ số nhớt động học của không khí, được lấy bằng 10^-5 m^2/s.

Trị số giới hạn của đà sóng L_u, m, được lấy theo Bảng A4 (4) ứng với vận tốc gió tính toán V_w, m/s, đã biết.

...

...

...

Vận tốc gió V_l, m/s

Giá trị hệ số k_l với loại địa hình

A

B

C

10

1,1

1,3

1,47

...

...

...

1,1

1,28

1,44

20

1,09

1,26

1,42

25

1,09

...

...

...

1,39

30

1,09

1,24

1,38

35

1,09

1,22

1,36

...

...

...

1,08

1,21

1,34

Bảng A4 – Trị số giới hạn của đà sóng theo vận tốc gió

Vận tốc gió V_l, m/s

20

25

30

40

...

...

...

Trị số đà sóng giới hạn L_u. 10^-3, m

1600

1200

600

200

100

A.3.5. Khi đà sóng < 100 km được phép xác định vận tốc gió tính toán theo số liệu quan trắc thực tế của vận tốc gió lớn nhất hàng năm, không cần xét đến thời gian tác động của gió.

A.3.6. Khi đà sóng > 100 km, việc xác định vận tốc gió tính toán cần xét đến sự phân bố gió theo không gian Phụ lục B.

...

...

...

A.4. Các yếu tố sóng ở vùng nước sâu

A.4.1. Chiều cao trung bình _d, m, và chu kỳ trung bình , s, của sóng ở vùng nước sâu cần được xác định từ đường cong trên cùng ở Hình A1. Từ các trị số cảu hai đại lượng không thứ nguyên gt/V_w; gL/và đường cong trên cùng xác định được hai cặp giá trị g_d/và g/V_w, sau đó dùng cặp có giá trị nhỏ hơn để xác định chiều cao trung bình và chu kỳ trung bình của sóng.

Chiều dài trung bình của sóng , m, với đã biết, phải được tính theo công thức:

=                                (117)

CHÚ THÍCH: Khi vận tốc gió biến đổi dọc theo đà sóng, cho phép lấy từ các kết quả tính liên tiếp chiều cao sóng ở từng đoạn có vận tốc gió không đổi.

A.4.2. Khi hình dạng đường bờ phức tạp, cần xác định chiều cao trung bình , m, của sóng theo công thức:

= 0,1             (118)

Trong đó: _n, m (với n = 1, ± 2, ± 3, ± 4): các chiều cao trung bình của các con sóng, và chúng cần được xác định theo Hình A1, từ vận tốc gió tính toán và hình chiếu của các tia L_n, m, lên hướng tia chính trùng với hướng gió. Các tia này được tính từ điểm tính toán đến điểm giao với đoạn đường bờ nằm trong góc ± 22,5^o hai bên tia chính;

Khi phía trước tuyến tính toán có nhiều vật cản dạng đảo, cù lao nằm trong các góc nhỏ hơn 22,5^o và trong góc tổng cộng lớn hơn 22,5^o thì cần phải xác định chiều cao trung bình của các con sóng _n, m, trong phần hình quạt n đó theo công thức:

...

...

...

Trong đó:

c_ni, v_nj: lần lượt là góc chứa vật cản thứ i và góc của khoảng trống thứ j giữa các vật cản cạnh nhau; và các trị số này được quy về xét theo góc 22,5^o (i = 1, 2, 3, … k_n; j = 1, 2, 3, …, l_n) trong phạm vị hình quạt thứ n được ấn định trong khoảng ±11,25^o hai bên hướng của tia đó;

_ni, _nj: chiều cao trung bình, m, của các con sóng, cần được xác định từ Hình A1 theo vận tốc gió tính toán và đà sóng L bằng các hình chiếu của các tia L_nt và L_nj, m, lên hướng gió. Các tia L_ni và L_nj tương ứng bằng các khoảng cách từ điểm tính toán đến điểm gặp vật cản thứ i và tới điểm gặp đoạn bờ đối diện (bờ gió thổi đi) nằm trong khoảng trống thứ j.

Chu kỳ trung bình của sóng được xác định theo đại lượng không thứ nguyên g/ V_w tính được từ Hình A1 với đại lượng không thứ nguyên g_d/ đã biết. Chiều dài trung bình của sóng phải được xác định theo công thức (117);

CHÚ THÍCH: hình dạng đường bờ được coi là phức tạp nếu trị số L_max/L_min ≥ 2 với L_max và L_min là tia dài nhất và tia ngắn nhất tính từ điểm tính toán nằm trong hình quạt ± 45^o hai bên hướng gió đến điểm gặp đoạn bờ đối diện (bờ gió thổi đi).

A.4.3. Chiều cao sóng có tần suất i% trong hệ thống h_d,i, m, cần được xác định bằng cách nhân chiều cao trung bình của sóng với hệ số k_i ở đồ thị Hình A2 tìm được từ đại lượng không thứ nguyên gL/ . Khi hình dạng đường bờ phức tạp, trị số gL / cần được lấy theo đại lượng gh_d/và đường cong trên cùng ở Hình A1.

Hình A2 – Các đồ thị hệ số k_i

Các yếu tố của sóng có tần suất theo chế độ 1 %; 2 % và 4 % cần được lấy theo các hàm phân phối được xác định từ các số liệu thực đo, hoặc tham khảo theo các kết quả xử lý từ bản đồ khí tượng Phụ lục B khi thiếu hoặc không có số liệu thực đo.

...

...

...

Hình A3 – Các đồ thị xác định h_c/h_i tại vùng nước nông và n_c,sur / h_i tại vùng sóng vỡ

A.5. Các yếu tố sóng ở vùng nước nông

A.5.1. Chiều cao sóng tần suất i%, h_i, m, của sóng ở vùng nước nông có độ dốc đáy ≥ 0,002 phải được xác định theo công thức:

h_i = k_t k_r k_l k_i                                                 (119)

trong đó:

k_t: hệ số biến dạng;

k_r: hệ số khúc xạ;

k_l: hệ số tổn thất tổng quát;

...

...

...

Chiều dài các con sóng tiến từ vùng nước sâu vào vùng nước nông cần được xác định theo Hình A4 với các trị số không thứ nguyên d/và h_{1 %}/gđã biết, đồng thời chu kỳ sóng được lấy bằng chu kỳ sóng ở vùng nước sâu.

Độ vượt cao của định sóng h_c, m, so với mức nước tính toán phải được xác định theo Hình A3 với các trị số không thứ nguyên d/và h_i/gđã biết.

A.5.2. Hệ số biến dạng cần phải lấy theo đồ thị 1 của Hình A5. Hệ số khúc xạ phải được xác định theo công thức:

k_r =                                  (120)

trong đó:

a_d: khoảng cách giữa các tia sóng kề nhau ở vùng nước sâu, m;

a: khoảng cách cũng giữa các tia sóng đó tại tuyến đi qua điểm đã cho ở vùng nước nông, m.

Hình A.4 – Các đồ thị xác định /ở vùng nước nông và /ở vùng sóng xô

...

...

...

Hình A5 - Các đồ thị xác định 1-hệ số k_t; 2, 3, 4- trị số d_cr/

Các tia sóng trên mặt bằng khúc xạ ở vùng nước sâu cần được lấy theo hướng truyền sóng đã cho; còn ở vùng nước nông cần kéo dài chúng theo sơ đồ và các đồ thị ở Hình A6.

Hệ số tổn thất tổng quát k_t phải được xác định theo các giá trị d/đã biết và theo độ dốc đáy i (Bảng A5); khi độ dốc đáy ≥ 0,03 hệ số tổn thất tổng quát được lấy bằng 1.

CHÚ THÍCH: được phép lấy hệ số k_r theo các kết quả xác định các hệ số khúc xạ ứng với các tia sóng xuất phát từ điểm tính toán theo các hướng cách đều tia chính 22,5^o một.

Hình A6 – Sơ đồ và các đồ thị để lập bình đồ khúc xạ

Bảng A5 – Giá trị hệ số k_l theo độ dốc đáy

Độ sâu tương đối d/

Giá trị hệ số k_l theo độ dốc đáy

...

...

...

0,02 đến 0,002

0,01

0,82

0,66

0,02

0,85

0,72

0,03

0,87

...

...

...

0,04

0,89

0,78

0,06

0,90

0,81

0,08

0,92

0,84

...

...

...

0,93

0,86

0,2

0,96

0,92

0,3

0,98

0,95

0,4

...

...

...

0,98

≥ 0,5

1,0

1

A.5.3. Chiều cao trung bình và chu kỳ trung bình của sóng ở vùng nước nông có độ dốc đáy nhỏ hơn ≤ 0,001 cần được xác định theo các đồ thị ở Hình A1. Từ các đại lượng không thứ nguyên gL/và gd / xác định được các giá trị và rồi từ đó chọn xác định và .

Chiều cao sóng với tần suất i% trong hệ thống cần được xác định bằng cách nhân chiều cao trung bình của sóng với hệ số k_i tính được từ đồ thị Hình A2. Từ các đại lượng không thứ nguyên gd/và xác định được các giá trị k_i rồi từ đó lấy trị số k_i nhỏ nhất.

Chiều dài trung bình của sóng khi đã biết chu kỳ trung bình cần được xác định theo điều A.4.1.

Độ vượt cao của đỉnh sóng trên mực nước tính toán phải được xác định theo Hình A3.

CHÚ THÍCH: Các yếu tố của sóng di chuyển từ vùng nước nông có độ dốc đáy ≤ 0,001 vào vùng có độ dốc đáy ≥ 0,002 cần được xác định theo điều A.5.1 và điều A.5.2, đồng thời được lấy chiều cao trung bình xuất phát .

...

...

...

A.6.1. Chiều cao sóng ở vùng sóng xô h_{sur 1 %}, m, cần được xác định từ các độ dốc đáy i đã biết theo các đồ thị 2, 3 và 4 ở Hình A5; đồng thời, từ trị số không thứ nguyên d/xác định được trị số h_{sur 1 %}/gvà rồi tương ứng được h_{sur 1 %}.

Chiều dài sóng ở vùng sóng xô , m, phải được xác định theo đường cong trên cùng ở Hình A4, còn độ vượt cao của đỉnh con sóng này h_{c, sur}, m, so với mực nước tính toán được xác định theo đường cong trên cùng ở Hình A.3.

A.6.2. Chiều sâu phân giới d_cr, m, nơi diễn ra sóng đổ đầu tiên, phải được xác định theo các đồ thị 2, 3 và 4 ở Hình A5 bằng phương pháp đúng dần như dưới đây với các độ dốc i đã biết. Từ hàng loạt các trị số chiều sâu d cho trước, theo các điều A.5.1 và điều A.5.2 xác định được các trị số h_i/ gtừ các đồ thị 2, 3 và 4 ở Hình A5 và rồi các trị số d_cr/tương ứng; chọn d_cr trùng về trị số với một trong các trị số d đã cho.

A.6.3. Chiều sâu phân giới ứng với sóng đổ cuối cùng d_{cr, u}, khi độ dốc đáy không đổi, cần được xác định theo công thức:

d_cr,u = k_u^n-1 d_cr                             (121)

trong đó: k_u: hệ số, được lấy theo Bảng A6;

n: số lần sóng đổ (kể cả lần đầu), n = 2, 3 và 4 nếu thỏa mãn bất đẳng thức k_u^n-2 ≥ 0,43 và k_u^n-1 < 0,43.

Khi xác định chiều sâu sóng đổ lần cuối d_{cr, u}, hệ số k_u hoặc tích số của các hệ số đó không được lấy nhỏ hơn 0,35.

Khi độ dốc đáy > 0,05 cần lấy trị số độ sâu phân giới d_cr = d_{cr, u}.

...

...

...

Bảng A6 – Hệ số k_u theo độ dốc đáy

Độ dốc đáy i

0,01

0,015

0,02

0,025

0,03

0,035

0,04

...

...

...

0,05

Hệ số k_u

0,75

0,63

0,56

0,50

0,45

0,42

0,4

...

...

...

0,35

Hình A7 – Các đồ thị xác định hệ số k_dif,s

A.7. Các yếu tố sóng ở vùng nước sau công trình cản chắn

A.7.1. Chiều cao của sóng nhiễu h_dif, m, ở vùng nước sau công trình cản chắn cần được xác định theo công thức:

h_dif = k_dif h_i                                                                   (122)

trong đó:

k_dif: hệ số nhiễu sóng, được xác định theo điều A.7.2, điều A.7.3 và điều A.7.4.

h_i: chiều cao sóng xuất phát tần suất i%.

...

...

...

A.7.2. Đối với vùng nước sau một đê chắn sóng đơn lẻ (khi đã biết góc b, độ, khoảng cách tương đối từ đầu đê đến điểm ở tuyến tính toán r/và góc j, độ), hệ số nhiễu của sóng k_dif,s phải được lấy từ sơ đồ và các đồ thị ở Hình A7 theo đường nét đứt có mũi tên.

A.7.3. Hệ số nhiễu của sóng k_{dif, c} ở vùng nước sau các đê chắn sóng hội tụ được xác định theo công thức:

K_{dif, c} = k_{dif, s} Y_c                            (123)

Trong đó Y_c: hệ số, được lấy theo Hình A8 với các trị số d_c và k_{dif, cp} đã biết.

Hình A8 – Các đồ thị hệ số Y_c

Trị số d_c được xác định theo công thức:

d_c =                          (124)

trong đó:

...

...

...

b: chiều rộng lối vào cảng, m, được lấy bằng hình chiếu của khoảng cách giữa các đầu chắn sóng lên front sóng xuất phát (lên đường đỉnh các sóng xuất phát).

Hệ số k_{dif, cp} được xác định tương tự như k_{dif, s} theo điều A.7.2 ứng với giao điểm của tia chính với front sóng tại tuyến tính toán.

Vị trí của tia chính trên sơ đồ ở Hình A9a cần được xác định theo các điểm nằm cách ranh giới khuất sóng (RKS) của con đê có góc j_i, độ, bé hơn một khoảng x, m, với:

x =                             (125)

trong đó: l_a1 và l_a2: các trị số được lấy theo sơ đồ và các đồ thị ở Hình A9.

Hình A9 – Sơ đồ (a) và các đồ thị (b) để xác định l và l_a

A.7.4. Với các vùng nước sau đê phá sóng, hệ số nhiễu của sóng k_{dif, b} phải được xác định theo công thức:

k_{dif, b} =                           (126)

...

...

...

A.7.5. Chiều cao sóng nhiễu có xét tới phản xạ sóng từ công trình cản chắn h_{dif, r}, m, tại một điểm trong vùng nước sau công trình này cần được xác định theo công thức:

h_{dif, r} = (k_dif + k_ref) h_i.                                             (127)

với

k_ref = k_dif,s k_r k_p k_ref,i e ^-0,08r/(128)

trong đó:

k_dif,s: hệ số nhiễu tại tuyến mặt phản xạ, được xác định theo điều A.7.2, điều A.7.3 và điều A.7.4;

k_r và k_p: các hệ số, được xác định theo điều 4.4.1;

q_r: góc giữa front sóng với mặt phản xạ, độ;

r/: khoảng cách tương đối từ mặt phản xạ đến điểm tính toán tính theo tia sóng phản xạ, đồng thời, hướng của tia sóng phản xạ phải được lấy với điều kiện góc tới bằng góc phản xạ;

...

...

...

CHÚ THÍCH: Cho phép hiệu chỉnh chiều cao sóng trong vùng nước sau công trình cản chắn, có chiều sâu thay đổi, theo điều A.5.1 và điều A.5.2 nếu có luận chứng thích đáng.

Bảng A7 – Giá trị k_ref theo độ dốc của mặt phản xạ

Độ thoải của sóng /h_dif

Giá trị k_ref,i khi độ dốc của mặt phản xạ i

1,0

0,5

0,25

10

0,5

...

...

...

0,0

15

0,8

0,15

0,0

20

1

0,5

0,0

...

...

...

1

0,7

0,05

40

1

0,9

0,18

Phụ lục B

...

...

...

Xác định các đặc trưng không gian của gió theo số liệu bản đồ khí tượng

Cần xét đến sự phân bố không gian của vận tốc gió bằng cách lập các trường gió theo các số liệu bản đồ khí tượng. Được phép xác định các vận tốc gió tính toán theo đồ thị (xem Hình B1) đối với vĩ độ địa lý j cho trước, theo khoảng cách giữa các đường đẳng áp a, m.mile và bán kính cong của các đường đẳng áp r, (m/mile); 1 mile » 1609m.

Hướng gió cần được lấy lệch 15^o so với đường đẳng áp, về phía áp suất thấp.

CHÚ DẪN:

a) j ≥ 50^oN;

b) j = 35^oN đến 49^oN

Hình B1 – Các đồ thị để xác định vận tốc tính toán của gió V_u, m/s, theo các số liệu của bản đồ khí tượng với các đường đẳng áp của áp thấp cách đều 0,5 kPa;

...

...

...

[1] Tải trọng và tác động của sóng do gió và tầu lên công trình thủy lợi CHuÕ 2-06-04-82*, Ủy Ban Xây dựng Nhà nước Liên Xô, 1989.