Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 11823-12:2017 về Thiết kế cầu đường bộ - Phần 12: Kết cấu vùi và áo hầm

• Số hiệu: TCVN11823-12:2017
• Loại văn bản: Tiêu chuẩn Việt Nam
• Nơi ban hành: ***
• Người ký: ***
• Ngày ban hành: Năm 2017

Loại hình kết cấu	Hệ số sức kháng
ống cống kim loại, vòm và kết cấu vòm cung tròn
ống dạng uốn xoắn với mối nối ghép hoặc hàn hoàn toàn:
• Diện tích vách tối thiểu và điều kiện oằn	1,0
ống tròn với mối nối hàn chấm, tán đinh hoặc bắt bu lông
• Diện tích vách tối thiểu và ổn định do uốn
• Cường độ mối nối dọc tối thiểu	1,00
• Sức kháng ép của móng vòm ống	0,67
	Theo quy định Phần 10
kết cấu cống bằng thép bản uốn:
• Diện tích vách tối thiểu và điều kiện oằn	1,00
• Cường độ mối nối dọc tối thiểu	0,67
• Sức kháng ép của móng vòm cung tròn	Theo quy định Phần 10
kết cấu bẩn mỏng nhịp lớn và kết cấu bản vách hầm
• Diện tích vách tối thiểu	0,67
• Cường độ mối nối dọc tối thiểu	0,67
• Sức chịu của móng vòm cung tròn	Theo quy định Phần 10
kết cấu hộp bản mỏng
• Cường độ mô men dẻo	1,0
• Sức chịu của móng vòm cung tròn	Theo quy định Phần 10
ống cống bê tông cốt thép
Phương pháp thiết kế trực tiếp:
Lắp đặt loại 1	0,9
• Uốn	0,82
• Cắt	0,82
• Kéo hướng tâm
Các loại lắp đặt khác	1,0
• Uốn	0,9
• Cắt
• Kéo hướng tâm	0,9
Kết cấu hộp bê tông cốt thép đổ tại chỗ
• uốn	0,90
• cắt	0,85
Kết cấu hộp bê tông cốt thép đúc sẵn
• Uốn	1,00
• Cắt	0,90
Các kết cấu 3 mặt hộp bằng bê tông đúc sẵn
• Uốn	0,95
• Cắt	0,90
ống nhựa dẻo nóng
ống PE và PVC
• Lực đẩy ϕT	1,00
• Độ cứng của đất ϕS	0,90
• ổn định tổng thể, ϕBkl	0,70
• Uốn, ϕf	1,00

5.6  GIỚI HẠN ĐỘ UỐN VÀ ĐỘ CỨNG THI CÔNG

5.6.1  Ống cống bằng kim loại gợn sóng và kết cấu bản mỏng

Hệ số uốn của ống cống bằng kim loại gợn sóng và kết cấu bản mỏng không được vượt quá các trị số ở Bảng 2

Bảng 2 - Giới hạn về hệ số uốn

Loại vật liệu xây dựng

Kích cỡ gợn sóng (mm)

Hệ số uốn (mm/N)

Ống thép

6,35

...

...

...

12,7

0,25

25,4

0,19

Ống nhôm

6,35 và 12,7

Bề dày vật liệu 1,52

0,18

...

...

...

0,35

Các chiều dày khác

0,53

25,4

0,34

Bản thép

150 x 50

Ống

...

...

...

Vòm cung tròn

0,17

Vòm

0,17

Bản nhôm

230 x 64

Ống

0,14

...

...

...

0,21

Vòm

0,41

5.6.2  Ống cống bằng dải kim loại uốn vòng xoắn ốc và vòm cung tròn

Khi thi công đặt ống cống cùng đắp nền đường, theo các quy định của Điều 6.6.2 và 6.6.3, và đặt cống trong hào đào theo các quy định của Điều 6.6.1 và 6.6.3 thì hệ số độ uốn của ống cống bằng dải kim loại uốn vòng xoắn và vòm cung tròn không được vượt quá các trị số ghi trong Bảng 3.

Bảng 3 - Giới hạn về hệ số độ uốn

Vật liệu

Điều kiện

Kích thước gợn sóng
(mm)

...

...

...

Thép

Lắp cống trước đắp nền

19 x 19 x 190

0,039 l^1/3

19 x 25 x 290

0,031 l^1/3

Đào hào lắp cống

19 x 19 x 190

19 x 25 x 290

...

...

...

0,037 l^1/3

Nhôm

Lắp cống trước đắp nền

19 x 19 x 190

0,056 l^1/3

19 x 25 x 290

0,039 l^1/3

Đào hào lắp cống

19 x 19 x 190

...

...

...

0,067 I^1/3

0,048 l^1/3

Các trị số mô men quán tính l của ống thép và nhôm và vòm cung tròn lấy theo các Bảng A2 và A5 Phụ lục A.

5.6.3  Ống nhựa dẻo nóng

Hệ số độ uốn FF của ống nhựa không được vượt quá 0,54 mm/N.

5.6.4  Bản vách hầm bằng thép

Độ cứng thi công C_s (N/mm) của bản vách hầm bằng thép không được nhỏ hơn các trị số dưới đây:

• Bản vách hai gờ mặt bích: C_s ≥ (N/mm)

• Bản vách bốn gờ mặt bích: C_s ≥ 19,5 (N/mm)

...

...

...

6.1  TẢI TRỌNG

Kết cấu vùi phải được thiết kế chịu ứng lực do áp lực đất nằm ngang và thẳng đứng, tĩnh tải mặt đường, hoạt tải và hiệu ứng xung kích gây nên. Tùy theo điều kiện hiện trường và biện pháp thi công, tải trọng chất thêm của đất, hoạt tải ở trên đỉnh, tải trọng kéo xuống (do ma sát âm), và áp lực thủy tĩnh bên ngoài cũng phải được tính toán. Lực nổi của nước phải được tính cho phần ở dưới mặt nước của kết cấu vùi theo quy định ở Điều 7.2 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Tải trọng động đất chỉ cần xét khi kết cấu vùi cắt qua đứt gãy đang hoạt động.

Với áp lực đất thẳng đứng phải áp dụng hệ số tải trọng tối đa quy định ở Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này.

Tải trọng bánh xe phải được phân bố qua đất đắp theo quy định của Điều 6.1.2.6 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này.

6.2  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

6.2.1  Chuyển vị cho phép

Tiêu chuẩn chuyển vị cho phép của kết cấu vùi phải được xác định trên cơ sở chức năng và loại hình kết cấu, tuổi thọ phục vụ dự kiến và những hậu quả của các dịch chuyển vượt quá cho phép.

6.2.2  Độ lún

6.2.2.1  Tổng quát

...

...

...

• Chênh lệch lún theo chiều dọc ống cống,

• Lún khác nhau giữa ống cống và đất lấp,

• Lún của móng và lún do tải trọng không cân bằng ở đoạn dưới mái ta luy nền đắp của cống chéo.

6.2.2.2  Chênh lệch lún theo chiều dọc

Độ lún khác nhau dọc theo chiều dài kết cấu vùi phải được xác định theo quy định của Điều 6.2.4 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này. Ống cống và dạng cống khác dễ bị lún khác nhau theo chiều dọc phải được nối ghép bằng mối nối dương để ngăn ngừa lực làm tách rời mối nối theo các quy định của Phần 26 và 27, Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD.

Có thể quy định độ vồng thi công để đảm bảo thoát nước dòng chảy trong tuổi thọ khai thác của kết cấu.

6.2.2.3  Chênh lệch độ lún giữa kết cấu và đất đắp

Ở nơi có thể phát sinh lún khác nhau giữa kết cấu vòm và đất đắp ở bên của kết cấu vòm, móng cần được thiết kế phòng lún có chú ý tới đất lấp.

Ống có vòm ngược không được đặt trên móng có độ lún ít hơn độ lún của đất lấp bên cạnh, cần làm nền đồng nhất bằng vật liệu hạt được đầm nén vừa phải.

...

...

...

Móng phải được thiết kế cho lún đồng đều theo chiều dọc và chiều ngang. Lún của mỏng cần đủ lớn để bảo vệ chống lực kéo xuống có thể có do lún của đất lấp bên cạnh gây nên. Nếu gặp phải vật liệu nền xấu cần xem xét việc đào tất cả hoặc một phần đất không thích hợp và thay bằng vật liệu đắp phù hợp và được đầm nén.

Thiết kế móng theo các quy định của Điều 6 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này.

Phải xác định phản lực móng của kết cấu cống hộp kim loại theo quy định trong Điều 9.4.5.

Các hiệu ứng của chiều sâu móng phải được xét đến trong thiết kế móng vòm. Phản lực móng phải được coi là tác dụng theo hướng tiếp tuyến với vòm tại điểm liên kết giữa vòm với móng và phản lực này phải bằng lực nén của vòm ở móng.

6.2.2.5  Tải trọng không cân bằng

Kết cấu vùi chéo góc với tuyến đường và kéo dài qua nền đắp phải được thiết kế có xét đến ảnh hưởng của tải trọng không đối xứng lên mặt cắt kết cấu.

6.2.3  Lực đẩy nổi

Phải xét lực đẩy nổi lên khi kết cấu được đặt dưới mức nước ngầm cao nhất có thể xuất hiện.

6.3  THIẾT KẾ KẾT CẤU VÙI THEO ĐIỀU KIỆN ĐẤT NỀN

...

...

...

Phải thiết kế các bộ phận chi tiết và móng của kết cấu vùi sao cho nền đất có đủ sức kháng ép và đất đắp xung quanh kết cấu không bị xói ngầm do gradient thủy lực.

6.3.2  Đất lấp ở góc của vòm ống kim loại

Đất lấp ở góc của vòm cung tròn kim loại phải được thiết kế có xét đến áp lực góc lấy bằng lực đẩy của vòm chia cho bán kính của góc vòm cung tròn. Lớp đất xung quanh các góc của vòm cung tròn phải chịu áp lực này. Có thể quy định việc lấp bằng đất kết cấu được đầm tới độ chặt cao hơn bình thường.

6.4  THIẾT KẾ THỦY LỰC

Áp dụng tiêu chuẩn thiết kế quy định ở Điều 6 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này và Chương 10 của TCVN 4954:05 để thiết kế thủy lực

6.5  XÓI LỞ

Phải thiết kế kết cấu vùi sao cho không có bộ phận kết cấu nào phát sinh dịch chuyển do xói lở.

Khi dự tính có nguy cơ xói lở thì tường bản cánh phải được kéo đủ dài để bảo vệ bộ phận kết cấu của lớp đất bao quanh kết cấu. Với kết cấu đặt trên lớp trầm tích dễ bị xói cần dùng tường ngăn đặt sâu dưới độ sâu xói tối đa có thể xảy ra hoặc lát lòng. Móng của kết cấu phải đặt thấp hơn độ sâu xói tối đa dự kiến, ít nhất 600mm.

6.6  ĐẤT ĐẮP BAO

...

...

...

Chiều rộng tối thiểu của hào cần có khoảng cách giữa ống cống và tường hào để đủ chỗ lắp đặt và đầm vật liệu lấp thỏa đáng và an toàn.

Hồ sơ thiết kế phải quy định yêu cầu đảm bảo sự ổn định của hào hoặc làm tường hào dốc hoặc có chống đỡ tạm khi tường hào sâu, đảm bảo an toàn lao động theo Luật an toàn vệ sinh lao động và các quy định liên quan.

6.6.2  Lắp đặt cống trước khi đắp nền đường

Chiều dày tối thiểu của lớp đất bao cần đủ để đảm bảo giữ cố định chống chuyển dịch ngang cho kết cấu vùi. Tổng chiều dày lớp đất bao và nền đắp phía trên cần đủ dày để chịu tất cả các tải trọng trên cống và đảm bảo các yêu cầu về chuyển vị quy định ở Điều 6.2.

6.6.3  Lớp đất phủ tối thiểu

Chiều dày lớp đất phủ kể cả lớp nền đường bằng hạt được đầm chặt và lớp móng mặt đường không được nhỏ hơn quy định ở Bảng 4.

Bảng 4 - Lớp đất phủ tối thiểu

Loại hình

Điều kiện

...

...

...

ống kim loại gợn sóng

-

S/8 ≥ 300 mm

ống kim loại bằng dải kim loại cuốn xoắn

ống thép

S/4 ≥ 300 mm

ống nhôm

Khi S ≤ 1200 mm

S/2 ≥ 300 mm

...

...

...

khi S > 1200 mm

S/2,75 ≥ 600 mm

Kết cấu bản mỏng

-

S/8 ≥ 300 mm

Kết cấu bản mỏng nhịp lớn

-

Theo Bảng 5

Kết cấu bản mỏng hộp

...

...

...

430 mm như quy định ở Điều 9.1

ống cống bê tông cốt thép

Chỗ không thảm và dưới mặt đường mềm

B_c/8 hoặc B'_c/8 trị số nào ≥ 300 mm

Đắp bằng vật liệu rời đầm chặt dưới mặt đường cứng

230 mm

ống nhựa

-

ID/8 ≥ 300 mm

...

...

...

B_c = đường kính ngoài hoặc chiều rộng của kết cấu (mm)

B'_c = chiều cao đứng từ mép đến mép ngoài ống (mm)

ID = đường kính trong (mm)

Nếu không có lớp đất phủ thì đỉnh của kết cấu hộp bằng bê tông đúc sẵn hoặc đúc tại chỗ phải được thiết kế chịu tác động trực tiếp của tải trọng xe.

Yêu cầu đối với lớp đất phủ trong khi xây dựng được lấy theo quy định của Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD.

6.7  CỰ LY TỐI THIỂU GIỮA CÁC ỐNG CỦA CỐNG CÓ NHIỀU CỬA

Cự ly giữa các ống của cống có nhiều đường ống phải đủ để có thể đặt ống cống và đầm đất ở bên hông hoặc giữa các ống cống. Đối với ống cống đường kính nhỏ hơn 600 mm, cự ly này nên tối thiểu là 300mm; đối với ống cống đường kính từ 600mm đến 1800mm cự ly giữa các ống cống tối thiểu bằng một nửa đường kính ống cống, với ống cống đường kính lớn hơn 1800 mm, cự ly này nên là 900mm.

Hồ sơ thiết kế nên quy định yêu cầu đất lấp phải phối hợp với việc giảm thiểu tải trọng không cân giữa các kết cấu nhiều cửa đặt cạnh nhau. Khi có thể, đất lấp phải giữ cao bằng nhau khắp cả loạt kết cấu. Phải kiểm soát về ổn định của kết cấu bị uốn chịu tải trọng không cân của toàn bộ đường ống do hiệu ứng của độ dốc dọc lớn của đường, nếu có.

6.8  XỬ LÝ ĐẦU CỐNG

...

...

...

Phải chú ý đặc biệt tới cấu tạo bảo vệ chân mái ta luy ở đầu cống, nơi có nước dềnh hoặc có thể xảy ra xói hoặc xuất hiện lực đẩy nâng đầu cống lên. Cần xem xét xử lý về an toàn giao thông như làm lưới sắt đủ khỏe nghiêng theo mái dốc nền đường bao kín phạm vi đầu cống; kéo dài cống ra ngoài điểm nguy hiểm ở mái dốc nền đường, hoặc xây tường đầu cống, có lan can.

6.8.2  Cống mềm xây chéo

Phải xử lý đầu cống mềm (ống cống kim loại) đặt chéo so với tim đường và kéo dài qua nền đắp hoặc bằng cách đắp mở rộng nền đường uốn cho nền đường bao đầu cống để đảm bảo tải trọng đối xứng ở hai đầu ống, hoặc tường đầu phải thiết kế cấu tạo để chịu lực đẩy ở đầu ống cống bị cắt.

6.9  CÁC ĐIỀU KIỆN GỈ VÀ BÀO MÒN

Phải xem xét sự xuống cấp của sức bền kết cấu do gỉ và bào mòn.

Nếu thiết kế cống kim loại và cống nhựa có độ dày kết cấu khống chế theo điều kiện hệ số độ uốn trong lắp đặt thì có thể giảm hoặc bỏ qua các yêu cầu bảo vệ chống gỉ và bào mòn miễn là khi cống xuống cấp vẫn có đủ độ bền chịu tải trọng suốt tuổi thọ của kết cấu.

7  CỐNG ỐNG KIM LOẠI, CỐNG VÒM CUNG TRÒN VÀ KẾT CẤU VÒM

7.1  TỔNG QUÁT

Các quy định tại Điều này được áp dụng cho thiết kế kết cấu vùi dạng ống kim loại gợn sóng, ống bằng dải kim loại uốn xoắn ốc và các loại kết cấu bản mỏng.

...

...

...

Tỷ lệ giữa đường tên vòm với chiều dài nhịp của vòm của kết cấu bản mỏng dạng vòm không được nhỏ hơn 0,3.

Thiết kế kết cấu có bán kính lớn hơn 4000 mm phải áp dụng các quy định của Điều 8.

7.2  SỨC KHÁNG CỦA KẾT CẤU

Thiết kế ống cống kim loại gợn sóng và xoắn ốc, cống vòm cung tròn và kết cấu bản mỏng theo trạng thái giới hạn cường độ bao gồm các hạng mục:

• Diện tích vách ống,

• Sức kháng chịu ổn định do uốn (oằn), và

• Sức kháng mối nối của kết cấu có mối nối dọc.

7.2.1  Các đặc trưng mặt cắt

Kích thước và các đặc trưng của các mặt cắt ống cống, chiều dài nối tối thiểu, các yêu cầu cơ học và hóa học của các mặt cắt ống và cống vòm cung tròn bằng thép và nhôm gợn sóng, kết cấu bản mỏng bằng thép và nhôm gợn sóng, cống vòm cung tròn và vòm có thể lấy theo Phụ lục A.

...

...

...

Lực nén tính toán T_L cho đơn vị chiều dài của vách được tính như sau:

                                                                              (2)

ở đây:

T_L = lực nén tính toán trên một đơn vị chiều dài (N/mm)

S = khẩu độ ống (mm)

P_L = áp lực tính toán ở đỉnh (MPa)

7.2.3  Sức kháng của vách

Sức kháng hướng trục tính toán R_n cho đơn vị chiều dài của vách không xét đến oằn được xác định như sau:

R_n = ϕF_y A                                                                                 (3)

...

...

...

A = diện tích vách (mm^2/mm)

F_y = cường độ chảy của kim loại (MPa)

ϕ = hệ số sức kháng theo Điều 5.5

7.2.4  Sức kháng oằn

Diện tích vách tính theo Phương trình 3 cần được kiểm toán về ổn định. Nếu f_cr < F_y thì A phải được tính lại theo f_cr thay cho F_y

Nếu                                         

thì:                                                                                         (4)

Nếu                                         

thì:                                                                                                  (5)

...

...

...

E_m = mô đun đàn hồi của kim loại (MPa)

F_u = cường độ kéo của kim loại (MPa)

f_cr = ứng suất tới hạn bị oằn (MPa)

r = bán kính quán tính gợn sóng (mm)

k = hệ số độ cứng của đất lấy bằng 0,22

S = đường kính của ống cống hoặc khẩu độ của vòm kết cấu bản (mm)

7.2.5  Sức kháng của mối nối

Với ống cống được chế tạo có mối nối dọc, sức kháng danh định của mối nối phải đủ để chịu lực nén tính toán T_L trong vách ống.

7.2.6  Các yêu cầu về vận chuyển và lắp đặt

...

...

...

                                                                                  (6)

Trong đó:

S = đường kính của ống cống hoặc khẩu độ của vòm kết cấu bản (mm)

E_m = mô đun đàn hồi của kim loại (MPa)

I = Mô men quán tính của mặt cắt (mm^4/mm)

Các trị số của hệ số uốn về cẩu lắp không được vượt quá các trị số quy định ở Điều 5.6 cho kết cấu ống cống và kết cấu bản mỏng bằng thép và nhôm.

7.3  ỐNG LÓT TRƠN

Ống kim loại gợn sóng gồm tấm lót trơn và vỏ gợn sóng liên kết làm một ở các mối nối xoắn ốc cách nhau không quá 760 mm có thể thiết kế trên cùng một cơ sở như ống kim loại gợn sóng tiêu chuẩn có cùng vỏ gợn sóng và trọng lượng trên đơn vị mm không nhỏ hơn tổng trọng lượng trên một mm của tấm lót và vỏ gợn sóng dạng xoắn ốc.

Bước gợn sóng không vượt quá 75 mm và chiều dày của vỏ không nên mỏng hơn 60% tổng chiều dày của ống cống tiêu chuẩn tương đương.

...

...

...

Có thể tăng cường độ cứng và sức kháng uốn của kết cấu bản mỏng bằng cách bố trí thêm các chi tiết tăng cứng theo chu vi trên đỉnh vòm. Các chi tiết tăng cứng phải đối xứng và bắt đầu từ điểm ở phía dưới điểm 1/4 mặt bên của kết cấu kéo dài qua đỉnh vòm đến điểm tương ứng ở phía bên đối diện của kết cấu.

7.5  THI CÔNG VÀ LẮP ĐẶT

Khi thiết kế cần yêu cầu việc thi công và lắp đặt theo Phần 26 của Tiêu chuẩn kỹ thuật Thi công cầu AASHTO LRFD.

8  KẾT CẤU BẢN MỎNG NHỊP LỚN

8.1  TỔNG QUÁT

Các quy định tại Điều này và ở Điều 7 được áp dụng để thiết kế kết cấu bản mỏng kim loại gợn sóng nhịp lớn.

Các kết cấu có dạng minh họa trên Hình 1 dưới đây được coi là kết cấu bản mỏng nhịp lớn:

• Kết cấu bản mỏng dạng ống và dạng vòm có các đặc trưng quy định ở Điều 8.3.5 và

• Các hình dạng đặc biệt với mọi kích thước có bán kính đường cong ở đỉnh hoặc bản mặt bên lớn hơn 4000 mm. Cống hộp kim loại không được coi là kết cấu cống nhịp lớn và được quy định ở Điều 9.

...

...

...

Hình 1 - Các hình dạng kết cấu bản mỏng nhịp lớn

8.2  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

Không yêu cầu kiểm tra các tiêu chuẩn theo trạng thái giới hạn sử dụng.

8.3  SỨC KHÁNG CỦA KẾT CẤU

Phải áp dụng quy định của Điều 7 trừ các yêu cầu về oằn và uốn được quy định tại Điều này.

Kích thước và đặc trưng của mặt cắt kết cấu, chiều dài nối tối thiểu, các yêu cầu về cơ học và hóa học và các đặc tính của bu lông cho mặt cắt kết cấu bản mỏng có nhịp lớn phải theo quy định ở Phụ lục A hoặc quy định ở Điều này.

8.3.1  Đặc trưng mặt cắt

8.3.1.1  Mặt cắt

Phải áp dụng các quy định của Điều 7 trừ các quy định của Điều này.

...

...

...

Phải áp dụng Bảng A3. Các yêu cầu tối thiểu về đặc trưng mặt cắt phải lấy theo Bảng 5. Có thể bố trí lớp đất phủ nhỏ hơn trị số tương ứng với chiều dày bản tối thiểu tùy theo bán kính quy định ở Bảng 5 nếu dùng sườn để tăng cứng bản. Nếu dùng sườn thì chiều dày bản không nên giảm dưới trị số tối thiểu cho bán kính đó, và mô men quán tính của mặt cắt bản và sườn không được nhỏ hơn mô men quán tính của bản dày hơn không có sườn theo cùng chiều cao đất đắp. Khi lớp đất phủ nhỏ hơn trị số tối thiểu theo bán kính đã ghi trong Bảng thì phải được thiết kế đặc biệt.

Không được thiết kế khác với yêu cầu quy định ở Bảng 5 trừ khi chứng minh bằng hồ sơ có cơ sở khoa học.

Bảng 5 - Các yêu cầu tối thiểu đối với các đặc trưng được coi là kết cấu bản mỏng nhịp lớn

Chiều dày tối thiểu của đỉnh vòm (mm)

Bán kính đỉnh (mm)

≤ 4500

4500-5200

5200-6100

6100-7000

...

...

...

Bán thép gợn sóng 150mm x 50mm

- Chiều dày tối thiểu của đỉnh vòm (mm)

2,82

3,56

4,32

5,54

6,32

Các giới hạn hình học

Cần áp dụng các giới hạn hình học dưới đây:

...

...

...

• góc ở giữa đỉnh vòm tối đa - 80°

• tỷ lệ tối thiểu giữa bán kính đỉnh vòm và chân vòm - 2

• tỷ lệ tối đa giữa bán kính đỉnh vòm và chân vòm - 5

Chiều dày tối thiểu của lớp đất phủ (mm)

Bán kính đỉnh (mm)

≤ 4500

4500-5200

5200-6100

6100-7000

...

...

...

Chiều dày thép không có sườn(mm)

2,82

750

-

-

-

-

3,56

...

...

...

900

-

-

-

4,32

750

900

900

-

...

...

...

4,78

750

900

900

-

-

5,54

600

750

...

...

...

900

-

6,32

600

600

750

900

1200

7,11

...

...

...

600

750

900

1200

8.3.1.2  Kiểm soát hình dạng

Không áp dụng các quy định của Điều 7.2.4 và 7.2.6 cho thiết kế kết cấu bản mỏng nhịp lớn.

8.3.1.3  Các yêu cầu về cơ học và hóa học

Áp dụng các quy định ở Bảng A3, A8 và A10 Phụ lục A.

8.3.2  Lực nén tính toán

...

...

...

8.3.3  Diện tích vách

Áp dụng các quy định của Điều 7.2.3

8.3.4  Sức kháng của mối nối

Áp dụng các quy định của Điều 7.2.5

8.3.5  Yêu cầu thiết kế với các chi tiết đặc biệt

8.3.5.1  Các thanh tăng cứng dọc liên tục

Các thanh tăng cứng dọc liên tục phải được liên kết với bản gợn sóng ở hai chân đỉnh vòm. Thanh tăng cứng có thể làm bằng kim loại hoặc bê tông riêng lẻ hoặc tổ hợp.

8.3.5.2  Sườn tăng cường

Sườn tăng cường gắn theo các dạng kết cấu có thể làm cứng kết cấu bản kim loại, cấu tạo sườn tăng cường cần được:

...

...

...

• Gắn chặt vào kết cấu để đảm bảo cùng làm việc với bản gợn sóng, và

• Đặt theo cự ly đủ để tăng mô men quán tính của mặt cắt theo yêu cầu của thiết kế.

8.4  THIẾT KẾ NỀN MÓNG KẾT CẤU VÙI

8.4.1  Giới hạn lún

Thiết kế phải theo quy định của Điều 6.2.2, khi thiết lập các tiêu chuẩn về lún cần xét đến các yếu tố dưới đây:

• Khi đắp vượt trên đỉnh kết cấu cống, phải giới hạn độ lún tương đối giữa phần đỡ đất lấp và kết cấu đề khống chế các lực kéo xuống. Nếu phần đất lấp ở bên bị lún nhiều hơn kết cấu, có thể phải tính toán chi tiết.

• Phải giới hạn độ lún dọc theo đường tim dọc của kết cấu vòm để duy trì độ dốc và loại trừ nứt móng vòm.

Chênh lệch lún tính toán của kết cấu giữa hai chân vòm, Δ, phải thỏa mãn:

                                                                               (7)

...

...

...

S = khẩu độ kết cấu giữa các điểm chân vòm của các kết cấu cống bản kim loại nhịp lớn (mm)

R = đường tên của kết cấu (mm)

Có thể yêu cầu các giới hạn lún nghiêm ngặt hơn nếu cần thiết để bảo vệ mặt đường hay để giới hạn độ võng chênh lệch theo chiều dọc mặt đường.

8.4.2  Các phản lực tại móng của kết cấu vòm

Có thể lấy các phản lực ở bệ móng bằng:

R_v = (V_DL+ V_LL) cosΔ                                                                  (8)

R_H = (V_DL + V_LL) sinΔ                                                                  (9)

trong đó:

...

...

...

n = Số nguyên [ 2 H₁ / L_w + 2] ≤ Số làn xe liền kề nhau

Với:

R_V = thành phần phản lực thẳng đứng tại bệ móng kết cấu.

R_H = thành phần phản lực nằm ngang tại bệ móng.

Δ = góc xoay của kết cấu (độ).

A_L = tải trọng trục (N) lấy bằng 50% của toàn bộ tải trọng trục có thể đồng thời đặt vào kết cấu, nghĩa là:

• 145 000 N đối với trục xe tải thiết kế.

• 220 000 N đối với cặp trục đôi thiết kế

A_T = diện tích phần phía trên của kết cấu nằm trên chân vòm (mm^2)

...

...

...

H₂ = chiều cao đất lấp tính từ chân vòm của kết cấu đến bề mặt xe chạy (mm)

L_w = chiều rộng làn xe (mm)

γ_s = tỷ trọng đất (kg/m^3)

g = gia tốc trọng trường (m/s^2)

S = khẩu độ (mm)

Sự phân bố hoạt tải qua nền đắp phải dựa trên cơ sở của bất kỳ phương pháp phân tích nào được chấp nhận.

8.4.3  Thiết kế bệ móng

Bệ móng bê tông cốt thép phải được thiết kế theo Điều 10.6 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này và phải xác định kích thước thỏa mãn các yêu cầu về độ lún theo quy định của Điều 8.4.1.

8.5  THIẾT KẾ ĐẤT LẤP BAO XUNG QUANH KẾT CẤU VÙI

...

...

...

Vật liệu đắp lấp bao xung quanh kết cấu vùi phải theo quy định của Điều 4.1.3 đối với kết cấu bản mỏng khẩu độ lớn. Phải xác định chiều rộng của phần đắp bao ở mỗi bên của kết cấu để hạn chế sự thay đổi về hình dạng trong khi thi công nền đường ngoài phạm vi đất đắp bao và khống chế được các độ võng ở trạng thái giới hạn sử dụng.

8.5.2  Các yêu cầu thi công

Phần đất bao kết cấu phải được kéo dài đến vách hồ đào và được đầm chặt hoặc được kéo dài tới một khoảng cách phù hợp để bảo vệ hình dạng kết cấu do chịu tải trọng thi công. Có thể lấp đất vào phần chiều rộng hố đào còn lại bằng loại đất thích hợp và đầm chặt theo quy định của Điều 8.5.3. Trong điều kiện nền đắp, chiều rộng lấp đất kết cấu nhỏ nhất phải bằng 1800 mm. Nếu dùng các vật liệu đắp khác nhau ở cạnh nhau không đảm bảo các tiêu chí độ lọc nước địa kỹ thuật thì phải dùng vải địa kỹ thuật thích hợp để tránh hiện tượng vật liệu đắp bị di chuyển.

8.5.3  Các yêu cầu sử dụng

Chiều rộng của phần đất bao mỗi bên kết cấu phải đủ để giới hạn biến dạng nén ngang là 1% của khẩu độ kết cấu vùi về mỗi bên của kết cấu.

Khi xác định biến dạng nén ngang, phải dựa trên cơ sở tính toán bề rộng và chất lượng của vật liệu đắp đã được lựa chọn cũng như vật liệu nền đắp tại chỗ hoặc các vật liệu đắp khác trong phạm vi mỗi bên của kết cấu lấy rộng ra một khoảng cách bằng đường tên của kết cấu, cộng với chiều cao đất phủ trên nó như thể hiện trong Hình 2.

Các lực tác dụng hướng tâm ra ngoài phần vòm ở góc có bán kính nhỏ của kết cấu với một khoảng cách d₁ tính từ kết cấu có thể lấy bằng:

                                                                              (10)

trong đó:

...

...

...

d₁ = khoảng cách tính từ kết cấu (mm).

T = toàn bộ lực nén do tĩnh tải và hoạt tải tác dụng lên kết cấu (Điều 8.3.2) (N/mm).

R_c = bán kính ở góc của kết cấu (mm).

Chiều rộng phần đắp bao kề giáp kết cấu vùi, d có thể lấy bằng:

                                                                          (11)

trong đó:

d = chiều rộng phần bao cần thiết liền kề kết cấu (mm).

P_Brg = áp lực tựa cho phép để giới hạn ứng biến nén ở vách hố đào hay nền đắp (MPa).

Phần bao đất lấp bao kết cấu phải lấy liên tục trên đỉnh kết cấu cho đến trị số nhỏ hơn của:

...

...

...

• Mặt đáy của mặt đường hay mặt đáy lớp móng đường bằng đất loại hạt, khi lớp móng này nằm dưới lớp mặt đường, hoặc

• Mặt đáy của bất cứ bản giảm tải nào hay kết cấu tương tự tại đó có bản giảm tải.

Hình 2- Phần đất đắp bao kết cấu điển hình và phạm vi vùng ảnh hưởng của kết cấu.

8.6  THIẾT KẾ XỬ LÝ PHẦN ĐẦU KẾT CẤU VÙI

8.6.1  Tổng quát

Phải xem việc thiết kế và chọn phương án xử lý phần đầu kết cấu bản mỏng là một phần không tách rời với thiết kế kết cấu bản mỏng.

8.6.2  Các loại cấu tạo đầu kết cấu có vỏ tiêu chuẩn

Các loại cấu tạo đầu kết cấu tiêu chuẩn dùng cho các vỏ bản mỏng kim loại gợn sóng phải theo như minh họa trên Hình 4.

...

...

...

(C). ĐẦU CẮT XIÊN (CÁC YÊU CẦU TOÀN BỘ TƯỜNG ĐẦU)

Hình 4 - Các loại cấu tạo phần đầu kết cấu bản mỏng tiêu chuẩn

Khi dùng đầu vát có bậc phải xét đến những yêu cầu dưới đây:

• Phần nâng cao của bậc trên cùng phải bằng hay lớn hơn đường tên của phần vòm đỉnh nghĩa là các tấm bản ở phần vòm đỉnh không được cắt đi.

• Đối với các kết cấu có bản vòm ngược ở đáy thì bậc dưới cùng phải thỏa mãn các yêu cầu như của bậc trên cùng.

• Đối với các vòm, bậc dưới cùng phải cao ít nhất 150 mm.

• Phần dốc của các tấm bản bị cắt nói chung phải dốc hơn 3:1.

• Mép cạnh trên của các tấm bản bị cắt phải được liên kết bằng bulông và được chống đỡ bởi một vòng đai dốc bằng bê tông, bởi lớp lát mặt ngoài ta luy hay bằng cách tương tự.

Các đầu kết cấu bị vát hoàn toàn chỉ được sử dụng khi có thiết kế đặc biệt. Những kết cấu có đáy vòm ngược phải có phần bậc dưới phù hợp với các yêu cầu đối với các đầu cong kiểu vát có bậc.

...

...

...

Các phần đầu bị cắt chéo phải được liên kết đầy đủ và được chống đỡ bởi một tường đầu bằng bê tông cốt thép hay kết cấu cứng khác. Tường đầu phải kéo dài tới một khoảng cách thích hợp trên đỉnh kết cấu để có khả năng chống lại các lực đầy nén vòng từ các tấm bản. Ngoài các áp lực chủ động thẳng góc của đất và áp lực do hoạt tải, phải thiết kế tường đầu để chống lại thành phần áp lực hướng tâm do kết cấu cống tác động vào theo quy định của Điều 8.5.

8.6.3  Chống đỡ cân bằng

Khi thiết kế và cấu tạo, phải đảm bảo cho đất đỡ hai bên cống được cân bằng vuông góc với kết cấu. Thay vì việc thiết kế đặc biệt, phải đảm bảo cho các phần dốc chạy vuông góc ngang qua kết cấu không được vượt quá 10% khi chiều cao lớp đất phủ bằng hay ít hơn 3000mm và 15% khi lớp đất phủ cao hơn.

Nếu kết cấu đặt chéo với nền đắp, phần đất đắp phải được cấu tạo vênh đi sao cho đảm bảo chống đỡ cân bằng và cung cấp một bề rộng đất lấp và bề rộng nền cần thiết để giữ đầu kết cấu.

8.6.4  Bảo vệ kết cấu chịu tác động thủy lực

8.6.4.1  Tổng quát

Phải tuân thủ các quy định bảo vệ kết cấu về phương diện thủy lực, bao gồm bảo vệ phần đất lấp bao kết cấu, móng và vỏ kết cấu cũng như các vật liệu đắp khác trong phạm vi chịu ảnh hưởng của kết cấu.

8.6.4.2  Bảo vệ đất lấp

Khi thiết kế hay lựa chọn cấp phối đất đắp, phải xét đến các tổn thất tính nguyên vẹn của đất lấp do việc đặt cống. Nếu dùng vật liệu dễ trôi thì kết cấu và phần đầu của đất bao phải đảm bảo được cách ly đầy đủ để khống chế việc đất di chuyển và/hoặc thẩm thấu.

...

...

...

Mọi kết cấu dùng thoát nước có bản đáy kiểu vòm ngược hoàn toàn phải được thiết kế và cấu tạo có các tường chân khay ở thượng lưu và hạ lưu. Các tấm bản vòm ngược phải được liên kết bu lông với các tường chân khay bằng bu lông ϕ 20mm với cự ly tim đến tim là 500mm.

Phải khai triển tường chân khay tới chiều sâu thích đáng để giới hạn thẩm thấu thủy lực để khống chế lực đẩy nâng theo quy định của Điều 8.6.4.4 và xói lở theo Điều 8.6.4.5.

8.6.4.4  Lực nâng thủy lực

Phải xét lực nâng đối với các kết cấu thủy lực có bản đáy vòm ngược hoàn toàn khi mức nước thiết kế trong ống có thể hạ đột ngột. Thiết kế phải có các giải pháp để giới hạn gradien thủy lực khi mực nước ở phần đất lấp cao hơn ở trong cống, đảm bảo cho bản đáy vòm ngược không bị oằn và giữ cho kết cấu không bị nổi lên. Có thể tính oằn theo quy định trong Điều 7.2.4 với khẩu độ kết cấu bằng hai lần bán kính của bản đáy vòm ngược.

8.6.4.5  Xói lở

Thiết kế chống xói lở phải theo quy định của Điều 6.5. Nếu gặp phải loại đất dễ bị xói, có thể dùng các phương tiện chống xói lở truyền thống để thỏa mãn các yêu cầu này.

Không cần dùng các móng sâu như móng cọc hay giếng chìm trừ khi phải thiết kế đặc biệt đảm bảo xét đến lún chênh lệch và không đủ khả năng chống đỡ chắn giữ phần đất lấp khi xẩy ra xói lở dưới bệ cọc.

8.7  BẢN BÊ TÔNG GIẢM TẢI

Có thể dùng các bản bê tông giảm tải để giảm mômen trong các kết cấu bản mỏng nhịp dài.

...

...

...

8.8  THI CÔNG VÀ LẮP ĐẶT

Hồ sơ thiết kế phải quy định yêu cầu thi công và lắp đặt theo quy định Phần 26 của Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD.

9  KẾT CẤU HỘP BẢN MỎNG

9.1  TỔNG QUÁT

Phương pháp thiết kế quy định tại Điều này được giới hạn cho lớp đất phủ dày từ 430 đến 1500 mm.

Các quy định của Điều này áp dụng cho thiết kế kết cấu bản mỏng dạng hộp, từ đây về sau gọi là "Cống hộp kim loại". Các quy định của Điều 7 và 8 không được áp dụng cho thiết kế cống hộp, trừ khi được ghi rõ.

Nếu cấu tạo sườn tăng cường để tăng sức kháng uốn và khả năng chịu mô men của bản thì thanh tăng cường ngang cần làm bằng mặt cắt thép hoặc nhôm được uốn theo bản kết cấu. Sườn phải được bắt bu lông vào bản để tạo thành sức kháng uốn của mặt cắt liên hợp. Cự ly giữa các sườn không nên vượt quá 600 mm ở đỉnh và 1370 mm ở thành cống. Phải cấu tạo mối nối sườn đủ khả năng làm việc tới sức kháng uốn giới hạn chảy tại vị trí mối nối.

9.2  TẢI TRỌNG

Hoạt tải thiết kế theo các quy định của Điều 6.1 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này

...

...

...

9.3  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

Không cần áp dụng trạng thái giới hạn sử dụng trong thiết kế kết cấu cống hộp.

9.4  SỨC KHÁNG CỦA KẾT CẤU

9.4.1  Tổng quát

Sức kháng của cống hộp bằng tấm lượn sóng phải được xác định ở trạng thái giới hạn cường độ theo quy định các Điều 5.3, 5.4 và 5.5 và các yêu cầu ở đây.

Mặt cắt cống hộp để áp dụng thiết kế theo Điều này được quy định trong Hình 6 với yêu cầu kích thước hình học ghi trong Bảng 7. Phải áp dụng đặc trưng cơ lý của tấm kim loại lượn sóng cho trong Bảng A10.

Hình 6 - Dạng hình học của cống hộp

Bảng 7- Yêu cầu kích thước hình học cống hộp

...

...

...

Chiều cao, R: 760 mm đến 3200 mm

Bán kính đỉnh, r_c ≤ 7560 mm

Chiều cao, R: 760 mm đến 3200 mm

Bán kính đỉnh, r_c ≤ 7560 mm

Bán kính hông, r_h ≥ 760 mm

Góc hông cong, Δ: 50° đến 70°

Chiều dài chân, D: đo từ đáy bản có thể thay đổi từ 120 mm đến 1800 mm

Chiều dài tối thiểu của sườn ở chân L nhỏ hơn 480 mm hoặc (D - 5) mm hoặc đến 75 mm trên đỉnh chân móng bê tông.

Sức kháng uốn của kết cấu cống hộp bản lượn sóng phải được xác định bằng cường độ chảy theo quy định của tấm kim loại lượn sóng.

...

...

...

9.4.2  Mô men do tải trọng tính toán

Mô men do hoạt tải và tĩnh tải chưa có hệ số ở phần hông cống hộp và phần đỉnh vòm của cống hộp kim loại M_dl và M_g có thể tính như sau:

M_dl = (g x 10^9)γ_S{S^3 [0.0053 - 7.87 x 10^-^7 (S-3660)] + 0.053 (H-427)S^2}        (12)

                                                                      (13)

trong đó:

M_dl = tổng mô men tĩnh tải danh định ở đỉnh hộp và bên hông (N.mm/mm)

M_ll = tổng mômen hoạt tải danh định ở đỉnh và bên hông (N.mm/mm)

S = khẩu độ cống hộp (mm)

γ_S = tỷ trọng đất (kg/m^3)

...

...

...

C_ll = hệ số điều chỉnh hoạt tải

     = C₁C₂A_L

A_L = Tổng tải trọng trục trong nhóm trục (N)

C₁ = 1,0 đối với trục đơn, 0,5 + S/15000 ≤ 1,0 đối với các trục đôi.

C₂ = hệ số điều chỉnh đối với số bánh xe trên 1 trục thiết kế theo quy định của Bảng 8.

trong đó:

Khi 2400 ≤ S ≤ 6000                                                (14)

 khi 6000 ≤ S ≤ 8000                   (15)

K₂ = 5,8 x 10^-^6H^2 - 0,0013H + 5,05 khi 400 ≤ H ≤ 900                    (16)

...

...

...

Bảng 8 - Các giá trị hệ số điều chỉnh (C₂) đối với số bánh xe trên mỗi trục

Số các bánh xe trên nhóm trục quy ước

Chiều dầy đắp phủ (mm)

400

600

900

1500

2

1,18

...

...

...

1,24

1,02

4

1,00

1,00

1,00

1,00

8

0,63

...

...

...

0,82

0,93

Trừ khi có quy định khác, mô hình xe tải thiết kế theo quy định của Điều 6.1.2.2 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này cần được giả thiết có 4 bánh xe trên một trục. Cần giả thiết mô hình xe trục đôi thiết kế quy định trong Điều 6.1.2.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này là một nhóm trục gồm 2 trục với 4 bánh xe trên mỗi trục.

Phải xác định các mô men tính toán M_dlu và M_llu, để dùng cho các Phương trình của Điều 9.4.3, theo quy định Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này, trừ hệ số hoạt tải để tính m_llu phải lấy bằng 2,0. Phải xác định các phản lực tính toán bằng cách đưa vào các hệ số phản lực quy định trong Điều 9.4.5.

9.4.3  Sức kháng mô men dẻo

Sức kháng mô men dẻo của đỉnh hộp M_pc và sức kháng mô men dẻo của hông hộp M_ph không được nhỏ hơn tổng theo tỷ lệ của mô men tĩnh và hoạt tải đã điều chỉnh.

Các trị số M_pc và M_ph phải được xác định như sau:

M_pc ≥ C_H P_c [M_dlu + M_llu]                                                               (18)

M_ph ≥ C_H [1-P_c] [M_dlu + R_hM_llu]                                                       (19)

...

...

...

C_H = hệ số lớp đất phủ ở đỉnh lấy theo quy định của Điều 9.4.4

P_c = phạm vi cho phép phần tỷ lệ tổng mô men đỉnh cống chịu, theo Bảng 9

R_h = trị số của hệ số chiết giảm mô men ở hông, theo Bảng 10

M_dlu = mô men tính toán do tĩnh tải theo quy định của Điều 9.4.2 (N mm)

M_llu = mô men tính toán do hoạt tải theo quy định của Điều 9.4.2 (N mm)

Bảng 9- Trị số tỷ lệ mô men ở đỉnh P_c

Nhịp (mm)

Phạm vi cho phép của P_c

< 3000

...

...

...

3000 - 4500

0,50 - 0,70

4500 - 6000

0,45 - 0,70

6000 - 8000

0,45 - 0,60

Bảng 10- Trị số giảm mô men ở hông R_H

Chiều cao lớp đất phủ (mm)

...

...

...

600

900

1200 - 1500

R_h

0,66

0,74

0,87

1,00

9.4.4  Hệ số đất phủ ở đỉnh C_H

...

...

...

Với chiều dày lớp phủ trên đỉnh ở giữa 420 và 1000 mm, hệ số đất phủ ở đỉnh lấy bằng:

                                                                (20)

ở đây:

H = chiều cao lớp phủ trên đỉnh (mm)

9.4.5  Phản lực móng

Phải xác định phản lực ở móng cống hộp theo Phương trình sau:

                               (21)

ở đây:

g = gia tốc trọng trường (m/s^2)

...

...

...

γ_s = tỷ trọng đất lấp (kg/m^3)

H = chiều cao lớp phủ trên đỉnh (mm)

R = chiều cao cống (mm)

S = chiều dài nhịp (mm)

A_L = tổng tải trọng trục (N)

9.4.6  Bản bê tông giảm tải

Có thể đặt bản bê tông trên lớp đất bao cống, ở đây gọi là bản giảm tải, để giảm mô men uốn trong cống hộp kim loại. Bản giảm tải không được tiếp xúc với đỉnh cống như minh họa ở Hình 7.

Chiều dài của bản bê tông giảm tải phải lớn hơn khẩu độ cống ít nhất 600 mm và đủ để nhô khỏi mỗi bên hông cống 300 mm. Bản giảm tải cần đặt suốt chiều rộng chịu tải trọng xe.

Chiều dày của bản giảm tải bê tông cốt thép phải xác định theo:

...

...

...

ở đây:

t = chiều dày tối thiểu của bản (mm)

t_b = chiều dày cơ bản của bản lấy theo Bảng 11 (mm)

R_AL = hệ số điều chỉnh tải trọng trục trong Bảng 12.

R_c = hệ số điều chỉnh cường độ bê tông trong Bảng 13.

R_f = hệ số lấy bằng 1,2 cho kết cấu hộp có nhịp nhỏ hơn 8000 mm.

Hình 7- Cống hộp kim loại có bản giảm tải bằng bê tông

Bảng 11- Chiều dầy cơ bản của bản t_b (mm) (Duncan, và cộng sự 1985)

...

...

...

Độ chặt tương đối % của tỷ trọng khô tối đa của tiêu chuẩn AASHTO

100

95

90

Chiều dày cơ bản của bản (mm)

GW, GP, SW, SP hoặc SM

190

200

220

...

...

...

200

220

230

ML hoặc CL

220

230

240

Bảng 12 - Hệ số điều chỉnh tải trọng trục R_AL (Duncan, và cộng sự 1985)

Tải trọng trục đơn
(N)

...

...

...

45 000

0,6

90 000

0,8

135 000

0,97

142 000

1,00

128 000

...

...

...

200 000

1,10

222 000

1,15

Bảng 13- Hệ số điều chỉnh cường độ bê tông R_c (Duncan, và cộng sự 1985)

Cường độ nén của bê tông f'_c (MPa)

R_c

21

1,19

...

...

...

1,15

28

1,10

31

1,05

34

1,01

38

0,97

...

...

...

0,94

9.5  THI CÔNG VÀ LẮP ĐẶT

Hồ sơ thiết kế phải quy định yêu cầu thi công và lắp đặt theo đúng Phần 26, “Cống kim loại” Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD.

10  CỐNG BÊ TỐNG CỐT THÉP

10.1  TỔNG QUÁT

Phải áp dụng các quy định của Điều này cho việc thiết kế kết cấu đối với các kết cấu cống bê tông cốt thép đúc sẵn có các hình dạng vòm, ellip, tròn.

Có thể thiết kế kết cấu cho các loại cống nói trên theo một trong hai phương pháp sau:

• Phương pháp thiết kế trực tiếp theo trạng thái giới hạn cường độ, quy định trong Điều 10.4.2 hoặc

• Phương pháp thiết kế gián tiếp theo trạng thái giới hạn sử dụng, quy định trong Điều 10.4.3

...

...

...

10.2.1  Các cách lắp đặt chuẩn

Trong hồ sơ thiết kế phải quy định tầng đệm móng và phần đất lấp phù hợp với quy định của Điều 27.5.2 của Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD.

Yêu cầu về độ chặt tối thiểu và chiều dầy lớp đệm dùng cho các chuẩn lắp đặt cống trước khi đắp nền và chuẩn lắp đặt cống trong hào đào phải theo quy định của Bảng 14 và 15 tương ứng.

Bảng 14 - Đất dùng cho chuẩn lắp đặt cống trước đắp nền và các yêu cầu đầm nén tối thiểu

Loại lắp đặt

Chiều dày lớp đệm

Phần nách và phần ngoài lớp đệm

Phần thành bên phía dưới

Loại 1

...

...

...

B_c/600mm, không ít hơn 75mm

Đối với nền đá, tối thiểu

B_c/300mm, không ít hơn 150mm

95% SW^(*)

90% SW,

95% ML

hay 100% CL

Loại 2 - Cách lắp đặt dùng cho ống ellip nằm, ellip đứng hay ống vòm

Đối với nền đất, tối thiểu

...

...

...

Đối với nền đá, tối thiểu

B_c/300mm, không ít hơn 150mm

90% SW hay 95% ML

85% SW,

90% ML

hay 95% CL

Loại 3 - Cách lắp đặt dùng cho ống ellip nằm, ellip đứng hay ống vòm

Đối với nền đất, tối thiểu

B_c/600mm không ít hơn 75mm

...

...

...

B_c/300mm không ít hơn 150mm

85% SW,

90% ML

hay 95% CL

85% SW,

90% ML

hay 95% CL

Loại 4

Đối với nền đất, không cần lớp đệm.

...

...

...

B_c/300mm, không ít hơn 150mm

Không cần đầm lèn, trừ phi CL dùng 85% CL

Không cần đầm lèn, trừ phi CL dùng 85% CL

• (*)“95% SW” nghĩa là loại vật liệu đất SW với độ chặt Proctor tiêu chuẩn nhỏ nhất bằng 95% các giá trị proctor cải tiến tương đương được cho trong Bảng 27.5.2.2-3 của tiêu chuẩn Thi công cầu đường bộ AASHTO LRFD.

• Phần đất nằm ở vùng ngoài lớp đệm móng, ở h và phần dưới, ngoài phần trong vòng B_c/3 tính từ các chân vòm của ống, phải được đầm chặt ít nhất bằng độ chặt của phần lớn vùng đất đắp lấp phủ trên ống.

• Chiều rộng ít nhất của phần dưới thấp của hố đào phải lấy bằng 1,33 B_c hoặc rộng hơn, nếu cần có không gian thích hợp để đạt được độ chặt quy định đối với vùng nách và đệm móng.

• Đối với phần dưới hố đào có các vách đất tự nhiên, phải đảm bảo độ rắn chắc của bất kỳ phần đất nằm bên dưới của vách hố đào có độ rắn chắc ít nhất tương đương với các yêu cầu đầm lèn quy định cho vùng bên sườn phía dưới và phần đất lấp phủ bên trên kết cấu. Nếu không đảm bảo như vậy, phải đào đổ đi và thay bằng đất đầm chặt cho đến cao trình quy định.

Bảng 15 - Đất dùng cho chuẩn lắp đặt cống trong hào đào và các yêu cầu đầm nén tối thiểu

Loại lắp đặt

...

...

...

Phần hông và phần ngoài lớp đệm

Phần thành bên ở phía dưới

Loại 1

Đối với nền đất, tối thiểu B_c/600 mm, không ít hơn 75mm,

Đối với nền đá, tối thiểu Bc/300mm,

không ít hơn 150mm

95% SW^(*)

90% SW,

95% ML

...

...

...

Loại 2 - Các lắp đặt dùng cho ống ellip nằm, ellip đứng hay ống vòm

Đối với nền đất, tối thiểu Bc/600 mm, không ít hơn 75mm

Dùng cho nền đá, tối thiểu B_c/300mm, Không ít hơn 150mm

90% SW hay 95% ML

85% SW, 95% ML, 95%CL hay đất thiên nhiên có độ rắn chắc đồng đều

Loại 3 - Các lắp đặt dùng cho ống ellip nằm, ellip đứng hay ống vòm

Đối với nền đất, tối thiểu B_c/600 mm, không ít hơn 75mm

Đối với nền đá, tối thiểu B_c/300mm, Không ít hơn 150mm

85% SW, 90% ML hay 95% CL

...

...

...

90% ML,

95% CL hay đất thiên nhiên có độ rắn chắc đồng đều

Loại 4

Đối với nền đất, không cần lớp đệm.

Đối với nền đá, tối thiểu B_c/300mm không ít hơn 150mm

Không cần đầm lèn, trừ khi CL dùng 85% CL

85% SW, 90% ML, 95% CL hay đất thiên nhiên có độ rắn chắc đồng đều

• (*) “95% SW” nghĩa là phải lấy theo loại vật liệu đất SW với độ chặt Protor tiêu chuẩn nhỏ nhất bằng 95% các giá trị Protor cải tiến tương đương được cho trong Bảng 27.5.2.2-3 Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD.

• Cao độ đỉnh hố đào không được thấp hơn cao độ trắc dọc đường hoàn thiện là 0,1 H; đối với lòng đường đỉnh của nó không được thấp hơn đáy của vật liệu làm móng mặt đường là 300mm.

...

...

...

• Đối với vách của các hố đào có mái dốc trong vòng 10^0 so với đường thẳng đứng thì độ đầm chặt hay độ rắn chắc của đất ở vùng vách hố đào và vùng thành bên ở phía dưới không cần xem xét.

• Đối với các vách hố đào có mái dốc lớn hơn 10° bao gồm cả phần nền đắp thì phải đầm lèn phần vách bên ở phía dưới ít nhất đạt được độ đầm chặt theo quy định đối với đất trong vùng đất lấp.

Phải xác định tải trọng do đất đắp không có hệ số W_E như sau:

W_E = g F_e γ_s B_c H x 10^-^9(23)

trong đó:

W_E = tải trọng tiêu chuẩn của đất (N/mm)

F_e = hệ số tương tác đất - kết cấu đối với cách lắp đặt được định nghĩa ở đây.

B_c = kích thước nằm ngang cống đo theo mặt ngoài đến mặt ngoài (mm)

g = gia tốc trọng trường (m/s^2)

...

...

...

γ_s = tỷ trọng của đất (kg/m^3)

Phải lấy trọng lượng đơn vị của đất dùng để tính tải trọng do đất gây ra bằng trọng lượng đơn vị của loại đất đắp được quy định cho việc lắp đặt cống nhưng không được lấy ít hơn 1760 kg/m^3.

Phải được thiết kế cống với các chuẩn lắp đặt cống trước khi đắp nền và lắp đặt trong hào đào theo phần nhô (dương) các điều kiện tải trọng nền đắp, trong đó phải lấy F_e bằng các hệ số hiệu ứng vòm thẳng đứng VAF quy định trong Bảng 16 dùng cho từng loại chuẩn lắp đặt.

Đối với các chuẩn lắp đặt, phải dùng phân bố áp lực đất theo phân bố HEGER như cho trong Hình 8 và Bảng 16 đối với từng cách lắp đặt.

Hình 8 - Phân bố áp lực HEGER và các hệ số hiệu ứng vòm

Bảng 16 - Các hệ số dùng theo Hình 8

Loại lắp đặt

...

...

...

1

2

3

4

VAF^(*)

1,35

1,40

1,40

1,45

...

...

...

0,45

0,40

0,37

0,30

A1

0,62

0,85

1,05

1,45

...

...

...

0,73

0,55

0,35

0,00

A3

1,35

1,40

1,40

1,45

...

...

...

0,19

0,15

0,10

0,00

A5

0,08

0,08

0,10

0,11

...

...

...

0,18

0,17

0,17

0,19

a

1,40

1,45

1,45

1,45

...

...

...

0,40

0,40

0,36

0,30

c

0,18

0,19

0,20

0,25

...

...

...

0,08

0,10

0,12

0,00

f

0,05

0,05

0,05

-

...

...

...

0,80

0,82

0,85

0,90

v

0,80

0,70

0,60

-

...

...

...

• VAF và HAF là các hệ số hiệu ứng vòm thẳng đứng và nằm ngang. Các hệ số này biểu thị toàn bộ các tải trọng đất thẳng đứng và nằm ngang, trị số không thứ nguyên tác dụng lên ống.

• Tổng các tải trọng thực tế thẳng đứng và nằm ngang bằng (VAF) x (PL) và (HAF) x (PL) trong đó PL là tải trọng của lăng thể.

• Các hệ số A1 đến A6 biểu thị tích phân của các thành phần áp lực đất không thứ nguyên thẳng đứng và nằm ngang thuộc các thành phần đã chỉ rõ của các biểu đồ áp lực thành phần tức là diện tích dưới các biểu đồ áp lực thành phần.

• Giả thiết áp lực thay đổi hoặc là theo parabola, hoặc là đường thẳng như thể hiện trên Hình 8 với các đại lượng không thứ nguyên ở các điểm khống chế được biểu thị bằng h₁, h₂, uh₁, uh₂, a và b

CHÚ THÍCH:

Các giá trị kích thước không thứ nguyên nằm ngang và thẳng đứng của các vùng áp lực thành phần được xác định bởi các hệ số c, d, e, uc, vd và f, trong đó:

d = (0,5-c-e)                                                                              (24)

                                                                            (25)

                                                                 (26)

...

...

...

Khi thiết kế phải xét trọng lượng chưa nhân hệ số của chất lỏng, W_F, trong ống trên cơ sở tỷ trọng chất lỏng là 1000kg/m^3 nếu không có quy định khác.

Đối với các chuẩn lắp đặt, trọng lượng chất lỏng phải được chống đỡ bởi áp lực đất thẳng đứng được giả thiết có phân bố lên phần bên dưới của ống cống giống như trong Hình 8 đối với tải trọng đất.

10.2.3  Các hoạt tải

Phải lấy hoạt tải theo quy định của Điều 6 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này và phân bố qua lớp đất phủ theo quy định trong Điều 6.1.2.6 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Đối với các chuẩn lắp đặt, phải giả thiết hoạt tải trên ống cống phân bố đều theo chiều thẳng đứng trên đỉnh ống và phân bố lên đáy ống tương tự như trong Hình 8.

10.3  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

Phải tính toán chiều rộng các vết nứt trên vách ở trạng thái giới hạn sử dụng do tác dụng của mômen và lực nén. Nói chung chiều rộng vết nứt không được vượt quá 0,25 mm.

10.4  SỨC KHÁNG CỦA KẾT CẤU

10.4.1  Tổng quát

Phải xác định sức kháng của kết cấu ống cống bê tông cốt thép bị vùi ở trạng thái giới hạn cường độ dưới tác dụng của lực:

...

...

...

• Nén

• Cắt

• Kéo hướng tâm

Phải xác định các kích thước mặt cắt cống bằng phương pháp thiết kế trực tiếp căn cứ vào tính toán, hoặc gián tiếp căn cứ theo kinh nghiệm.

Khi hồ sơ thiết kế quy định dùng lưới cốt 1/4 vòng tròn, cốt đai vòng móc và lồng cốt thép ellip, thì phải quy định hướng lắp đặt ống và thiết kế phải tính đến khả năng bị đặt sai hướng một góc là 10° trong khi lắp đặt ống.

10.4.2  Phương pháp thiết kế trực tiếp

10.4.2.1  Tải trọng và phân bố áp lực

Tổng tải trọng thẳng đứng tác động lên ống cống phải được xác định theo Điều 10.2.1.

Phân bố áp lực lên ống cống do tải trọng và phản lực móng phải được xác định từ phân tích tương tác đất - kết cấu hoặc từ phương pháp gần đúng hợp lý, cả hai đều được phép dùng sơ đồ áp lực theo sơ đồ trên Hình 9 và phương pháp giải tích kết cấu ống.

...

...

...

Hình 9 - Phân bố áp lực thiết kế quanh ống bê tông vùi để phân tích theo thiết kế trực tiếp

10.4.2.2  Phân tích hiệu ứng lực vòng ống

Phải xác định hiệu ứng lực trong ống cống bằng phân tích đàn hồi của vòng ống dưới tác dụng áp lực phân bố được giả định hoặc phân tích tương tác đất - kết cấu.

10.4.2.3  Hệ số chế tạo và vật liệu

Hệ số chế tạo và vật liệu, F_rP cho kéo hướng tâm và F_vP cho cường độ cắt được lấy bằng 1,0 cho thiết kế ống cống bê tông cốt thép chế tạo tại nhà máy. Có thể dùng các trị số lớn hơn nếu có đủ số liệu thí nghiệm phù hợp với AASHTO M 242 M (ASTM C 655M).

10.4.2.4  Sức kháng uốn ở trạng thái giới hạn cường độ

10.4.2.4.1  Cốt thép theo vòng tròn

Cốt thép chịu uốn trên đơn vị mm chiều dài ống phải thỏa mãn:

                             (27)

...

...

...

g = 0,85 f^l_c                                                                                (28)

ở đây:

A_s = diện tích cốt thép trên chiều dài ống (mm^2/mm )

f_y = cường độ chảy theo quy định của cốt thép (MPa)

d = cự ly từ mặt chịu nén tới trọng tâm cốt thép kéo (mm)

h = chiều dày vách ống (mm)

M_u = mômen do tải trọng tính toán (N-mm/ mm)

N_u = lực nén do tải trọng tính toán là dương khi nén (N/mm)

ϕ = hệ số sức kháng uốn cho trong Điều 5.5.

...

...

...

Diện tích cốt thép, A_s, trên mm chiều dài ống không được nhỏ hơn:

• Cho mặt trong ống có hai lớp cốt thép:

                                                  (29)

• Cho mặt ngoài ống có hai lớp cốt thép:

                                                   (30)

• Với cốt thép hình e-lip trong ống tròn và với ống tròn có đường kính bằng hoặc nhỏ hơn 840 mm chỉ có một lồng cốt thép đơn ở một phần ba giữa vách ống:

                                                    (31)

ở đây:

S_i = đường kính trong hoặc khẩu độ ngang của ống (mm)

...

...

...

f_y = cường độ chảy của cốt thép (MPa)

10.4.2.4.3  Cốt thép chịu uốn tối đa không có cốt đai

Cốt thép chịu uốn không có cốt đai trên đơn vị mm chiều dài ống phải thỏa mãn:

• với thép bên trong chịu kéo hướng tâm:

                                                       (32)

ở đây:

r_s = bán kính của thép phía trong (mm)

f'_c = cường độ nén của bê tông (MPa)

f_y = cường độ chảy của quy định của cốt thép (MPa)

...

...

...

F_rp = 1,0 trừ khi giá trị lớn hơn được minh chứng bằng số liệu thí nghiệm

trong đó:

• Với 300 mm ≤ S_i ≤ 1830 mm

F_n = 1 + 0,000328(1830-S_i)

• Với 1830mm ≤ S_i ≤ 3660mm

• Với S_i > 3660mm

F_rt = 0,80

• Với cốt thép chịu nén:

...

...

...

trong đó:

g' = f'_c [0,85 - 0,0073 (f'_c - 28)]                                                    (34)

0,85 f'_c ≥ g' ≥ 0,65 f'_c                                                                 (35)

ở đây:

ϕ = hệ số sức kháng uốn lấy theo Điều 5.4.2 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này

10.4.2.4.4  Cốt thép khống chế bề rộng vết nứt

Hệ số bề rộng vết nứt, F_cr, có thể xác định theo:

• Nếu N_s là nén được lấy là dương và:

                  (36)

...

...

...

                     (37)

trong đó:

                                                                   (38)

                                                                               (39)

                                                                          (40)

                                                                    (41)

ở đây:

M_s = mômen uốn ở trạng thái giới hạn sử dụng (N-mm/mm)

N_s = lực nén dọc trục ở trạng thái giới hạn sử dụng (N/mm)

...

...

...

h = chiều dày vách (mm)

f'_c = cường độ nén quy định của bê tông (MPa)

C₁ = hệ số khống chế nứt cho các loại cốt thép khác nhau, lấy theo Bảng 17

A_s = diện tích cốt thép mm^2/mm

t_b = lớp bảo vệ cốt thép (mm)

S_i = cự ly cốt thép tròn (mm)

n = 1,0 khi cốt thép kéo có một lớp

n = 2,0 khi cốt thép kéo gồm nhiều lớp

ϕ = hệ số sức kháng uốn như quy định trong Điều 5.5

...

...

...

Loại

Cốt thép

C1

1

Sợi trơn hoặc thanh trơn

1,0

2

Tấm lưới sợi trơn hàn với cự ly tối đa theo chiều dọc bằng 200 mm, lưới sợi có gờ hàn, hoặc sợi thép có gờ

1,5

...

...

...

Thanh có gờ hoặc thanh cốt thép bất kỳ có cốt đai vòng móc neo vào đó.

1,9

Với cốt thép loại 2 trong Bảng 17 có t^2_b S_i /n > 50000 thì hệ số chiều rộng vết nứt F_cr cũng phải khảo sát bằng các hệ số B₁ và C₁ quy định cho loại 3 và phải dùng trị số F_cr nào lớn hơn.

10.4.2.4.5  Lớp bê tông bảo vệ tối thiểu

Áp dụng các quy định của Điều 5.12.3 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này về lớp bê tông bảo vệ tối thiểu, trừ các quy định sau:

• Nếu chiều dày vách ống nhỏ hơn 63 mm, lớp bảo vệ không được mỏng hơn 20 mm và

• Nếu chiều dày vách ống không nhỏ hơn 63 mm, lớp bảo vệ không mỏng hơn 26 mm.

10.4.2.5  Sức kháng cắt không có cốt đai hướng tâm

Phải kiểm soát sức kháng chịu lực cắt ở mặt cắt nguy hiểm khi M_n / (V_ud) = 3,0. Sức kháng cắt tính toán không có cốt đai hướng tâm V_r được tính bằng:

...

...

...

trong đó:

                                           (43)

                                                                          (44)

• Với các ống có hai lồng cốt thép hoặc một lồng cốt elip

                                                                      (45)

• Đối với ống có đường kính vượt quá 915mm có một lồng cốt thép tròn đơn

                                                                      (46)

Nếu N_u là nén, nó được dùng dấu dương và:

                                                                          (47)

...

...

...

                                                                          (48)

                                                                                (49)

                                                             (50)

Dấu đại số ở Phương trình 49 lấy là dương khi mặt bên trong ống chịu kéo và là âm khi mặt bên ngoài ống chịu kéo.

ở đây:

f'_cmax = 49 MPa

d = cự ly từ mặt chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo (mm)

h = bề dày vách (mm)

ϕ = hệ số sức kháng cắt quy định ở Điều 5.4.2 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này

...

...

...

N_u = lực nén do tải trọng tính toán (N/mm)

V_u = lực cắt do tải trọng tính toán (N/mm)

F_vp = hệ số chế tạo và vật liệu quy định trong Điều 10.4.2.3

Nếu sức kháng cắt tính toán ở đây không đủ thì phải làm các cốt đai hướng tâm theo quy định của Điều 10.4.2.6.

10.4.2.6  Sức kháng cắt có cốt đai hướng tâm

Cốt thép chịu kéo và thép cốt đai chịu cắt hướng tâm không được nhỏ hơn:

• Với kéo hướng tâm:

                                                       (51)

S_v ≤ 0,75ϕ_vd                                                                              (52)

...

...

...

                                                       (53)

S_v ≤ 0,75ϕ_vd                                                                              (54)

trong đó:

                                                      (55)

ở đây:

M_u = mô men uốn do tải trọng tính toán (N.mm/mm)

M_nu = mô men tính toán tác dụng trên một đơn vị chiều rộng mặt cắt ngang để điều chỉnh các hiệu ứng của lực nén hoặc kéo (N.mm/mm)

N_u = lực nén do tải trọng tính toán (N/mm)

V_u = lực cắt do tải trọng tính toán (N/mm)

...

...

...

d = cự ly từ mặt chịu nén tới trọng tâm cốt thép kéo (mm)

f_y = cường độ chảy theo quy định của cốt thép, trị số của f_y phải lấy số nhỏ hơn của cường độ chảy của cốt đai hoặc khả năng neo khai triển của nó (MPa)

r_s = bán kính của cốt thép bên trong (mm)

s_v = cự ly giữa các cốt đai (mm)

V_r = sức kháng cắt tính toán của mặt cắt ống không có cốt đai hướng tâm trên đơn vị chiều dài ống (N/mm)

A_vr = diện tích cốt thép đai chịu kéo hướng tâm trên đơn vị chiều rộng mặt cắt của mỗi hàng cốt đai ở cự ly tròn “sv” (mm^2/mm)

A_vs = diện tích cần thiết cho cốt thép đai (mm^2/mm)

f^'_c=cường độ nén của bê tông (MPa)

ϕ_v = hệ số kháng cắt theo Điều 5.5

...

...

...

F_c = hệ số độ cong xác định theo Phương trình 49

10.4.2.7  Neo cốt thép đai

10.4.2.7.1  Neo cốt đai chịu kéo hướng tâm

Khi bố trí các cốt đai chịu kéo hướng tâm, phải neo các cốt đai vòng quanh từng đường chu vi của lồng cốt thép bên trong để khai triển sức kháng của cốt đai và cũng phải neo chúng xung quanh lồng ngoài hoặc phải được chôn vào vùng chịu nén một đoạn dài đủ để phát huy sức kháng cần thiết của cốt đai.

10.4.2.7.2  Neo cốt đai chịu cắt

Trong trường hợp không yêu cầu cốt đai chịu kéo hướng tâm mà chỉ yêu cầu chịu cắt thì cự ly theo chiều dọc của chúng phải đảm bảo sao cho chúng được neo quanh từng vòng chu vi chịu kéo hoặc từng vòng chu vi chịu kéo xen kẽ. Cự ly giữa các cốt đai này không được vượt quá 150mm.

10.4.2.7.3  Độ chôn sâu của các đai

Các cốt đai dùng để chống lại các lực ở các vùng bản đáy vòm ngược và vùng đỉnh vòm phải được neo đầy đủ vào phía đối diện của vách ống cống để khai triển được sức kháng cần thiết của cốt đai.

10.4.3  Phương pháp thiết kế gián tiếp

...

...

...

Phải xác định tải trọng đất và hoạt tải trên cống theo Điều 10.2 và so sánh với cường độ chịu ép trên ba gờ tựa của ống cống xác định thông qua tải trọng thử D. Phải áp dụng trạng thái giới hạn sử dụng với các tiêu chuẩn bề rộng vết nứt cho phép quy định tại Điều này.

Tải trọng D cho các loại kích thước ống phải được xác định phù hợp với AASHTO M 242 (ASTM C655M)

Sức kháng ép trên ba gờ tựa của ống cống bê tông cốt thép tương ứng với bề rộng vết nứt 0,25 mm quan sát được qua thí nghiệm không được nhỏ hơn tải trọng thiết kế được xác định cho lắp đặt ống lấy bằng:

                                                    (56)

trong đó:

B_FE = hệ số nền tải trọng đất quy định trong Điều 10.4.3.2.1 hay Điều 10.4.3.2.2

B_FLL = hệ số nền cho hoạt tải quy định trong Điều 10.4.3.2.3

S_i = đường kính trong của ống (mm)

W_E = tổng tải trọng đất chưa nhân hệ số được quy định trong Điều 10.2.1 (N/mm)

...

...

...

W_L = toàn bộ hoạt tải chưa nhân hệ số trên một đơn vị chiều dài ống được quy định trong Điều 10.2.4 (N/mm)

Đối với cống lắp đặt theo chuẩn loại 1 (xem Bảng 14,15), các tải trọng D tính ở trên phải được nhân với hệ số lắp đặt bằng 1,10

10.4.3.2  Hệ số nền

Trong hồ sơ thiết kế phải yêu cầu độ chặt tối thiểu quy định trong các Bảng 14 và 15.

10.4.3.2.1  Hệ số nền cho tải trọng đất đắp trên ống tròn

Các hệ số nền cho tải trọng đất, B_FE dùng cho ống cống tròn có đường kính liệt kê trong Bảng 18.

Đối với các đường kính ống khác so với những con số liệt kê trong Bảng 18, các hệ số nền trong điều kiện nền đắp B_FE có thể xác định theo cách nội suy.

Bảng 18- Các hệ số nền cho ống tròn

Đường kính ống danh định (mm)

...

...

...

Loại 1

Loại 2

Loại 3

Loại 4

300

4,4

3,2

2,5

1,7

...

...

...

4,2

3,0

2,4

1,7

900

4,0

2,9

2,3

1,7

...

...

...

3,8

2,8

2,2

1,7

3600

3,6

2,8

2,2

1,7

...

...

...

Phải tính hệ số nền cho lắp đặt vòm và ellip theo Phương trình sau:

                                                                          (57)

trong đó:

C_A = hằng số tương ứng với hình dạng ống theo quy định của Bảng 19

C_N = thông số, là hàm số phân bố của tải trọng thẳng đứng và phản lực thẳng đứng, theo quy định của Bảng 19

x = thông số, là hàm số của diện tích của phần hình chiếu thẳng đứng của ống trên đó áp lực ngang là có ích theo quy định Bảng 19

q = tỷ số của toàn bộ áp lực ngang với toàn bộ tải trọng đất lấp thẳng đứng theo quy định ở đây

Các giá trị tính toán của C_A, C_N và x theo Bảng 19

Giá trị của thông số q được lấy như sau:

...

...

...

                                                           (58)

Bảng 19 - Các giá trị tính toán của các thông số trong Phương trình hệ số nền

Hình dạng ống

C_A

Loại lắp đặt

C_N

Tỷ số hình chiếu, P

x

Vòm và ellip nằm

...

...

...

2

0,630

0,9

0,7

0,421

0,369

3

0,763

0,5

...

...

...

0,268

0,148

Ellip đứng

1,021

2

0,516

0,9

0,7

0,718

...

...

...

3

0,615

0,5

0,3

0,457

0,238

• Đối với ống ellip đứng:

                                                           (59)

trong đó:

...

...

...

10.4.3.2.3.  Các hệ số nền cho hoạt tải

Các hệ số nền B_FLL cho hoạt tải W_L dùng cho cả ống tròn, vòm và ống ellip được lấy trị số quy định trong Bảng 20. Đối với ống có đường kính không được liệt kê trong Bảng 20, có thể xác định hệ số nền theo cách nội suy.

Bảng 20 - Các hệ số nền B_FLL

Đường kính ống cống, mm

Chiều cao đắp phủ, mm

< 600

≥ 600

300

3.2

...

...

...

450

3.2

2.4

600

3.2

2.4

750 và lớn hơn

2.2

2.2

...

...

...

10.4.4.1  Lồng cốt thép tối thiểu

Thay cho việc phân tích chi tiết, khi bố trí cấu tạo lưới cốt thép vòng bổ sung ở vùng chịu kéo, thì diện tích của lồng cốt thép chủ không được nhỏ hơn 25 phần trăm của diện tích yêu cầu ở điểm có mômen cực đại.

10.4.4.2  Chiều dài khai triển của lưới cốt sợi hàn

Phải áp dụng quy định của Điều 11.2.5 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này.

10.4.4.3  Khai triển lưới cốt thép vòng bổ sung vùng chịu kéo bằng lưới cốt sợi trơn hàn

Chiều dài neo ở mỗi đầu của cuộn vòng không được nhỏ hơn:

• Giá trị lớn hơn giữa 12 lần đường kính thanh của lưới và ba phần tư chiều dầy vách ống vượt qua điểm mà không yêu cầu lưới vòng bổ sung chịu kéo, xác định theo góc ở tâm và

• Vượt qua điểm có ứng suất uốn lớn nhất đo theo góc ở tâm cộng với chiều dài khai triển L_d trong đó L_d được quy định theo Điều 11.2.5.2 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này.

Lưới sợi phải chứa không ít hơn 2 cốt dọc với khoảng cách ít nhất bằng khoảng cách được xác định bởi góc ở tâm về hai phía của điểm có yêu cầu cốt thép chịu uốn nhiều nhất cộng thêm 25mm.

...

...

...

10.4.4.4  Khai triển lưới cốt thép vòng bổ sung vùng chịu kéo bằng các thanh có gờ, sợi thép có gờ hay lưới cốt sợi có gờ

Khi dùng các thanh có gờ, sợi có gờ hay lưới cốt sợi có gờ thì các thanh uốn tròn trong lưới cốt thép vòng bổ sung vùng chịu kéo phải thỏa mãn các điều kiện sau:

• Các thanh vòng phải kéo dài vượt quá điểm không cần thép chịu kéo bổ sung, xác định bởi góc ở tâm, cộng với số lớn hơn giữa 12 đường kính sợi (hay thanh) và ba phần tư chiều dầy vách của ống cống.

• Các thanh cuộn tròn phải kéo dài ra cả 2 phía của điểm có ứng suất chịu uốn cực đại, xác định theo góc ở tâm cộng với chiều dài khai triển L_hd theo quy định của Điều 11.2.5.1 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này và được điều chỉnh bởi hệ số hoặc các hệ số chỉnh lý thích hợp.

• Các thanh uốn vòng phải kéo dài ít nhất 1 khoảng cách, được xác định bởi góc ở tâm, vượt quá điểm tại đó lượng cốt thép được tiếp tục kéo dài không ít hơn hai lần diện tích yêu cầu chịu uốn.

10.5  THI CÔNG VÀ LẮP ĐẶT

Hồ sơ thiết kế cần phải quy định yêu cầu thi công và lắp đặt phù hợp với Phần 27 “Cống bê tông” của Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD.

11  CỐNG HỘP BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐÚC TẠI CHỖ VÀ ĐÚC SẴN VÀ VÒM BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐÚC TẠI CHỖ

11.1  TỔNG QUÁT

...

...

...

Thiết kế phải phù hợp với các Điều có thể áp dụng của Tiêu chuẩn, trừ các hiệu chỉnh tại Điều này.

11.2  CÁC TẢI TRỌNG VÀ PHÂN BỐ HOẠT TẢI

11.2.1  Tổng Quát

Phải áp dụng tải trọng và tổ hợp tải trọng ghi ở Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Phải xét hoạt tải như quy định trong Điều 6.1.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Phân bố tải trọng bánh xe và lực tập trung đối với cống có chiều dày lớp phủ nhỏ hơn 600 mm phải được lấy như quy định trong Điều 6.2.10 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này. Đối với xe chạy song song với nhịp, cống hộp sẽ được thiết kế cho một làn chất tải, với làn đơn nhân với hệ số làn của tải trọng được đặt. Yêu cầu về bố trí cốt thép phân bố ở phía dưới của bản nắp của cống hộp phải theo quy định ở Điều 7.3.2 Phần 9 bộ tiêu chuẩn này, đối với cốt thép thường và Điều 14.4.1 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này đối với cốt thép dự ứng lực.

Phân bố tải trọng bánh xe đối với cống có lớp phủ bằng hoặc lớn hơn 600 mm phải theo quy định ở Điều 6.1.2.6 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này.

Lực xung kích đối với kết cấu vùi phải theo quy định của Điều 6.2.2 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Phải bố trí cấu tạo dầm gờ biên như quy định trong Điều 6.2.1.4 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này như sau:

• tại phần đầu cống khi tải trọng bánh xe di chuyển trong khoảng 600 mm từ đầu cống

• tại khe biến dạng của cống đúc tại chỗ khi tải trọng bánh xe di chuyển bên trên hoặc bên cạnh khe biến dạng.

11.2.2  Điều chỉnh tải trọng đất do sự làm việc tương tác đất - kết cấu

...

...

...

Thay cho việc phân tích chính xác, có thể tính toàn bộ tải trọng đất chưa nhân hệ số W_E tác dụng lên cống như sau:

• Trường hợp thi công theo kiểu lắp đặt cống trước khi đắp nền đường

W_E = gF_eγ_sB_cH x 10^-^9                                                                  (60)

trong đó:

                                                                         (61)

• Trường hợp thi công theo kiểu đào hào qua nền đường để lắp đặt cống

W_E = g F_tγ_s B_c H x 10^-^9                                                               (62)

trong đó:

                                                                          (63)

...

...

...

g = gia tốc trọng trường (m/s^2)

W_E = toàn bộ tải trọng đất chưa nhân hệ số (N/mm)

B_c = chiều rộng tính theo mặt ngoài của cống theo quy định ở Hình 10 hay 11 khi thích hợp (mm)

H = chiều cao phần đất lấp theo quy định ở Hình 10 và 11 (mm)

F_e = hệ số tương tác đất - kết cấu theo biện pháp lắp đặt trước khi đắp nền được quy định ở đây

F_t = hệ số tương tác đất - kết cấu theo biện pháp thi công đào hào được quy định ở đây

γ_s = tỷ trọng đất lấp (kg/m^3)

B_d = chiều rộng nằm ngang của hố đào quy định theo Hình 11 (mm)

C_d = hệ số quy định trong Hình 12

...

...

...

Khi thi công kiểu đào hào mà bề rộng hào lớn hơn kích thước nằm ngang của cống quá 300mm, F_t phải lấy không quá trị số đã được chọn đối với điều kiện thi công kiểu trước khi đắp nền.

Hình 10 - Thi công đắp nền - các mặt cắt hộp bê tông đúc sẵn

Hình 11- Thi công đào hào - các mặt cắt hộp bê tông đúc sẵn

Hình 12 - Hệ số C_d dùng cho trường hợp thi công đào hào

11.2.2.2  Các biện pháp thi công khác

Đối với các phương pháp thi công khác với biện pháp đắp nền hay đào hào cũng có thể được chiết giảm tải trọng tác dụng lên cống, bao gồm các phương pháp lắp đặt ống cống nhô cao trên mặt đất tự nhiên một phần, không nhô (0,0), nhô âm, hố dẫn và kích đẩy.

...

...

...

11.2.3  Phân bố các tải trọng tập trung lên bản đáy của cống hộp

Chiều rộng của dải bản mặt đỉnh dùng để phân bố các tải trọng bánh xe tập trung quy định trong Điều 11.2 cũng phải dùng để xác định các mômen, lực cắt và lực nén ở các tường bên và bản đáy hộp.

11.2.4  Phân bố của các tải trọng tập trung trong các cống hộp chéo

Không cần điều chỉnh hiệu ứng chéo đối với phân bố tải trọng bánh xe theo Điều 11.2.3.

11.3  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

Phải áp dụng các quy định của Điều 7.3.4 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này để khống chế bề rộng vết nứt trong cống hộp đúc tại chỗ và đúc sẵn cũng như vòm bê tông cốt thép đúc tại chỗ.

11.4  THIẾT KẾ KẾT CẤU

11.4.1  Tổng quát

Tất cả các mặt cắt phải được thiết kế theo trạng thái giới hạn cường độ với tải trọng tính toán quy định trong Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này trừ các quy định điều chỉnh tại Điều này. Phải kiểm soát sức kháng cắt trong cống theo Điều 14.5.3 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này.

...

...

...

Khi mà nách của kết cấu liền khối được quy định vát 45^0 thì cốt thép âm trong tường và bản có thể thiết kế theo mômen uốn xác định theo tỷ lệ của mô men tại mặt cắt giao giữa phần nách với phần bản có chiều dày không đổi. Nếu không phải áp dụng các quy định của Phần 5 bộ tiêu chuẩn này.

11.4.3  Cốt thép tối thiểu

11.4.3.1  Kết cấu đúc tại chỗ

Cốt thép ở tất cả các mặt cắt chịu uốn, bao gồm mặt trong của tường, không được ít hơn quy định trong Điều 7.3.3.2 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này. Cốt thép chịu co ngót và nhiệt độ phải được đặt gần mặt trong của tường và bản theo quy định của Điều 10.8 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này.

11.4.3.2  Kết cấu hộp đúc sẵn

Ở tất cả các mặt chịu kéo uốn, diện tích cốt thép tối thiểu phải không được nhỏ hơn 0,002 lần diện tích nguyên của mặt cắt bê tông.

Đối với bản đỉnh của cống hộp có lớp đất phủ nhỏ hơn 600 mm, diện tích cốt thép dọc ở đáy bản phải lớn hơn diện tích cốt thép phân bố theo quy định của Điều 7.3.2 Phần 9 bộ tiêu chuẩn này hay 0,002 lần diện tích nguyên của mặt cắt bê tông.

Đối với tất cả cốt thép dọc khác, diện tích cốt thép dọc tối thiểu phải không được nhỏ hơn 0.06 mm^2/mm trên mỗi mặt. Nếu chiều dài đốt cống đúc sẵn dài hơn 5000 mm thì cốt thép dọc tối thiểu phải theo quy định của Điều 10.8 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này.

11.4.4  Lớp bảo vệ tối thiểu cho kết cấu hộp đúc sẵn

...

...

...

11.5  THI CÔNG VÀ LẮP ĐẶT

Hồ sơ thiết kế phải quy định yêu cầu thi công và lắp đặt phù hợp với Phần 27 “Cống bê tông” Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD.

12  ỐNG NHỰA DẺO NÓNG

12.1  TỔNG QUÁT

Phải áp dụng các quy định của Điều này cho thiết kế kết cấu ống nhựa vùi có vách đặc, gợn sóng hoặc vách có gờ bao ngoài làm bằng nhựa PE, PP hoặc PVC.

12.2  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

Phải giới hạn xoắn cục bộ tối đa cho phép của ống nhựa được lắp đặt trên cơ sở những yêu cầu khai thác và ổn định chung trong khi thi công lắp đặt. Biến dạng kéo của thớ biên không được vượt quá biến dạng dài hạn cho phép quy định trong Bảng 21. Biến dạng kéo tịnh phải là chênh số học giữa biến dạng kéo do uốn và biến dạng nén vòng.

12.3  THIẾT KẾ SỨC KHÁNG KẾT CẤU

12.3.1  Tổng quát

...

...

...

12.3.2  Đặc trưng mặt cắt

Các đặc trưng mặt cắt của ống gợn sóng PE, ống có sườn PE và ống có sườn PVC có thể lấy tương ứng trong các Bảng A11 đến A13 Phụ lục A.

12.3.3  Các yêu cầu hóa học và cơ học

Các đặc trưng cơ học dùng trong thiết kế cho ở Bảng 21.

Trừ đối với ổn định oằn, việc lựa chọn các yêu cầu về đặc trưng cơ học ban đầu hay theo tuổi thọ. Kiểm tra về ổn định oằn tổng thể phải tính theo trị số mô đun đàn hồi theo tuổi thọ thiết kế.

Bảng 21- Đặc trưng cơ học của ống nhựa

Loại ống

Loại có ngăn

(Cell) tối thiểu

...

...

...

Giới hạn ứng biến tính toán
ε_yc (%)

Ban đầu

50 năm

75 năm

F_u min (MPa)

E min (MPa)

F_u min (MPa)

E min (MPa)

F_u min (MPa)

...

...

...

ống PE vách đặc ASTM F714

ASTM D3350, 335434C

5,0

4,1

20,7

758

9,93

152

9,65

...

...

...

ống PE vách gợn sóng AASHTO 294

ASTM D3350, 335420C

5,0

4,1

20,7

758

6,21

152

6,2

...

...

...

ống PE vách định dạng gờ bao ASTMF894

ASTM D3350, 334433C

5,0

4,1

20,7

552

7,72

138

7,6

...

...

...

ASTM D3350, 335434C

5,0

4,1

20,7

758

9,93

152

9,65

144,8

...

...

...

ASTM D1784, 12454C

5,0

2,6

48,3

2760

25,5

965

24,8

945

...

...

...

3.5

2,6

41,4

3030

17,9

1090

17,2

1075

ống PVC vách định dạng gờ bao AASHTO M304

...

...

...

5.0

2,6

48,3

2760

25,5

965

24,8

945

ASTM D1784, 12364C

...

...

...

2,6

41,4

3030

17,9

1090

17,2

1075

12.3.4  Lực nén

Lực nén tính toán trên đơn vị chiều dài của vách kết cấu ống nhựa vùi lấy bằng:

...

...

...

trong đó:

T_L = lực nén tính toán trên đơn vị chiều dài (N/mm)

D_o = đường kính ngoài của ống (mm)

P_F = áp lực thẳng đứng tính toán trên đỉnh (MPa)

Trong đó, áp lực đứng tính toán trên đỉnh vòm, P_F, phải được tính như sau:

P_F = η_EV(γ_EVVAF P_sp+1.3γ_WAP_W)+ η_LLγ_LLC_LP_L.                                 (65)

trong đó:

                                                    (66)

                                                                            (67)

...

...

...

P_F = áp lực đứng tính toán trên đỉnh (MPa)

η_EV = hệ số điều chỉnh tải trọng, theo Điều 4.2 Phần 1 bộ tiêu chuẩn này, áp dụng cho áp lực đất thẳng đứng trên cống

γ_EV = hệ số tải trọng đối với áp lực thủy tĩnh, như quy định trong Điều 4.1 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này

VAF = hệ số vòm thẳng đứng

P_sp = áp lực đất tĩnh (EV) như quy định trong Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Không bao gồm áp lực thủy tĩnh (MPa)

P_W = áp lực nước thủy tĩnh (MPa)

H_s = chiều cao mực nước ngầm nằm trên đường chân vòm của ống (mm)

γ_W = trọng lượng riêng của nước (kg/m^3)

η_LL = hệ số điều chỉnh tải trọng, như quy định trong Điều 4.2 Phần 1 bộ tiêu chuẩn này, áp dụng đối với hoạt tải trên cống.

...

...

...

P_L = áp lực do hoạt tải (LL) và lực xung kích (IM) tải trọng va đập (MPa)

C_L = hệ số phân bố hoạt tải L_W / D_o < 1

L_W = bề rộng phân bố hoạt tải nằm ngang trong hướng đường vòng tròn, tại cao độ đỉnh (mm)

S_H = hệ số độ cứng đai

ϕ_s = hệ số sức kháng xét đến độ cứng của đất, ϕ_s = 0.9

M_s = mô đun của đất quy định trong Bảng 22 (MPa)

R = bán kính của đường tim vách cống (mm)

E = mô đun đàn hồi thời điểm ban đầu hoặc mô đun theo thời gian quy định trong Bảng 21 (MPa)

g = gia tốc trọng trường (m/s^2)

...

...

...

Trong trường hợp không có dữ liệu hiện trường tiêu chuẩn, mô đun cát tuyến của đất đầm nén, M_s, có thể được chọn từ Bảng 22 theo loại đất đắp và tỷ trọng, và áp lực đất, P_sp. Có thể sử dụng nội suy tuyến tính các mức độ lèn chặt đất để xác định M_s.

Đối với cống dưới lớp đất đắp mỏng hơn hoặc bằng 3050 mm, loại đất và tỷ trọng được chọn từ Bảng 22 nên lấy đại diện cho điều kiện đất trên bề rộng bằng 1/2 đường kính mỗi bên cống, nhưng không được nhỏ hơn 450 mm mỗi bên cống.

Đối với cống dưới lớp đất đắp dày hơn 3050 mm, loại đất và tỷ trọng được chọn từ Bảng 22 nên lấy đại diện cho các điều kiện đất trên bề rộng bằng đường kính mỗi bên cống.

Bảng 22 - Giá trị M_s theo loại đất và điều kiện đầm nén

P_SP. Mức ứng suất

S_n-100

S_n-95

S_n-90

S_n-85

...

...

...

(MPa)

(MPa)

(MPa)

(MPa)

0,007

16,201

13,789

8,790

3,240

...

...

...

23,786

17.925

10,342

3,585

0,072

28,957

20,683

11,203

3,930

...

...

...

37,919

23,786

12,410

4,481

0,287

51,708

29,301

14,478

5,688

...

...

...

64,118

34,472

17,236

6,894

P_SP - Mức ứng suất

S_i-95

S_i-90

S_i-85

...

...

...

(MPa)

(MPa)

(MPa)

0,007

9,756

4,169

2,482

...

...

...

11,514

5,102

2,689

0,072

12,203

5,171

2,756

...

...

...

12,962

5,447

2,965

0,287

14,409

6,205

3,516

...

...

...

P_SP. Mức ứng suất

CI-95

CI-90

Cl-85

...

...

...

(MPa)

(MPa)

(MPa)

0,007

3,654

1,758

0,896

...

...

...

4,309

2,206

1,207

0,072

4,757

2,448

1,379

...

...

...

5,102

2,723

1,586

0,287

5,619

3,171

1,965

...

...

...

6,171

3,620

2,379

- Các loại đất được xác định bởi hai chữ cái để phân biệt các loại đất: Sn cho cát và sỏi, Si cho phù sa và Cl cho đất sét. Nhóm đất cụ thể trong các loại này, dựa theo tiêu chuẩn ASTM D 2478 và AASHTO M 145, được liệt kê trong Bảng 23.

- Số hậu tố của ký hiệu các loại đất biểu thị độ chặt của đất lấy bằng tỷ lệ phần trăm của trọng lượng thể tích khô tối đa được xác định theo AASHTO T 99

Bảng 23 - Phân loại đất theo tiêu chuẩn ASTM và AASHTO

Loại đất (*)

ASTM D 2487

...

...

...

Sn (Cát pha sỏi, SW)

SW, SP (2)
GW, GP
Cát và sỏi với 12% hoặc ít hơn hạt mịn

A1, A3 (2)

Si
(Cát phù sa, ML)

GM, SM, ML
GC và SC với ít hơn 20% hạt qua sàng 0.075-mm

A-2-4, A-2-5, A4

CL
(Bùn sét, CL)

CL, MH, GC, SC cũng như GC và SC với nhiều hơn 20% hạt qua sàng 0.075-mm

A-2-6, A-2-7, A5, A6

...

...

...

- Loại đất được liệt kê trong dấu ngoặc đơn là loại đã được thí nghiệm để xây dựng giá trị mô đun của đất được đầm lèn ghi trong Bảng 22. Các mối tương quan với các loại đất khác là gần đúng.

- Các loại vật liệu với kích thước hạt trung bình nhỏ hơn sàng 0,425-mm sẽ không được dùng làm vật liệu đắp cho cống nhựa trừ khi có các biện pháp phòng ngừa đặc biệt để kiểm soát độ ẩm và theo dõi mức độ đầm chặt.

12.3.5  Sức kháng của vách ống cống

12.3.5.1  Tổng quát

Sức kháng tính toán chịu kéo của vách đối với lực đẩy, R_r, được tính như sau:

R_r = ϕ A F_u                                                                                (69)

ở đây:

R_r = sức kháng kéo tính toán cho lực đẩy (N/mm)

ϕ = hệ số sức kháng theo Điều 5.5

...

...

...

F_u = cường độ kéo (MPa) lấy theo Bảng 21 (MPa)

Sức kháng nén tính toán của vách cho lực nén, R_r, được tính như sau:

R_r = ϕA_effF_u                                                                                (70)

ở đây:

R_r = sức kháng nén tính toán cho lực nén (N/mm)

A_eff = diện tích có hiệu của vách (mm^2/mm)

Phải kiểm soát cả giới hạn ứng biến kết hợp theo quy định trong Điều 12.3.5.4.

Nếu đánh giá khả năng mất ổn định cục bộ theo Điều 12.3.5.3 có kết quả tổng diện tích có hiệu bị giảm, thì diện tích có hiệu sẽ được sử dụng trong việc đánh giá sức kháng tính toán.

12.3.5.1  Ổn định oằn

...

...

...

                                         (71)

trong đó:

                                                                    (72)

                                                                       (73)

ở đây:

f_cr = cường độ chịu oằn của vách ống (MPa)

R = bán kính đường tim của vách ống cống (mm)

A_eff = diện tích có hiệu của vách ống cống (mm^2/mm)

B' = hệ số phân bố ứng suất không đều

...

...

...

R_w = hệ số lực đẩy nổi

h = chiều cao mặt đất trên ống (mm)

ϕ_s = hệ số sức kháng đối với độ cứng đất, ϕ_s = 0.9

M_s = mô đun của đất đầm chặt, Bảng 22 (MPa)

E = mô đun đàn hồi của vật liệu ống cống theo thời gian theo quy định trong Bảng 21 (MPa)

I = mô men quán tính (mm^4/mm)

12.3.5.3  Sức kháng oằn cục bộ của vách ống

12.3.5.3.1  Tổng quát

Các chi tiết của vách ống cống có gờ tăng cứng bao ngoài được thiết kế để chống oằn cục bộ theo các quy định sau đây.

...

...

...

Để xác định sức kháng oằn, vách ống sẽ được mô hình hóa thành các chi tiết thẳng. Mỗi chi tiết được định một bề rộng dựa trên khoảng cách tịnh giữa các chi tiết liền kề và bề dày dựa trên bề dày ở tim của chi tiết. Xem hình 13 mô tả mô hình tính cho một vách có gờ điển hình của ống.

Hình 13 - Mặt cắt ngang thực tế và mô hình tính của vách ống có gờ

12.3.5.3.3  Độ mảnh và bề rộng có hiệu

Bề rộng hữu hiệu của từng cấu kiện cho ổn định oằn được xác định như sau:

b = ρ w                                                                                     (74)

trong đó:

                                                                     (75)

                                                               (76)

...

...

...

A = diện tích vách, quy định trong Điều 12.3.5.1 (mm^2/mm)

b = bề rộng có hiệu cấu kiện (mm)

ε_yc = giới hạn ứng biến do lực nén tính toán cho trong Bảng 21 (mm/mm)

ρ = hệ số bề rộng có hiệu

w = toàn bộ bề rộng tịnh của gờ tăng cứng giữa hai chi tiết vách đỡ của gờ (mm)

λ = hệ số độ mảnh

t = bề dày cấu kiện (mm)

k = hệ số gối đỡ, k=4,0 với các chi tiết được đỡ, k = 0,43 đối với các chi tiết không được đỡ như các sườn đứng độc lập.

Để đánh giá sức kháng nén dọc trục, diện tích mặt cắt phải lấy giá trị diện tích mặt cắt có hiệu, A_eff, do ảnh hưởng của oằn cục bộ. Diện tích mặt cắt có hiệu được xác định bằng cách lấy diện tích nguyên của mặt cắt trừ đi tổng các phần diện tích không có hiệu của từng chi tiết mặt cắt như sau:

...

...

...

ở đây:

A_eff = diện tích có hiệu của vách ống, trên chiều dài đơn vị (mm^2/mm)

ω = khoảng cách giữa các gờ tăng cứng gợn sóng (mm)

A_g = diện tích mặt cắt nguyên của vách ống trên đơn vị chiều dài (mm^2/mm)

12.3.5.4  Ứng biến kết hợp

12.3.5.4.1  Tổng quát

Tổng ứng biến tính toán nén trong vách ống do lực nén và uốn kết hợp không được vượt quá giới hạn ứng biến nén tổng hợp, ε_cu, xác định như sau:

                                                    (78)

trong đó:

...

...

...

ở đây:

E = Mô đun đàn hồi vật liệu ống theo thời gian

F_u = cường độ chịu kéo quy định trong Điều 12.3.5.1

ε_bu(max)= tổng hợp ứng biến nén giới hạn tính toán được lấy bằng γ_Bε_c (mm/mm)

γ_B = 1,5, hệ số điều chỉnh tải trọng áp dụng cho ứng biến tổng hợp

γ_p = hệ số tải trọng tối đa đối với tải trọng thường xuyên áp lực đất thẳng đứng (EV) đối với trường hợp kết cấu vùi mềm khác cống hộp kim loại, quy định trong Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này.

Tổng ứng biến kéo tính toán trong vách ống cống do lực nén và uốn không vượt quá ứng biến kéo giới hạn, ε_tu, được xác định như sau:

                                                         (80)

ở đây:

...

...

...

ε_bu = biến dạng uốn tính toán = γ_Bε_b (mm/mm)

ε_tt = biến dạng kéo theo thời gian tính toán = γ_B ε_yt (mm/mm)

ε_yt = giới hạn ứng biến kéo sử dụng trong Bảng 21 (mm/mm)

12.3.5.4.2  ứng biến dạng uốn

Trong trường hợp không có phân tích chi tiết hơn, ứng biến uốn có thể được tính toán dựa trên quan hệ thực nghiệm giữa biến dạng và độ võng được lấy như sau:

                                                                   (81)

trong đó:

                                                                 (82)

ở đây:

...

...

...

D_f = hệ số hình dạng quy định trong Bảng 24

R = bán kính đường tim của vách ống (mm)

c = khoảng cách từ trục trung hòa tới thớ ngoài cùng (mm)

Δ = độ võng của ống, giảm đường kính thẳng đứng do uốn (mm)

D = đường kính tim của vách ống (mm)

Bảng 24 - Hệ số hình dạng, D_f, dựa trên độ cứng ống, nền đắp và cấp đầm nén

Độ cứng của cống (F/Δ_y, MPa)
= El / 0,149 R^3

Vật liệu đất đắp quanh ống cống và mức độ đầm nén

Sỏi ^(1)

...

...

...

Đổ đống tới đầm sơ^(^3^)

Đầm trung bình tới đầm kỹ^(4)

Đổ đống tới đầm sơ^(3)

Đầm trung bình tới kỹ^(^4)

0,062

5,5

7,0

6,0

8,0

...

...

...

4,5

5,5

5,0

6,5

0,248

3,8

4,5

4,0

5,5

...

...

...

3,3

3,8

3,5

4,5

(1) GW, GP, GW-GC, GW-GM, GP-GC và GP-GM theo tiêu chuẩn ASTM D 2487 (bao gồm cả đá)

(2) SW, SP, SM, SC, GM và GC hoặc hỗn hợp theo tiêu chuẩn ASTM D 2487

(3) <85% trọng lượng thể tích khô tối đa theo tiêu chuẩn AASHTO T99, <40% tỷ trọng tương đối (ASTM D 4253 và D 4254)

(4) ≤85% trọng lượng thể tích khô tối đa theo tiêu chuẩn AASHTO T99, ≥40% tỷ trọng tương đối (ASTM D 4253 và D 4254)

12.3.6  Các yêu cầu về vận chuyển và lắp đặt

...

...

...

                                                                                   (83)

ở đây:

I = mômen quán tính (mn^4/mm)

E = mô đun đàn hồi (MPa)

S = đường kính ống (mm)

13  TẤM ÁO HẦM BẰNG THÉP

13.1  TỔNG QUÁT

Phải áp dụng các quy định trong Điều này cho việc thiết kế kết cấu các tấm vách (áo) hầm bằng thép dùng cho chống đỡ khi đào hầm trong đất. Việc thi công phải tuân theo Phần 25 “Vách hầm bằng thép và bê tông” của Tiêu chuẩn kỹ thuật Thi công cầu AASHTO LRFD.

Tấm vách hầm có thể được làm từ kim loại gợn sóng toàn chiều dài có cấu tạo hai gờ mặt bích nối theo từng đoạn và mối nối chồng theo chiều dọc hoặc có loại tấm làm từ kim loại gợn sóng một phần có 4 gờ mặt bích và được nối dọc bằng mặt bích. Cả hai loại đều phải dùng bulông liên kết để tạo thành dạng vành khuyên tròn.

...

...

...

Không được áp dụng các quy định về tải trọng đất của Điều 10.5 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này cho kết cấu hầm.

13.2.1  Tải trọng đất

Phải áp dụng quy định của Điều 4.1. Nếu không áp dụng các phương pháp phân tích mô hình đất chính xác hơn thì áp lực của đất có thể được tính như sau:

W_E = g C_dt γ_S S x 10^-9                                                                 (84)

trong đó:

g = gia tốc trọng trường (m/s^2)

C_dt = hệ số tải trọng dùng cho xây lắp hầm được quy định theo biểu đồ trên Hình 14

γ_S = tỷ trọng toàn bộ của đất (kg/m^3).

W_E = áp lực đất ở đỉnh (MPa).

...

...

...

CHÚ DẪN:

H = chiều cao của phần đất trên đỉnh hầm (mm)

S = đường kính hay khẩu độ nhịp của hầm (mm)

Hình 14 - Biểu đồ hệ số C_dt dùng cho hầm trong đất

13.2.3  Hoạt tải

Phải áp dụng các quy định của Điều 6.1

13.2.3  Áp lực phun vữa

Nếu áp lực phun vữa lớn hơn tải trọng thiết kế đã tính thì tải trọng thiết kế W_T tác dụng lên vỏ hầm phải bằng áp lực phun vữa.

...

...

...

13.3.1  Các đặc trưng mặt cắt

Tấm vách hầm bằng thép phải thỏa mãn các yêu cầu tối thiểu về đặc trưng mặt cắt ngang, trong Bảng 25, về sức kháng của mối nối, trong Bảng 26 và về các đặc trưng cơ học trong Bảng 27.

13.3.2  Diện tích vách

Phải áp dụng các quy định của các Điều 7.2.2 và 7.2.3 với việc sử dụng diện tích có hiệu trong Bảng 25.

13.3.3  Ổn định oằn

Phải áp dụng các quy định của Điều 13.2.2 và 7.2.4 trừ khi hệ số độ cứng của đất k có thể thay đổi từ 0,22 đến 0,44 phụ thuộc vào chất lượng và mức sử dụng vật liệu chèn lấp.

13.3.4  Sức kháng của mối nối

Phải áp dụng các quy định của Điều 7.2.5.

13.3.5  Độ cứng trong thi công

...

...

...

                                                                                   (85)

trong đó:

S = đường kính hay khẩu độ nhịp

E = mô đun dàn hồi (MPa)

I = mô men quán tính (mm^4/mm)

Các giá trị của C_s theo Phương trình 85 không được ít hơn các giá trị dùng cho tấm vách hầm bằng thép quy định trong Điều 5.6.4.

Bảng 25 - Các đặc trưng mặt cắt ngang - tấm vách hầm bằng thép

Tấm vách hầm kiểu 2 gờ nối mặt bích

Chiều dày (mm)

...

...

...

Mô men quán tính
(mm^4/mm)

Bán kính hồi chuyển

1,91

2,44

557

15,12

2,67

3,43

808

...

...

...

3,43

4,42

1048

15,39

4,17

5,42

1296

15,47

4,55

...

...

...

1428

15,52

5,31

6,91

1692

15,63

6,08

7,92

1932

...

...

...

Tấm vách hàm kiểu 4 gờ nối mặt bích

Chiều dày (mm)

Diện tích (mm^2/mm)

Diện tích hữu hiệu (mm^2/mm)

Mô men quán tính (mm^4/mm)

Bán kính hồi chuyển

2,67

3,38

1,70

...

...

...

14,3

3,04

3,86

1,93

803

14,4

3,43

4,32

2,16

...

...

...

14,4

4,17

5,31

2,67

1150

14,7

4,55

5,77

2,90

...

...

...

14,1

5,31

6,71

3,35

1430

14,6

6,07

7,62

3,81

...

...

...

14,1

6,35

7,85

3,94

1660

14,5

7,94

9,80

4,90

...

...

...

14,3

9,53

11,68

5,84

2340

14,2

Bảng 26 - Cường độ mối nối dọc tối thiểu, các yêu cầu về bu lông và đai ốc nối tấm vách hầm bằng thép

Chiều dày tấm (mm)

Tấm 2 bản nối mặt bích

...

...

...

Các bu lông mối nối dọc

Cường độ cực hạn của mối nối (N/mm)

Các bu lông nối dọc

Cường độ cực hạn của mối nối (N/mm)

Đường kính (mm)

Vật liệu ASTM

Đường kính (mm)

Vật liệu ASTM

1,91

...

...

...

A 307

292

-

-

-

2,67

16

A 307

438

...

...

...

A 307

380

3,43

16

A 307

686

13

A 307

628

...

...

...

16

A 307

803

13

A 307

730

4,55

16

A 307

...

...

...

16

A 307

788

5,31

16

A 449

1270

16

A 307

...

...

...

6,07

16

A 449

1343

16

A 307

1183

7,95

16

...

...

...

-

16

A 307

1679

9,53

16

-

-

16

...

...

...

1737

Các bu lông mối nối theo đường vòng tròn phải phù hợp với ASTM A 307 hoặc tốt hơn đối với mọi chiều dày tấm bản.

Bảng 27 - Các đặc trưng cơ học - Tấm bản vách hầm bằng thép
(Tấm bản trước khi được uốn nguội)

Cường độ kéo nhỏ nhất

290 MPa

Giới hạn chảy nhỏ nhất

193 MPa

Độ dãn dài, 50 mm

30%

...

...

...

200000 MPa

14  CÁC KẾT CẤU CÓ BA MẶT BẢN BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐÚC SẴN

14.1  TỔNG QUÁT

Phải áp dụng các điều khoản của Điều này cho việc thiết kế các kết cấu hình máng ba mặt bản bằng bê tông cốt thép đúc sẵn tựa lên nền móng bằng bê tông.

14.2  VẬT LIỆU

14.2.1  Bê tông

Bê tông phải theo quy định của Điều 4.2 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này, trừ việc đánh giá f'_c có thể dựa trên các mẫu thử.

14.2.2  Cốt thép

Cốt thép phải thỏa mãn các yêu cầu của Điều 4.3 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này trừ đối với lưới sợi thép hàn có thể sử dụng cường độ chảy là 450 MPa. Đối với lưới cốt sợi, cự ly các sợi dọc phải lấy tối đa là 200mm, cự ly lưới sợi hàn uốn tròn không được lớn hơn 100mm hay ít hơn 50mm. Nếu dùng thép dự ứng lực, phải theo Điều 9 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này.

...

...

...

Lớp bê tông bảo vệ cốt thép trong kết cấu đúc sẵn có ba mặt bản bê tông sử dụng lưới sợi hàn phải được lấy bằng ba lần đường kính sợi nhưng không được ít hơn 25mm. Trừ khi cốt thép ở phần đỉnh của bản trên được lấp đất ít hơn 600mm, khi đó phải lấy lớp bảo vệ tối thiểu bằng 50mm.

14.4  CÁC ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC

Trừ khi được quy định ở đây, hình dạng của các kết cấu ba mặt bản đúc sẵn có thể thay đổi về khẩu độ nhịp, đường tên, chiều dày vách, kích thước nách và độ cong. Nhà sản xuất phải quy định các đặc trưng hình học cụ thể. Chiều dày vách phải dùng tối thiểu là 200mm đối với khẩu độ nhịp dưới 7300mm và là 250mm đối với khẩu độ nhịp lớn hơn và bằng 7300mm.

14.5  THIẾT KẾ

14.5.1  Tổng quát

Thiết kế phải phù hợp với các phần của các tiêu chuẩn này, trừ khi có quy định khác ở đây. Việc phân tích phải dựa trên mô hình mối nối bằng chốt ở bệ móng và phải tính đến các chuyển vị dự kiến của bệ móng.

14.5.2  Sự phân bố các hiệu ứng của tải trọng tập trung tại bản nắp hộp và các bản mặt bên

Phân bố tải trọng bánh xe và tải trọng tập trung đối với bản nắp hộp và các bản của kết cấu có ba mặt bản phải lấy theo quy định trong Điều 11.2.1

14.5.3  Sự phân bổ của các tải trọng tập trung trong các cống đặt chéo

...

...

...

14.5.4  Sự truyền lực cắt tại các mối nối ngang giữa các phân đoạn cống

Phải làm các khóa chống cắt ở mặt đỉnh của các đốt cấu kiện đúc sẵn có phần đỉnh hình phẳng nằm dưới lớp phủ mỏng.

Phải áp dụng các quy định của Điều 6.2.10.4 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này.

Khi chiều dày lớp đất đắp trên bản mặt đỉnh của kết cấu mỏng hơn 600 mm phải bố trí cấu tạo truyền lực cắt giữa các đơn nguyên liền kề của mặt đỉnh của các kết cấu để chịu lực gây ra do hoạt tải. Sự truyền lực cắt giữa các đơn nguyên liền kề có thể được xem là đủ khi chiều dày bản mặt đỉnh bằng hoặc lớn hơn:

• Với bản dự ứng lực:

S/28                                                                                                                 (86)

• Với bản không dự ứng lực:

(S+3000)/30                                                                                                      (87)

Trong đó:

...

...

...

14.5.5  Chiều dài nhịp

Khi xét đến các nách đổ tại chỗ nghiêng 45°, có thể bố trí cốt thép chịu mô men âm trong các vách và các bản theo tỷ lệ, căn cứ vào mô men uốn ở chỗ giao của nách với bản có chiều dày không đổi.

14.5.6  Các hệ số sức kháng

Phải áp dụng các quy định của Điều 5.5.4.2 Phần 5 và Điều 1.4.1 Phần 1 bộ tiêu chuẩn này cho thích hợp

14.5.7  Kiểm soát nứt

Phải áp dụng các quy định của Điều 7.3.4 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này cho các kết cấu vùi.

14.5.8  Cốt thép tối thiểu

Không được áp dụng các quy định của Điều 10.8.2 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này cho các kết cấu đúc sẵn 3 mặt dạng lòng máng.

Cốt thép chịu uốn chính theo hướng khẩu độ nhịp phải đảm bảo tỷ lệ diện tích của cốt thép với diện tích nguyên của bê tông tối thiểu bằng 0,002. Lượng cốt thép tối thiểu này phải đảm bảo bố trí tại thớ kéo của mặt cắt chịu kéo do uốn, ở mặt trong của vách và theo mỗi chiều của bản mặt đỉnh của các kết cấu ba mặt có đất lấp mỏng hơn 600mm.

...

...

...

Các giới hạn độ võng dùng cho các kết cấu bê tông được quy định trong Điều 5.2.6.2 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này là bắt buộc và các trị số giới hạn cho kết cấu người đi bộ dùng cho các vùng đô thị.

14.5.10  Thiết kế bệ móng

Khi thiết kế phải xét đến các chênh lệch chuyển vị nằm ngang và thẳng đứng cũng như góc xoay của bệ móng. Phải áp dụng các quy định trong Phần 5 và Phần 10 bộ tiêu chuẩn này cho việc thiết kế móng.

14.5.11  Lấp đất kết cấu

Quy định về yêu cầu lấp đất phải tuân theo các giả thiết về thiết kế đã áp dụng. Các hồ sơ hợp đồng cần yêu cầu độ đầm chặt tối thiểu của đất lấp là 90% độ chặt Proctor tiêu chuẩn để ngăn ngừa lún mặt đường chỗ tiếp giáp kết cấu. Có thể yêu cầu độ chặt đầm nén cao hơn của đất lấp trên kết cấu khi sử dụng hệ thống tương tác kết cấu đất.

14.5.12  Bảo vệ chống xói lở và các vấn đề liên quan với đường thủy

Phải áp dụng các quy định của Điều 6 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này cho thích hợp

PHỤ LỤC A

...

...

...

ĐẶC TRƯNG CỦA MỘT SỐ LOẠI CỐNG VÀ KẾT CẤU BẢN MỎNG

Bảng A1 - Ống thép gợn sóng - đặc trưng mặt cắt ngang

Gợn sóng 39 x 6,4 mm

Độ dày

A

r

l

(mm)

(mm^2/mm)

...

...

...

(mm^4/mm)

0,71

0,64

-

-

0,86

0,80

-

-

...

...

...

0,97

2,07

4,15

1,3

1,29

2,09

5,64

1,6

1,61

...

...

...

7,19

2,0

2,01

2,15

9,29

2,8

2,82

2,23

14,0

...

...

...

3,63

2,33

19,8

4,3

4,45

2,46

26,8

Gợn sóng 63 x 13 mm

...

...

...

A
(mm^2/mm)

r
(mm)

I
(mm^4/mm)

1,02

0,98

4,32

18,4

1,32

1,31

...

...

...

24,6

1,63

1,64

4,35

31,0

2,01

2,05

4,37

39,2

...

...

...

2,87

4,42

56,1

3,51

3,69

4,49

74,3

4,27

4,52

...

...

...

93,8

Gợn sóng 127 x 26 mm

Độ dày
(mm)

A
(mm₂/mm)

r
(mm)

I
(mm^4/mm)

1,63

1,68

...

...

...

145

2,01

2,10

9,30

182

2,77

2,94

9,34

256

...

...

...

3,79

9,38

333

4,27

4,63

943

411

Bảng A2 - Ống thép có sườn xoắn kiểu lò xo - Đặc trưng mặt cắt ngang

Gợn sóng 20 x 20 x 190 mm

...

...

...

A
(mm^2/mm)

r
(mm)

I
(mm^4/mm)

1,63

1,08

7,37

58,8

2,01

1,51

...

...

...

77,7

2,77

2,52

6,81

117

3,51

3,66

6,58

158

...

...

...

Gợn sóng 20 x 26 x192 mm

Độ dày (mm)

A
(mm^2/mm)

r (mm)

I
(mm^4/mm)

1,63

0,79

9,73

75,1

...

...

...

1,11

9,47

99,6

2,77

1,87

9,02

152

Bảng A3 - Kết cấu bản mỏng thép- Đặc trưng mặt cắt ngang

Gợn sóng 152 x 50 mm

...

...

...

A
(mm^2/mm)

r (mm)

I
(mm^4/mm)

2,82

3,29

17,3

990

3,56

4,24

...

...

...

1280

4,32

5,18

17,4

1580

4,78

5,80

17,5

1770

...

...

...

6,77

17,5

2080

6,32

7,73

17,6

2400

7,11

8,72

...

...

...

2720

Bảng A4 - Ống nhôm uốn gợn sóng - đặc trưng mặt cắt ngang

Gợn sóng 38 x 6,5 mm

Độ dày (mm)

A
(mm^2/mm)

r
(mm)

I
(mm^4/mm)

1,22

1,29

...

...

...

5,64

1,52

1,61

2,11

5,72

Gợn sóng 68 x 13 mm

Độ dày (mm)

A
(mm^2/mm)

...

...

...

1
(mm^4/mm)

1,52

1,64

4,35

31,0

1,91

2,05

4,37

39,2

...

...

...

2,87

4,42

56,1

3,43

3,69

4,49

74,3

4,17

4,51

...

...

...

93,8

Gợn sóng 78 x 26 mm

Độ dày
(mm)

A
(mm^2/mm)

r
(mm)

I
(mm^4/mm)

1,52

1,88

...

...

...

142

1,91

2,37

8,70

178

2,67

3,30

8,76

253

...

...

...

4,42

8,82

331

4,17

5,20

8,89

411

Gợn sóng 155 x 25 mm

...

...

...

A
(mm^2/mm)

Diện tích có hiệu
(mm^2/mm)

r
(mm)

1,52

1,64

0,82

9,22

1,91

2,05

...

...

...

9,22

2,67

2,87

1,44

9,24

3,43

3,69

1,85

9,26

...

...

...

4,52

2,26

9,29

Bảng A5 - Ống nhôm có gờ kiểu lò xo xoắn - Đặc trưng mặt cắt ngang

Gợn sóng 20 x 20 x 191 mm

Độ dày (mm)

A
(mm^2/mm)

r
(mm)

I
(mm^4/mm)

...

...

...

0,88

7,70

52,4

1,91

1,21

7,59

69,8

2,67

1,95

...

...

...

106

3,43

2,76

7,21

143

Gợn sóng 20 x 26 x 292 mm

Độ dày
(mm)

A
(mm^2/mm)

...

...

...

I
(mm^4/mm)

1,52

0,66

10,06

66,9

1,91

0,90

9,93

89,3

...

...

...

1,48

9,65

137

3,43

1,48

9,37

137

Bảng A6 - Kết cấu bản mỏng hoặc vòm cung tròn bằng nhôm uốn lượn sóng - Đặc trưng mặt cắt ngang

Nhôm gợn sóng 230 x 64 mm

...

...

...

Diện tích
(mm^2/mm)

Bán kính quán tính r
(mm)

Mô men quán tính, I
(mm^4/mm)

2,54

2,97

21,43

1360

3,18

3,70

...

...

...

1700

3,81

4,45

21,46

2050

4,45

5,18

21,47

2390

...

...

...

5,93

21,49

2740

5,72

6,67

21,51

3080

6,35

7,41

...

...

...

3430

Bảng A7- Cường độ nhỏ nhất của mối nối dọc bằng đinh tán hoặc hàn chấm trên ống thép hoặc nhôm uốn lượn sóng

Ống nhôm gợn sóng 64 và 67 x 13 mm

Độ dày
(mm)

Kích cỡ đinh tán
(mm)

Đinh tán đơn
(N/mm)

Đinh tán kép
(N/mm)

1,52

7,94

...

...

...

204

1,91

7,94

131

263

2,67

9,53

228

460

...

...

...

9,53

237

482

4,17

9,53

245

496

Ống nhôm gợn sóng 76 x 26 mm

...

...

...

Kích cỡ đinh tán
(mm)

Đinh tán kép
(N/mm)

1,52

9,53

241

1,91

9,53

299

2,67

...

...

...

409

3,43

12,7

613

4,17

12,7

796

Ống nhôm gợn sóng 152 x 26 mm

...

...

...

Kích cỡ đinh tán
(mm)

Đinh tán kép
(N/mm)

1,52

12,7

234

1,91

12,7

291

2,67

...

...

...

407

3,43

12,7

524

4,24

12,7

635

Bảng A7 (tiếp theo)- Cường độ nhỏ nhất của mối nối dọc bằng đinh tán hoặc hàn chấm trên ống thép hoặc nhôm uốn lượn sóng

64 vμ 67 x 13 mm Ống thép gợn sóng

...

...

...

Kích cỡ Rive (mm)

Tán Rive đơn (N/m)

Đinh Rive tán kép (Nm)

1,63

7,94

244

315

2,01

7,94

...

...

...

435

2,77

9,53

342

683

3,51

9,53

358

715

...

...

...

9,53

374

749

76 x 26 mm ống thép gợn sóng

Độ dày
(mm)

Kích cỡ đinh tán
(mm)

Đinh tán kép
(N/mm)

1,63

...

...

...

419

2,01

9,53

521

2,77

11,1

774

3,51

11,1

...

...

...

4,27

11,1

1030

Bảng A8 - Cường độ nhỏ nhất của mối nối dọc bằng bu lông trên kết cấu bản mỏng bằng thép hoặc nhôm

Ống kết cấu bản mỏng bằng thép 152 x 50 mm

Độ dày
(mm)

Đường kính Bu lông

13
bulông/m
(N/mm)

20
bulông/m
(N/mm)

...

...

...

2,77

19,1

628

-

-

3,51

19,1

905

-

...

...

...

4,27

19,1

1180

-

-

4,78

19,1

1360

-

...

...

...

5,54

19,1

1640

-

-

6,32

19,1

1930

-

...

...

...

7,11

19,1

2100

2630

2830

8,08

22,2

-

-

...

...

...

9,65

22,2

-

-

4160

Bảng A8 (tiếp theo)

230 x 64 mm, ống kết cấu bản mỏng nhôm

Độ dày
(mm)

Đường kính bulông
(mm)

...

...

...

Bulông nhôm, 18 bulông/m
(N/mm)

2,54

20

409

385

3,18

20

599

508

...

...

...

20

790

648

4,45

20

930

771

5,08

20

...

...

...

771

5,72

20

1220

771

6,35

20

1360

771

...

...

...

Vật liệu

Cường độ kéo đứt tối thiểu, F_u (MPa)

Cường độ chảy tối thiểu, F_y (MPa)

Mô đun đàn hồi, E_m (MPa)

Nhôm H34 ^(1)&(4)

214

165

69000

Nhôm H32 ^(^2)&(4)

...

...

...

138

69000

Thép ^(2)

310

228

200000

(1) Phải theo quy định của AASHTO M 197 (ASTM B 744M) đối với hợp kim anclet 3004-H34

(2) Phải theo quy định của AASHTO M 197 (ASTM B 744M) đối với hợp kim anclet 3004-H32

(3) Phải theo quy định của AASHTO M 167 (ASTM A 761M ), M 218, và M 246 (ASTM A 742)

...

...

...

Bảng A10 - Đặc trưng cơ học của tấm thép và nhôm gợn sóng

Vật liệu

Cường độ kéo tối thiểu
(MPa)

Cường độ chảy tối thiểu
(MPa)

Mô đun đàn hồi
(MPa)

Độ dày của tấm nhôm ^(1)(mm)

2,54-4,44

241

...

...

...

69000

4,45-6,35

234

165

69000

Độ dày tấm thép ^(2) (mm)

Các loại

310

...

...

...

200000

(1) Phải đáp ứng yêu cầu AASHTO M 219 (ASTM B 746M) hợp kim 5052

(2) Phải đáp ứng yêu cầu AASHTO M 167 (ASTM B 761M)

Bảng A11- Ống nhựa gợn sóng PE tổng hợp (ASSHTO M 294)

Kích thước danh định
(mm)

Đường kính trong min
(mm)

Đường kính ngoài max
(mm)

Min. A
(mm^2/mm)

Min, C
(mm)

...

...

...

305

300

373

3.17

8.89

393

380

376

457

...

...

...

11.4

869

455

450

546

4.87

12.7

1020

610

...

...

...

729

6.56

16.5

1900

760

749

925

8.25

19.1

...

...

...

915

902

1080

9.52

22.9

3640

1050*

1034

1200

...

...

...

28.2

8900

1200*

1182

1380

10.90

29.2

8900

* Với các ống đường kính 1050-mm và 1200-mm, chiều dày vách ống được thiết kế với sức kháng chịu kéo theo tuổi thọ là 6,21 M Pa,.

...

...

...

Kích thước danh định
(mm)

Đường kính trong min
(mm)

Đường kính ngoài max
(mm)

Min. A
(mm^2/mm)

Min, C
(mm)

Min. I (mm^4/mm)

Loại hạt
334433C

Loại hạt
335434C

457

...

...

...

533

6,26

8,7

852

623

533

528

615

8,78

...

...

...

1150

836

610

605

691

9,86

10,9

1330

968

...

...

...

679

770

12,5

13,2

2050

1490

762

756

851

...

...

...

13,2

2050

1490

838

832

945

14,8

15,1

2640

...

...

...

914

908

1020

17,1

16,3

3310

2700

1070

1060

...

...

...

16,5

18,1

4540

3720

1220

1210

1350

18,7

20,0

...

...

...

4540

Bảng A13- Loại ống PVC vách định dạng (AASHTO M 304)

Kích thước danh định (mm)

Đường kính trong, min (mm)

Đường kính ngoài, max (mm)

Min. A (mm^2/mm)

Min. C (mm)

Min. l
(mm^4/mm) Loại hạt 12454 C

Min. l (mm^4/mm) Loại hạt 12364 C

...

...

...

297

345

2,54

3,81

66

49

381

363

419

...

...

...

4,32

98

82

457

445

508

3,39

4,57

147

...

...

...

533

523

584

3,81

5,33

197

180

610

594

...

...

...

4,13

5,84

262

246

762

747

833

4,87

6,86

...

...

...

328

914

897

1000

5,50

7,87

574

508

1070

...

...

...

1170

6,14

8,64

770

705

1220

1200

1320

6,69

...

...

...

1000

918

MỤC LỤC

LỜI NÓI ĐẦU

1  PHẠM VI ÁP DỤNG

2  TÀI LIỆU VIỆN DẪN

3  THUẬT NGỮ VÀ ĐỊNH NGHĨA

4  TÍNH CHẤT CỦA ĐẤT VÀ VẬT LIỆU

...

...

...

4.1.1  Tổng quát

4.1.2  Đất nền

4.1.3  Đất lấp bao kết cấu vùi

4.2  VẬT LIỆU

4.2.1  Cống nhôm và kết cấu bản mỏng nhôm

4.2.2  Bê tông

4.2.3  Ống cống bê tông đúc sẵn

4.2.4  Kết cấu bê tông đúc sẵn

4.2.5  Ống cống thép và kết cấu bản mỏng thép

...

...

...

4.2.7  Ống nhựa dẻo nóng

5  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN VÀ HỆ SỐ SỨC KHÁNG

5.1  TỔNG QUÁT

5.2  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

5.3  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN CƯỜNG Độ

5.4  ĐIỀU CHỈNH TẢI TRỌNG VÀ HỆ SỐ TẢI TRỌNG

5.5  HỆ SỐ SỨC KHÁNG

5.6  GIỚI HẠN ĐỘ UỐN VÀ ĐỘ CỨNG THI CÔNG

5.6.1  Ống cống bằng kim loại gợn sóng và kết cấu bản mỏng

...

...

...

5.6.3  Ống nhựa dẻo nóng

5.6.4  Bản vách hầm bằng thép

6  QUI ĐỊNH THIẾT KẾ CHUNG

6.1  TẢI TRỌNG

6.2  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

6.2.1  Chuyển vị cho phép

6.2.2  Độ lún

6.2.2.1  Tổng quát

6.2.2.2  Chênh lệch lún theo chiều dọc

...

...

...

6.2.2.4  Độ Lún của móng

6.2.2.5  Tải trọng không cân bằng

6.2.3  Lực đẩy nổi

6.3  THIẾT KẾ KẾT CẤU VÙI THEO ĐIỀU KIỆN ĐẤT NỀN

6.3.1  Sức kháng ép và ổn định

6.3.2  Đất lấp ở góc của vòm ống kim loại

6.4  THIẾT KẾ THỦY LỰC

6.5  XÓI LỞ

6.6  ĐẤT ĐẮP BAO

...

...

...

6.6.2  Lắp đặt cống trước khi đắp nền đường

6.6.3  Lớp đất phủ tối thiểu

6.7  CỰ LY TỐI THIỂU GIỮA CÁC ỐNG CỦA CỐNG CÓ NHIỀU CỬA

6.8  XỬ LÝ ĐẦU CỐNG

6.8.1  Tổng Quát

6.8.2  Cống mềm xây chéo

6.9  CÁC ĐIỀU KIỆN GỈ VÀ BÀO MÒN

7  CỐNG ỐNG KIM LOẠI, CỐNG VÒM CUNG TRÒN VÀ KẾT CẤU VÒM

7.1  TỔNG QUÁT

...

...

...

7.2.1  Các đặc trưng mặt cắt

7.2.2  Lực nén

7.2.3  Sức kháng của vách

7.2.4  Sức kháng oằn

7.2.5  Sức kháng của mối nối

7.2.6  Các yêu cầu về vận chuyển và lắp đặt

8.2  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

8.3  SỨC KHÁNG CỦA KẾT CẤU

8.3.1  Đặc trưng mặt cắt

...

...

...

8.3.1.2  Kiểm soát hình dạng

8.3.1.3  Các yêu cầu về cơ học và hóa học

8.3.2  Lực nén tính toán

8.3.3  Diện tích vách

8.3.4  Sức kháng của mối nối

8.3.5  Yêu cầu thiết kế với các chi tiết đặc biệt

8.3.5.1  Các thanh tăng cứng dọc liên tục

8.3.5.2  Sườn tăng cường

8.4  THIẾT KẾ NỀN MÓNG KẾT CẤU VÙI

...

...

...

8.4.2  Các phản lực tại móng của kết cấu vòm

8.4.3  Thiết kế bệ móng

8.5  THIẾT KẾ ĐẤT LẮP BAO XUNG QUANH KẾT CẤU VÙI

8.5.1  Tổng quát

8.5.2  Các yêu cầu thi công

8.5.3  Các yêu cầu sử dụng

8.6  THIẾT KẾ XỬ LÝ PHẦN ĐẦU KẾT CẤU VÙI

8.6.1  Tổng quát

8.6.2  Các loại cấu tạo đầu kết cấu có vỏ tiêu chuẩn

...

...

...

8.6.4  Bảo vệ kết cấu chịu tác động thủy lực

8.6.4.1  Tổng quát

8.6.4.2  Bảo vệ đất lấp

8.6.4.3  Các tường chân khay

8.6.4.4  Lực nâng thủy lực

8.6.4.5  Xói lở

8.7  BẢN BÊ TÔNG GIẢM TẢI

8.8  THI CÔNG VÀ LẮP ĐẶT

9  KẾT CẤU HỘP BẢN MỎNG

...

...

...

9.2  TẢI TRỌNG

9.3  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

9.4  SỨC KHÁNG CỦA KẾT CẤU

9.4.1  Tổng quát

9.4.2  Mô men do tải trọng tính toán

9.4.3  Sức kháng mô men dẻo

9.4.4  Hệ số đất phủ ở đỉnh C_H

9.4.5  Phản lực móng

9.4.6  Bản bê tông giảm tải

...

...

...

10  CỐNG BÊ TÔNG CỐT THÉP

10.1  TỔNG QUÁT

10.2  TẢI TRỌNG

10.2.1  Các cách lắp đặt chuẩn

10.2.2  Trọng lượng của chất lỏng trong ống

10.2.3  Các hoạt tải

10.3  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

10.4  SỨC KHÁNG CỦA KẾT CẤU

10.4.1  Tổng quát

...

...

...

10.4.2.1  Tải trọng và phân bố áp lực

10.4.2.2  Phân tích hiệu ứng lực vòng ống

10.4.2.3  Hệ số chế tạo và vật liệu

10.4.2.4  Sức kháng uốn ở trạng thái giới hạn cường độ

10.4.2.5  Sức kháng cắt không có cốt đai hướng tâm

10.4.2.6  Sức kháng cắt có cốt đai hướng tâm

10.4.2.7  Neo cốt thép đai

10.4.3  Phương pháp thiết kế gián tiếp

10.4.3.1  Sức kháng ép

...

...

...

10.4.4  Khai triển lưới cốt thép vòng bổ sung tại vùng chịu kéo

10.4.4.1  Lồng cốt thép tối thiểu

10.4.4.2  Chiều dài khai triển của lưới cốt sợi hàn

10.4.4.3  Khai triển lưới cốt thép vòng bổ sung vùng chịu kéo bằng lưới cốt sợi trơn hàn

10.4.4.4  Khai triển lưới cốt thép vòng bổ sung vùng chịu kéo bằng các thanh có gờ, sợi thép có gờ hay lưới cốt sợi có gờ

10.5  THI CÔNG VÀ LẮP ĐẶT

11  CỐNG HỘP BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐÚC TẠI CHỖ VÀ ĐÚC SẴN VÀ VÒM BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐÚC TẠI CHỖ

11.1  TỔNG QUÁT

11.2  CÁC TẢI TRỌNG VÀ PHÂN BỐ HOẠT TẢI

...

...

...

11.2.2  Điều chỉnh tải trọng đất do sự làm việc tương tác đất - kết cấu

11.2.2.1  Trường hợp thi công theo phương pháp lắp đặt trước đắp nền và đào hào

11.2.2.2  Các biện pháp thi công khác

11.2.3  Phân bố các tải trọng tập trung lên bản đáy của cống hộp

11.2.4  Phân bố của các tải trọng tập trung trong các cống hộp chéo

11.3  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

11.4  THIẾT KẾ KẾT CẤU

11.4.1  Tổng quát

11.4.2  Mômen thiết kế cho cống hộp

...

...

...

11.4.3.1  Kết cấu đúc tại chỗ

11.4.3.2  Kết cấu hộp đúc sẵn

11.4.4  Lớp bảo vệ tối thiểu cho kết cấu hộp đúc sẵn

11.5  THI CÔNG VÀ LẮP ĐẶT

12  ỐNG NHỰA DẺO NÓNG

12.1  TỔNG QUÁT

12.2  TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

12.3  THIẾT KẾ SỨC KHÁNG KẾT CẤU

12.3.1  Tổng quát

...

...

...

12.3.3  Các yêu cầu hóa học và cơ học

12.3.4  Lực nén

12.3.5  Sức kháng của vách ống cống

12.3.5.1  Tổng quát

12.3.5.1  Ổn định oằn

12.3.5.3  Sức kháng oằn cục bộ của vách ống

12.3.5.4  Ứng biến kết hợp

12.3.6  Các yêu cầu về vận chuyển và lắp đặt

13  TẤM ÁO HẦM BẢNG THÉP

...

...

...

13.2  TẢI TRỌNG

13.2.1  Tải trọng đất

13.2.3  Hoạt tải

13.2.3  Áp lực phun vữa

13.3  THIẾT KẾ KẾT CẤU

13.3.1  Các đặc trưng mặt cắt

13.3.2  Diện tích vách

13.3.3  Ổn định oằn

13.3.4  Sức kháng của mối nối

...

...

...

14  CÁC KẾT CẤU CÓ BA MẶT BẢN BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐÚC SẴN

14.1  TỔNG QUÁT

14.2  VẬT LIỆU

14.2.1  Bê tông

14.2.2  Cốt thép

14.3  LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ CỐT THÉP

14.4  CÁC ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC

14.5  THIẾT KẾ

14.5.1  Tổng quát

...

...

...

14.5.3  Sự phân bố của các tải trọng tập trung trong các cống đặt chéo

14.5.4  Sự truyền lực cắt tại các mối nối ngang giữa các phân đoạn cống

14.5.5  Chiều dài nhịp

14.5.6  Các hệ số sức kháng

14.5.7  Kiểm soát nứt

14.5.8  Cốt thép tối thiểu

14.5.9  Kiểm soát độ võng ở trạng thái giới hạn sử dụng

14.5.10  Thiết kế bệ móng

14.5.11  Lấp đất kết cấu

...

...

...

PHỤ LỤC A

ĐẶC TRƯNG CỦA MỘT SỐ LOẠI CỐNG VÀ KẾT CẤU BẢN MỎNG