Thuộc tính
Nội dung
Tiếng Anh (English)
Văn bản gốc/PDF
Lược đồ
Liên quan hiệu lực
Liên quan nội dung
Thuộc tính
Tải về

Đang tải văn bản...

Tiêu chuẩn ngành 22TCN 244:1998 về Quy trình thiết kế xử lý đất yếu bằng bấc thấm

Số hiệu:	22TCN244:1998	Loại văn bản:	Tiêu chuẩn ngành
Nơi ban hành:	Bộ Giao thông vận tải	Người ký:	***
Ngày ban hành:	Năm 1998	Ngày hiệu lực:
		Tình trạng:	Đã biết

Trong đó:

E₀i là mô đun biến dạng của lớp thứ i

H_i là chiều dày của lớp đất yếu thứ i

2.2.1.2. Tính lún cố kết:

Tính độ lún cố kết dưới nền đất theo chỉ số nén lún C_c:

S₂ =

Trong đó

C_ci là chỉ số nén lún của lớp đất yếu i

e_oi là hệ số rỗng ban đầu của lớp đất yếu i trước khi thí nghiệm cố kết

n là hệ số lớp đất yếu đưa vào tính toán nằm trong phạm vi ảnh hưởng của tải trọng đắp; phạm vi này được xác định kể từ đáy lớp cát đệm đến độ sâu thỏa mãn điều kiện P_i = 0,1P_oi

P_oi áp lực bản thân tại lớp đất i

P_itải trọng đắp tác dụng trong lớp đất thứ i

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

l_i hệ số ảnh hưởng xét đến sự phân bố thực tế của tải trọng ngoài trong lớp đất đó (tính cho một nửa nền đường); l_i được xác định theo toán đồ Osterberg ở hình 4 phụ thuộc vào các tỷ số a/z và b/z với z là chiều sâu của lớp tính toán (tính lại giữa lớp), a là chiều rộng của ta luy nền đường, b là chiều rộng của nền đường.

Ghi chú điều 2.2.1.2:

1. Việc phân lớp đất yếu để đưa vào tính toán lún được thực hiện theo nguyên tắc sau:

- Dựa vào sự khác nhau về các đặc trưng cơ lý nói ở điểm 1.4 để phân lớp

- Chiều dầy mỗi lớp đưa vào tính toán không được lớn hơn 0,4 bề rộng đáy nền đắp.

2. Việc chọn chỉ số nén lún C_oi của mỗi lớp để đưa vào tính toán cần phải xét đến quan hệ giữa áp lực tiền cố kết và áp lực nén P_oi + P_i . Theo phụ lục 1:

- Nếu P_oi +P_i>thì trị số C_ci sử dụng để tính toán chính là độ dốc đoạn MN trên đường cong e = f(log).

- Nếu P_oi +P_i<thì phải dùng chỉ số nén lún C_s thay cho C_ci

2.2.1.3. Tính chiều cao đắp phòng lún:

...

Trong đó:

H_dtk là chiều cao đắp đất thiết kế

H_d là chiều cao đắp đất tính toán

2.2.2. Tính độ cố kết chung

Độ cố kết chung là kết quả kết hợp của hiệu quả thoát nước ngang U_li (hướng tâm) và thoát nước thẳng đứng U_v. Thứ tự tính toán như sau:

2.2.2.1. Tính độ cố kết đứng U_v theo:

U_v = f(T_v); T_v =

Trong đó: C_v là hệ số cố kết trung bình được xác định theo công thức

...

Trong đó:

C_ci và H_i là hệ số cố kết và bề dầy của lớp đất yếu thứ i đưa vào tính toán

H là chiều dầy của đất yếu. Xác định nhanh độ cố kết đứng U_v tra biểu đồ hình 6.

Hình 6

2.2.2.2. Tính hiệu quả thoát nước ngang U_n:

- Chọn hình thức bố trí bấc thấm theo hình vuông hoặc hình tam giác như điều 2.1.8.2

- Xác định chiều sâu cắm bấc thấm theo điều 2.1.9.

- Tính độ cố kết theo phương ngang U_h:

...

Trong đó:

Ch là hệ số cố kết theo phương ngang trung bình của đất yếu:

Ch = (2 ÷ 5) C_v tùy theo tính chất đất yếu

t: thời gian cố kết (cũng là thời gian lưu tải nếu dùng biện pháp gia tải trước)

N = D_c/d_w: D_c là đường kính ảnh hưởng của bấc thấm tính theo mục 2.1.8.2. ở trên;

d_wlà đường kính tương đương của bấc thấm, tính theo công thức:

(a và b là kích thước của bấc thấm)

2.2.2.3. Tính độ cố kết chung theo công thức:

U = 1 – (1 – U_h)(1 – U_v)

...

2.2.3.1. Trong quá trình đắp nền đường và đắp gia tải trước (nếu có) cần phải đảm bảo phần đắp cao H_d luôn được ổn định (không bị trượt trồi). Để đánh giá mức độ ổn định, ngoài việc dựa vào cách quan trắc lún và chuyển vị ngang nói ở điểm 2.8.5, còn cần phải kiểm toán theo phương pháp mặt trượt cung tròn phân mảnh cổ điển toán đồ hình 7 và công thức ở 2.2.3.2.

Phần đắp cao H_d được xem là đã đủ ổn định nếu hệ số ổn định nhỏ nhất F_min ≥ 1,2

2.2.3.2. Tính toán ổn định theo phương pháp mặt trượt tròn phân mảnh cổ điển được thực hiện theo công thức:

F =

Trong đó:

F - hệ số ổn định ứng với 1 mặt trượt tròn bất kỳ

M_r - mô men chống trượt

M_s- mô men trượt

, C_i- góc ma sát trong và lực dính của lớp đất trong phạm vi đoạn cung tròn l_i; đối với đoạn cung tròn i nằm trong đất yếu thì C_i và được tương ứng với độ cố kết đạt được trong quá trình đắp.

...

- góc giữa đường thẳng đứng và bán kính đi qua điểm giữa của đoạn cung tròn thứ i

Hình 7

2.2.3.3. Chiều cao đắp H_d theo từng giai đoạn cũng có thể được dự tính nhanh theo một phương pháp xuất phát từ công thức xác định tải trọng giới hạn của lớp đất yếu như ở toán đồ hình 8.

- Trường hợp B/H_y ≤ 1,49, tính theo công thức: H_di =

- Trường hợp B/H_y > 1.49 thay (p + 2) bằng N_c (tra giá trị toán đồ 8).

- Trong đó:

B – là bề rộng đáy nền đắp:

H_y – là bề dày lớp đất yếu

...

2.2.3.4. Cường độ của lớp đất yếu i gia tăng sau cố kết được tính theo công thức:

C_u = P_iUtg

C_u– là độ tăng sức chịu tải của lớp đất yếu i sau cố kết

P_i – là ứng suất nén do tải trọng đắp gây ra ở lớp i (xác định như ở mục 2.2.1.2)

U – là độ cố kết đạt được ở thời điểm tính toán

- góc ma sát trong của đất yếu

2.2.3.5. Thời gian lưu tải của lớp gia tải cuối cùng phải đủ để nền đất cố kết theo mục 2.2.2.2

2.3. Qui định về hồ sơ thiết kế

2.3.1. Thuyết minh thiết kế bao gồm

...

- Lựa chọn số liệu và các mặt cắt kiểm toán

- Kết quả kiểm toán nền đường khi chưa xử lý và kết quả thiết kế xử lý có dự toán kèm theo để so sánh.

- So sánh và lựa chọn phương án xử lý.

- Tổng hợp khối lượng công trình

- Đề cương quan trắc lún, chuyển vị và đo áp lực lỗ rỗng (nếu có)

- Thiết kế tổ chức thi công, hướng dẫn kỹ thuật thi công

2.3.2. Các bản vẽ:

- Sơ đồ kiểm toán và kết quả kiểm toán … nền đường

- Biểu đồ quan hệ lún theo thời gian trong trường hợp xử lý và không xử lý bằng bấc thấm.

...

- Bình đồ bố trí bấc thấm tỷ lệ 1/1000

- Trắc dọc bố trí bấc thấm tỷ lệ ngang 1/1000, tỷ lệ đứng 1/200

- Mặt cắt ngang đại diện nền đường

- Cấu tạo mốc quan trắc lún, cọc quan trắc chuyển vị ngang và sơ đồ bố trí.

2.3.3. Hồ sơ khảo sát địa chất công trình

- Thuyết minh

- Biểu thí nghiệm các chỉ tiêu cơ lý của đất theo nội dung ở điều 1.4

- Các mặt cắt địa chất công trình đại diện tỷ lệ 1/200

- Cục trụ cắt lỗ khoan

...

Hình 8: Hệ số chịu tải của Nc của nền đường có đáy rộng B đắp trên nền đất yếu chiều dày H.

PHỤ LỤC 1

XÁC ĐỊNH CHỈ SỐ NÉN LÚC C_C VÀ ÁP LỰC CỐ KẾT

Từ đường cong nén cố kết xác định thí nghiệm theo tiêu chuẩn TCVN 4200 – 95 ta xác định được chỉ số nén lún C_c và trị số áp lực tiền cố kết là các tham số dùng để tính độ lún.

- Chỉ số nén lún C_c là độ dốc của đoạn thẳng MN trên đường cong e - logvà được tính theo công thức:

C_c = -e/lg

- Xác định , từ điểm đầu của đường cong nén lún (ứng với ứng suất nén thẳng đứng 5 hoặc 10 KPa) kẻ đường thẳng song song với đường thẳng trung bình của chu kỳ đỡ tải C_s. Đường này cắt đường thẳng có độ dốc Cc kéo dài ở điểm C có hoành độ .

...

Nên dùng các thiết bị hiện đại để kiểm tra độ bằng phẳng như thiết bị phân tích trắc dọc (APL), máy đo xóc (Bl) v.v…

Độ bằng phẳng tính theo chỉ số bằng phẳng quốc tế (IRI) phải nhỏ hơn hoặc bằng 2.

6.5.3. Về độ nhám

Kiểm tra độ nhám của mặt đường bằng phương pháp rắc cát. Xem 22TCN 65-84. Yêu cầu chiều cao lớn hơn hoặc bằng 0,4 mm.

Nên dùng các thiết bị hiện đại như xe đo lực, thiết bị con lắc Anh, chụp ảnh v.v… để kiểm tra hệ số bám của mặt đường bê tông nhựa với bánh xe.

6.5.4. Về độ chặt lu lèn

Hệ số độ chặt lu lèn (K) của lớp mặt đường bê tông nhựa rải nóng sau khi thi công không được nhỏ hơn 0,98.

K =

...

- Dung trọng trung bình của bê tông nhựa sau khi thi công ở hiện trường.

- Dung trọng trung bình của bê tông nhựa ở trạm trộn tương ứng với lý trình kiểm tra

Cứ mỗi 200m đường hai làn xe hoặc cứ 1500m² mặt đường bê tông nhựa khoan lấy 1 tổ 3 mẫu đường kính 101.6mm để thí nghiệm hệ số độ chặt lu lèn.

Nên dùng các thiết bị thí nghiệm không phá hoại để kiểm tra độ chặt mặt đường bê tông nhựa.

6.5.5. Về độ dính bám giữa hai lớp bê tông nhựa hay giữa lớp bê tông nhựa với lớp móng được đánh giá bằng mắt bằng cách nhận xét mẫu khoan. Sự dính bám phải tốt.

6.5.6. Về chất lượng các mối nối được đánh giá bằng mắt. Mối nối phải ngay thẳng, bằng phẳng, không rỗ mặt, không bị khấc, không có khe hở.

Hệ số độ chặt lu lèn của bê tông nhựa ở ngay mép khe nối dọc chỉ được nhỏ hơn 0,01 so với hệ số độ chặt yêu cầu chung ở điểm 6.5.4.

Số mẫu để xác định hệ số độ chặt lu lèn ở mép khe nối dọc phải chiếm 20% tổng số mẫu xác định hệ số chặt lu lèn của toàn mặt đường bê tông nhựa.

6.5.7. Các chỉ tiêu cơ lý của bê tông nhựa nguyên dạng lấy ở mặt đường và của các mẫu bê tông nhựa được chế bị lại từ mẫu khoan hay đào ở mặt đường phải thỏa mãn các trị số yêu cầu ghi trong bảng ll -2a và ll-2b.

...

Bảng Vl-6

Liệt kê các thí nghiệm cần tiến hành để xác định các chỉ tiêu cơ lý của bê tông nhựa trong các giai đoạn khác nhau để kiểm tra giám sát và nghiệm thu

Các chỉ tiêu cần thí nghiệm

Khi thiết kế hỗn hợp

Kiểm tra trong trạm trộn

Kiểm tra và nghiệm thu ở mặt đường

Dung trọng trung bình của bê tông nhựa

...

Dung trọng trung bình của cốt liệu khoáng vật

Dung trọng thực của hỗn hợp bê tông nhựa và BTN

...

Độ rỗng của cốt liệu khoáng vật trong bê tông nhựa

Bộ rỗng còn dư của bê tông nhựa

...

Độ ngậm nước của bê tông nhựa

Độ nở thể tích của bê tông nhựa

...

Cường độ kháng nén ở 20⁰C và 50⁰C của bê tông nhựa

Hệ số ổn định nước của bê tông nhựa

...

Hệ số ổn định nước sau khi ngâm mẫu trong nước 15 ngày đêm

Thành phần cấp phối các cỡ hạt của bê tông nhựa

...

Hàm lượng nhựa trong hỗn hợp bê tông nhựa

Độ dính bám của nhựa với đá

...

Hệ số độ chặt lu lèn của lớp bê tông nhựa

Các chỉ tiêu Marshall

...

(+)

(+,0)

Ghi chú:

+ Bắt buộc xác định;

- Nên tiến hành;

0 Không cần tiến hành;

(+) Bắt buộc đối với các phòng thí nghiệm có thiết bị Marshall;

(+,0) Chỉ làm các chỉ tiêu 4, 5 và 6 ở mục b bảng ll-2a.

Vll – AN TOÀN LAO ĐỘNG VÀ BẢO VỆ MÔI TRƯỜNG

...

7.1.1. Phải triệt để tuân theo các quy định về phòng hỏa, chống sét, bảo vệ môi trường, an toàn lao động mà nhà nước và UBND địa phương đã ban hành.

Ngoài ra cần chú ý thực hiện các điều sau:

7.1.2. Ở các nơi có thể xảy ra đám cháy (kho, nơi chứa nhựa, nơi chứa nhiên liệu, máy trộn…) phải có sẵn các dụng cụ chữa cháy, thùng đựng cát khô, bình bọt dập lửa, bể nước và các lối ra phụ.

7.1.3. Nơi nấu nhựa phải cách xa các công trình xây dựng dễ cháy và các kho tàng khác ít nhất là 50m. Những chỗ có nhựa rơi vãi phải dọn sạch và rắc cát.

7.1.4. Bộ phận hút bụi của trạm trộn phải hoạt động tốt.

7.1.5. Khi vận hành máy ở trạm trộn cần phải:

- Kiểm tra các máy móc và thiết bị;

- Khởi động máy, kiểm tra sự di chuyển của nhựa trong các ống dẫn, nếu cần thì phải làm nóng các ống, các van cho nhựa chảy được.

- Chỉ khi nào máy móc chạy thử không tải trọng tình trạng tốt mới đốt đèn khò ở trống sấy.

...

7.1.7. Không được sử dụng trống rang vật liệu có những hư hỏng ở buồng đốt, ở đèn khò, cũng như khi có hiện tượng ngọn lửa len qua các khe hở của buồng đốt phụt ra ngoài trời.

7.1.8. Ở các trạm trộn hỗn hợp bê tông nhựa điều khiển tự động cần theo các quy định:

- Trạm điều khiển cách xa máy trộn ít nhất là 15 m:

- Trước mỗi ca làm việc phải kiểm tra các đường dây, các cơ cấu điều khiển, từng bộ phận máy móc thiết bị trong máy trộn:

- Khi khởi động phải triệt để tuân theo trình tự đã quy định cho mỗi loại trạm trộn từ khâu cấp vật liệu vào trống sấy đến khâu tháo hỗn hợp đã trộn xong vào thùng.

7.1.9. Trong lúc kiểm tra cũng như sửa chữa kỹ thuật, trong các lò nấu, thùng chứa, các chỗ ẩm ướt chỉ được dùng các ngọn đèn điện di động có điện thế 12 von. Khi kiểm tra và sửa chữa bên trong trống rang và thùng trộn hỗn hợp phải để các bộ phận này nguội hẳn.

7.1.10. Mọi người làm việc ở trạm trộn hỗn hợp bê tông nhựa đều phải học qua một lớp về an toàn lao động và kỹ thuật cơ bản của từng khâu trong dây chuyền công nghệ chế tạo hỗn hợp bê tông nhựa ở trạm trộn.

Phải được trang bị quần áo, kính, găng tay, dây bảo hộ lao động tùy theo từng phần việc.

7.1.11. Ở trạm trộn phải có y tế thường trực, đặc biệt là sơ cứu khi bị bỏng, có trang bị đầy đủ các dụng cụ và thuốc men mà cơ quan y tế đã quy định.

...

7.2.1. Trước khi thi công phải đặt dấu hiệu “công trường” ở đầu và cuối đoạn đường thi công, bố trí người và bảng hướng dẫn đường tránh cho các loại phương tiện giao thông trên đường; quy định sơ đồ chạy đến và chạy đi của ô tô vận chuyển hỗn hợp, chiếu sáng khu vực thi công nếu làm đêm.

7.2.2. Công nhân phục vụ theo máy rải, phải có ủng, găng tay, khẩu trang, quần áo lao động phù hợp với công việc phải đi lại trên hỗn hợp có nhiệt độ cao.

7.2.3. Trước mỗi ca làm việc phải kiểm tra tất cả các máy móc và thiết bị thi công; sửa chữa điều chỉnh để máy làm việc tốt. Ghi vào sổ trực ban ở hiện trường về tình trạng và các hư hỏng của máy và báo cho người chỉ đạo thi công ở hiện trường kịp thời.

7.2.4. Đối với máy rải hỗn hợp phải chú ý kiểm tra sự làm việc của băng tải cấp liệu, đốt nóng tấm là. Trước khi hạ phần treo của máy rải phải trông chừng không để có người đứng kề sau máy rải.

PHỤ LỤC 1

THAM KHẢO KHI LU LÈN

Có thể tham khảo phối hợp các loại máy lu để lu lèn lớp mặt đường bê tông nhựa như sau (trong khi làm lớp rải thử).

A- Khi dùng lu bánh sắt nhẹ và nặng

...

- Tiếp theo lu nặng 10–12 tấn đi 15-20 lần/ điểm tốc độ lu 2Km/h trong 6-8 lượt đầu, sau tăng dần lên 3-5Km/h.

Vào mùa đông dùng ngay lu lặng lu 16-22 lần/điểm.

B- Khi dùng lu bánh hơi phối hợp với lu bánh sắt

- Khi nhiệt độ hỗn hợp cao và trời nắng nóng thì đầu tiên cho lu bánh sắt 5-8 tấn đi 2 lần/điểm.

- Tiếp theo lu bánh hơi (có tải trọng trên 1 bánh tối thiểu là 2 lần) đi 8-10 lần/điểm.

Sau cùng lu nặng bánh sắt từ 10-12 tấn đi từ 2-4 lần/điểm.

Tốc độ lu như ở A.

- Vào mùa đông hoặc khi nhiệt độ hỗn hợp ở mức tối thiểu thì dùng ngay lu bánh hơi đi 10-12 lần/điểm.

Tiếp theo lu nặng bánh sắt 10-12 tấn đi 2-4 lần/điểm.

...

- Đầu tiên lu bánh sắt (4-8 tấn) đi 2-3 lần/điểm bộ phận chấn động chưa hoạt động, tốc độ lu 1,5-2km/h;

- Tiếp theo cũng lu ấy đi 3-4 lần/điểm, bộ phận chấn động hoạt động; tốc độ lu 2 km/h;

- Sau cùng lu nặng bánh sắt (10-12 tấn) đi từ 6-10 lần/điểm, tốc độ lu 3km/h.

D- Dùng lu có bánh trước là bánh sắt có chấn động, các bánh sau là bánh hơi kết hợp với lu bánh sắt.

- Đầu tiên cho lu bánh sắt và bánh hơi đi 6-8 lần/điểm.

- Sau đó cho lu nặng bánh sắt (10-12 tấn) lu 6-8 lần/điểm.