Tần số
|
Hệ số trọng
lượng
|
Tần số
|
Hệ số trọng
lượng
|
Tần số
|
Hệ số trọng
lượng
|
16,66
|
0,00000117
|
1350
|
1,57
|
2700
|
1,96
|
50
|
0,0000444
|
1400
|
1,58
|
2750
|
1,96
|
100
|
0,00112
|
1450
|
1,60
|
2800
|
1,97
|
150
|
0,00665
|
1500
|
1,61
|
2850
|
1,97
|
200
|
0,0223
|
1550
|
1,63
|
2900
|
1,97
|
250
|
0,0556
|
1600
|
1,65
|
2950
|
1,97
|
300
|
0,111
|
1650
|
1,66
|
3000
|
1,97
|
350
|
0,165
|
1700
|
1,68
|
3100
|
1,97
|
400
|
0,242
|
1750
|
1,70
|
3200
|
1,89
|
450
|
0,324
|
1800
|
1,71
|
3300
|
1,83
|
500
|
0,414
|
1850
|
1,72
|
3400
|
1,75
|
550
|
0,505
|
1900
|
1,74
|
3500
|
1,65
|
600
|
0,595
|
1950
|
1,75
|
3600
|
1,51
|
650
|
0,691
|
2000
|
1,77
|
3700
|
1,35
|
700
|
0,790
|
2050
|
1,79
|
3800
|
1,19
|
750
|
0,895
|
2100
|
1,81
|
3900
|
1,04
|
800
|
1000
|
2150
|
1,82
|
4000
|
0,890
|
850
|
1,10
|
2200
|
1,84
|
4100
|
0,740
|
900
|
1,21
|
2250
|
1,86
|
4200
|
0,610
|
950
|
1,32
|
2300
|
1.87
|
4300
|
0,496
|
1000
|
1,40
|
2350
|
1,89
|
4400
|
0,398
|
1050
|
1,46
|
2400
|
1,90
|
4500
|
0,316
|
1100
|
1,47
|
2450
|
1.91
|
4600
|
0,252
|
1150
|
1,49
|
2500
|
1,93
|
4700
|
0,199
|
1200
|
1,50
|
2550
|
1,93
|
4800
|
0,158
|
1250
|
1,53
|
2600
|
1,94
|
4900
|
0,125
|
1300
|
1,55
|
2650
|
1,95
|
5000
|
0,1000
|
13. Thử quá tải ngắn
hạn theo dòng điện.
Thử quá tải ngắn hạn
theo dòng điện được
thực hiện ở nhiệt độ cuộn dây và thép tác dụng gần bằng nhiệt độ trong chế độ
làm việc danh định của máy và với điện áp gần bằng danh định. Để thử
bằng cách thay đổi kích từ và tải tác dụng của máy, tăng dòng điện phản ứng đến trị số
yêu cầu và qua các khoảng thời gian xác định, giảm dòng điện đó đến trị số cho phép
lâu dài.
Giá trị tải tác dụng đối với
máy có cuộn dây được làm
nguội bằng không khí không quy định. Đối với máy có cuộn dây được làm nguội trực
tiếp với tải tác dụng nhỏ, quá tải không cho phép theo dòng điện kích
từ có thể tương ứng với dòng điện yêu cầu của phần ứng, vì vậy ở những máy này,
mức cho phép của tải tác dụng nhỏ nhất khi thử phải được xác định trước bằng tính
toán.
Cho phép thử quá tải ngắn hạn theo
dòng điện được thực hiện ở chế độ ngắn
mạch ba pha.
Trước và sau khi thử, máy phải được
xem xét cẩn thận, kiểm tra trạng thái cách điện và độ bền chặt của kẹp chặt.
Khi thử máy có công suất 5000kVA và lớn
hơn hoặc có chiều dài lõi 1m và lớn hơn, cần kiểm tra nhiệt độ cuộn dây kích từ bằng
phương pháp điện trở và kiểm tra nhiệt độ cuộn dây phần ứng bằng các chỉ
thị nhiệt độ.
14. Xác định tổn hao
và hiệu suất
14.1. Xác định tổn hao và hiệu suất của
máy đồng bộ theo TCVN 3190-79.
14.2. Khi xác định tổn hao bằng phương
pháp tự hãm, nếu các thử nghiệm tự hãm được thực hiện ở máy phát có
kèm động cơ sơ cấp thì việc
tách tổn hao cơ giữa máy phát và động cơ phải tiến hành hai thử nghiệm không tải
trong chế độ động cơ có hệ số
công suất bằng đơn vị, cùng với động cơ sơ cấp và không có động cơ sơ cấp để cho
phép xác định riêng rẽ các tổn hao cơ trong máy phát được thử.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
14.2.1. Đối với tổ máy tuyếc bin thủy
lực.
Tổn hao cơ của cả tổ
máy được xác định từ thử nghiệm tự hãm khi các khoang đã được làm
khô. Lúc này cần làm thế nào để nước không dò vào qua thiết bị dẫn hướng. Mực
nước
trong
ống hút phải đủ thấp để tránh dòng khí xoáy tạo ra khi rôto của tuyếc bin quay
và hút theo nước.
Tổn hao ma sát của rôto tuyếc bin
trong không khí được tính toán theo công thức thực nghiệm.
Hiệu của các tổn hao được tính toán
như vậy với tổng tổn hao cơ của tổ máy là tổn hao cơ của máy phát.
Xác định tổn hao trong các ổ chặn (tổn
hao trong ổ dẫn hướng tương đối không lớn và có thể bỏ qua) được thực hiện bằng
phương pháp calori.
14.2.2. Đối với tổ máy tuyếc bin hơi
nước, tổn hao cơ trong máy phát, bao gồm tổn hao trong quạt gió và tổn hao ma sát
trong ổ đỡ, cũng được xác định bằng phương pháp calori.
15. Thử phát nóng
15.1. Đo nhiệt độ các phần của máy và
của môi trường làm nguội trong quá trình thử phát nóng và khi kết thúc thử theo
TCVN 3190-79.
15.1.1. Đo điện trở của cuộn dây
dòng điện xoay chiều để xác định nhiệt độ của nó khi máy đang quay không ngắt
khỏi lưới điện cũng như máy quay sau khi cắt khỏi lưới và đập từ trường được
phép thực hiện bằng sơ đồ đặc biệt bảo đảm bù và khử điện áp xoay chiều làm việc
hoặc còn dư. Khi đó, điện trở
ở trạng thái
nguội được đo bằng sơ đồ này.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
15.2. Thử phát nóng của máy để làm việc
trong chế độ dài hạn S1, theo TCVN
3189-79 phải được thực hiện bằng phương pháp tải trực tiếp, cho phép thử phát
nóng bằng phương pháp gián tiếp.
15.2.1. Thử phát nóng bằng phương pháp
tải trực tiếp phải thực hiện khi máy được thử làm việc ở chế độ máy
phát, động cơ hoặc máy bù tùy
theo công dụng của nó.
Phải thử ở 3 ÷ 4 phụ tải khác nhau
trong giới hạn từ 0,6 công suất danh định tới công suất cực đại có thể có (theo điều kiện thử).
Hệ số công suất phải sao cho càng gần giá trị danh định càng tốt.
Trong mỗi một thử nghiệm, phải xác định
độ tăng nhiệt của cuộn dây và lõi thép so với nhiệt độ môi trường xung
quanh. Theo các kết quả thử ở các phụ tải khác nhau, phải xây dựng quan hệ
giữa độ tăng nhiệt ở bộ phận máy đã cho với bình phương của dòng điện trong cuộn
dây của máy hoặc với tổn hao tương ứng trong máy.
Độ tăng nhiệt ứng với phụ tải danh định được
xác định bằng cách ngoại suy đường cong nhận được.
Đối với máy có công suất đến
10000kVA, cho phép chỉ tiến hành một thử nghiệm về xác định phát nóng ở chế độ
danh định của máy được thử.
15.2.2. Thử phát nóng bằng phương pháp
gián tiếp được thực hiện khi cho máy được thử làm việc trong chế độ máy bù đồng
bộ. Cho phép tiến hành thử phát nóng bằng phương pháp gián tiếp trong các chế độ
không tải và ngắn mạch.
15.2.3. Có thể tiến hành thử phát nóng
trong chế độ máy bù đồng
bộ theo hai cách là:
1. Thử nghiệm với điện áp và
dòng điện phần ứng ở trị số danh định.
Nếu khi đó dòng điện kích từ nhận được lớn hơn giá trị cho phép thì tiến hành 3 ÷ 4 lần thử phát
nóng với điện áp danh định và dòng điện phần ứng nhỏ hơn danh định. Một trong số
các lần thử phải được tiến hành ở dòng điện phần ứng tương ứng với dòng điện
kích từ danh định. Độ tăng nhiệt của cuộn dây phần ứng tương ứng với dòng điện danh định của
nó được xác định bằng cách ngoại suy tương tự ở điều 15.2.1.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Nếu tổn hao trong thép của máy thử
nhỏ hơn hay bằng tổn hao trong đồng (tổn hao cơ bản và tổn hao phụ) thì độ
tăng nhiệt của cuộn dây phần ứng và cuộn dây kích từ được xác định một cách
trực tiếp qua thử nghiệm không tính đến sự giảm phát nóng do có sự giảm tổn hao
trong thép.
Nếu tổn hao trong thép của máy thử lớn
hơn tổn hao trong đồng
thì còn phải tiến
hành thêm hai thử nghiệm không tải, một lần thử với điện áp giảm tương ứng với
thử nghiệm có dòng điện phần ứng và dòng điện kích thích danh định, lần thử sau, với
điện áp danh định.
Hiệu số tăng nhiệt của cuộn dây phần ứng
stato trong các lần thử sẽ cho số hiệu chỉnh trực tiếp có tính đến hiệu số tổn hao
trong thép ở điện áp danh định và ở điện áp đã được giảm.
Để xác định số hiệu chỉnh về độ tăng
nhiệt của cuộn dây kích từ phải xây dựng quan hệ giữa độ tăng nhiệt với tổn hao
trong cuộn dây kích từ.
Số hiệu chỉnh bằng hiệu tung độ của các điểm, một trong
số đó nhận được khi thử không tải ở điện áp danh định; còn tung độ kia ở cùng
dòng điện kích từ trên đồ thị qua hệ được xác định khi điện áp được giảm.
15.2.4. Để xác định nhiệt độ cuộn dây
của máy trên cơ sở các lần thử
nghiệm không tải và ngắn mạch, tiến hành thử phát nóng ở chế độ làm việc của máy
phát như sau:
1. Ngắn mạch ở dòng điện
danh định của phần ứng và tần số quay
danh định. Xác định sự phát nóng do các tổn hao cơ bản, tổn hao phụ và
tổn hao cơ cũng như do tổn hao kích từ được giảm gây ra.
2. Không tải ở điện áp danh
định. Xác định sự phát nóng do các tổn hao trong thép, các tổn hao cơ khí cũng
như do tổn hao kích từ được giảm gây ra.
3. Không tải, không kích từ ở chế độ
này, xác định sự phát nóng chỉ do tổn hao cơ gây ra.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Độ tăng nhiệt của cuộn dây phần ứng so
với nhiệt độ môi trường làm nguội được xác định một cách gần đúng không tính đến
sự ảnh hưởng của sự phát nóng ở các bộ phận riêng biệt của máy đối với
nhau.
Độ tăng nhiệt ∆θ của cuộn dây
phần ứng trên nhiệt độ làm nguội ở điện áp danh định, dòng điện phần ứng bằng
danh định và hệ số công suất bằng danh định, được xác định theo công thức:
∆θ = ∆θA + ∆θB + ∆θC (9)
trong đó
∆θA; ∆θB; ∆θC là độ tăng nhiệt của
cuộn dây phần ứng trên nhiệt độ môi trường làm nguội ở các chế độ cho trong điều
15.2.4 ứng với các điểm từ 1 đến 3, đo bằng °C.
Độ tăng nhiệt của cuộn dây kích từ được
xác định theo tất cả các lần thử và được
đưa vào đồ thị theo hàm số của tổn hao I2ƒRƒ. Độ tăng nhiệt
ứng với dòng điện kích từ danh định được xác định bằng cách ngoại suy đường
cong nhận được.
16. Thử ngắn mạch ba
pha đột ngột
16.1. Tiến hành thử ngắn mạch ba pha đột
ngột để thử nghiệm độ bền cơ của máy
và cũng để xác định các thông số điện từ.
Việc ngắn mạch cuộn dây phần ứng được
tiến hành khi cho máy làm việc ở chế độ không tải với điện áp đã cho ở tần số
quay danh định và khi máy điều chỉnh kích từ tự động được cắt.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Với hệ thống kích từ không có chổi, thử
ngắn mạch đột ngột được tiến hành khi máy kích từ làm việc không có bộ điều chỉnh
kích từ tự động.
Nếu dùng hệ thống tự kích từ với các
chỉnh lưu có điều khiển hoặc dùng hệ thống kích từ cao tần có các chỉnh
lưu không điều khiển để làm hệ thống kích từ cơ bản thì phải dùng hệ thống kích
từ điện cơ để thử nghiệm. Khi đó dòng điện kích từ danh định phải bằng hai hoặc
gấp nhiều lần dòng điện kích từ không tải của máy được thử nghiệm.
Máy kích từ trong trường hợp này cũng cần phải
có kích từ độc lập, còn nếu có cuộn
dây kích từ nối tiếp thì cuộn dây đó phải được cắt ra.
Nếu không chịu đựng được những
yêu cầu chỉ dẫn, thì để kiểm tra rung động, sức bền cơ và biến dạng, cho phép đồng
thời lúc ngắn mạch cuộn dây phần ứng
tiến hành ngắn mạch cuộn dây kích từ của máy đo được.
16.1.1. Để xác định sự phù hợp của máy theo các
yêu cầu về sức bền cơ, tiến hành xem xét trước và sau khi ngắn mạch đột ngột, đặc biệt là
quan sát phần đầu bối của cuộn dây phần ứng cũng như các chi tiết kẹp chặt
chúng. Sau khi thử ngắn mạch đột ngột cần tiến hành thử độ bền điện của cách điện
cuộn dây phần ứng với vỏ máy
(chương 5).
Ở các máy công suất trên 75000kVA, trước
và sau khi thử ngắn mạch phải xác định đặc tính rung động tần số của cuộn dây
cũng như tiến hành đo rung động của chúng ở chế độ không tải với điện áp và tần số danh định và
ở chế độ ngắn mạch với dòng điện phần ứng có trị số danh định. Trong quá trình
thử nghiệm ngắn mạch đột
ngột phải đo rung động và biến dạng các bộ phận kết cấu của máy.
Sau khi lắp đặt cái cảm biến đo lường
trên cuộn dây, tiến hành thử
cuộn dây này đối với
vỏ bằng điện áp chỉnh lưu không
nhỏ hơn 1,5 điện áp danh định hoặc bằng điện áp danh định tần số 50Hz lúc cái cảm
biến được nối đất.
Để kiểm tra sự làm việc đúng đắn của khí cụ đã lắp phải
tiến hành thử ngắn mạch đột ngột bắt đầu ở điện áp không lớn hơn 0,3 điện áp
danh định và ghi đồ thị sóng các
chỉ số của máy đo biến dạng, cảm biến đo rung và dòng điện trong tất cả
ba pha.
16.1.2. Nếu thử ngắn mạch đột ngột được
dùng để xác định điện kháng, hằng số thời gian thì việc ngắn mạch ba pha phải được thực
hiện đồng thời với
thời gian không chậm quá 15 độ điện. Nếu thành phần không chu kỳ của dòng điện phần
ứng không cần phải xác định thì giá trị đã chỉ ra ở trên có thể cao hơn.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Việc ghi nhận quá trình quá độ phải được
kéo dài quá khoảng thời
gian bằng khoảng hai lần giá trị hằng số thời gian quá độ dọc trục khi ngắn mạch
cuộn dây phần ứng, lúc đó giá trị xác lập phải được đo bằng các khí cụ và được
ghi trên máy hiện sóng.
Để đo dòng điện ngắn mạch phải dùng
sun không cảm ứng hoặc máy biến áp đo lường.
Các máy biến dòng có lõi thép phải được
chọn sao cho trị số lớn nhất có
thể có của dòng điện ngắn mạch xung nằm trên phần đường thẳng của đặc tính máy
biến áp.
Nên dùng máy biến áp có cuộn dây thứ cấp
chuyển vị, bảo đảm bù ảnh hưởng của từ trường ngoài. Trước khi thử các lõi thép
của máy biến dòng phải được khử từ.
Điện trở chung của các khí cụ
đo lường và dây dẫn
nối đầu vào mạch thứ cấp của máy biến dòng không được vượt quá giá trị danh định
đã được quy định.
Cho phép dùng máy biến áp dòng kiểu
không khí đấu vào máy hiện sóng qua khuyếch đại tích phân. Trong tất cả các trường
hợp khi chỉ yêu cầu xác
định dòng điện va đập và thành
phần chu kỳ, có thể dùng điện kế hiện sóng tích phân.
Ngay trước lúc ngắn mạch, phải đo điện
áp ở đầu ra của
máy, dòng điện kích từ và nhiệt
độ cuộn dây kích từ.
Để nhận được các thông số tương ứng với
trạng thái không bão hòa của máy, tiến hành thử ngắn mạch ở vài giá trị điện áp
nằm trong giới hạn 0,1 ÷ 0,4 giá trị danh định. Đối với một điện áp,
xác định các thông số sau đó, vẽ quan hệ thay đổi theo các giá trị ban đầu của dòng điện quá
độ hoặc siêu quá độ. Các trị số không bão hòa của các thông số được xác định
theo quan hệ này cho các dòng điện bằng dòng điện danh định của phần ứng.
Trị số của các thông số tương ứng với
trạng thái không bão hòa của máy được xác định trực tiếp trong trường hợp khi
thử ngắn mạch đột ngột được tiến hành với điện áp danh định ở các đầu ra của
máy. Nếu thử nghiệm với điện áp
danh định không thể thực hiện được thì tiến hành thử bởi ba điện áp: 0,3; 0,5; 0,7 điện
áp danh định, xác định các thông số đối với mỗi một thử nghiệm, vẽ quan hệ giữa
các thông số theo điện áp trước thử và dùng ngoại suy để xác định các trị số bão
hòa của các thông số tương ứng với điện áp danh định.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Thành phần chu kỳ của dòng điện phần ứng
khi ngắn mạch được xác định theo trung bình số học của các thành phần chu kỳ của dòng điện
ba pha.
Để xác định thành phần quá độ ∆l'K và
thành phần siêu quá độ ∆l”K, từ đường cong thay đổi của thành phần chu kỳ của dòng điện phần
ứng trừ đi biên độ của dòng điện ngắn mạch xác lập Inm(∞).
Hiệu số nhận được trên đồ thị trong hệ
tọa độ nửa lôgarit chính là tổng I’nm + I’’nm
.
Trị số ban đầu của thành phần quá độ của
dòng điện ngắn mạch ∆I’nm
(o)
được xác định theo:
1. Nếu đường cong được vẽ (trừ phần đầu)
là đường thẳng (tương ứng với số mũ) thì kéo dài nó về trục tung để xác định
giá trị ban đầu ∆I’nm
(o)
của thành phần quá độ của dòng điện ngắn mạch (hình 4).
2. Nếu đường cong đó không có
phần nào là đoạn thẳng thì đo biên độ của
dòng lA (hình 5) tương ứng
với thời gian OA', ở đây OA’ lấy
bằng mười chu kỳ dòng hoặc thời gian trong đó thành phần siêu quá độ trở nên
không đáng kể.
Hình 4 Hình 5
Xác định thời gian OB’, trong đó lA tắt dần đến
giá trị:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Hằng số thời gian được xác định
như là hiệu số OB’ - OA’ (giây).
Giá trị ban đầu của thành phần quá độ
∆I’nm (o) được xác
định bằng cách ngoại suy về trục tung đoạn thẳng được vẽ qua các điểm ứng với
dòng điện lA và lB (hình 5).
Thành phần siêu quá độ của dòng điện
ngắn mạch được xác định như là hiệu số giữa đường cong ∆I’nm + ∆I’’nm (o) và
đường thẳng xác định giá trị ∆I’nm . Sự thay đổi của thành
phần siêu quá độ của dòng điện theo thời gian cũng được vẽ trên tọa độ nửa
lôgarit (hình 4).
Tiến hành xác định giá trị ban đầu của
thành phần siêu quá độ của dòng điện ngắn mạch ∆I’’nm (o) bằng cách
ngoại suy phần đường thẳng của đường cong nhận được về phía trục tung.
16.1.4. Thành phần không chu kỳ của
dòng điện ở cả ba pha được vẽ theo thời gian trong tọa độ nửa lôgarit. Ngoại
suy các đường cong này tại điểm xuất hiện ngắn mạch sẽ tìm được giá trị
ban đầu của dòng điện tương ứng.
Để tìm trị số lớn nhất có thể có của
thành phần không chu kỳ của dòng điện
phần ứng vẽ
các
giá trị ban đầu của thành
phần không chu kỳ
của dòng điện ở từng pha
riêng rẽ (có
được
bằng cách ngoại suy) dưới dạng véctơ xuất phát từ một điểm.
Trước hết, đặt véctơ lớn nhất trong số
các véctơ: 1a3, sau đó vẽ về
hai phía của véctơ đó các véctơ khác Ia1 và la2 tạo thành với véctơ
này một góc 60°. Từ cuối mỗi véc tơ, dựng đường vuông góc với nó.
Chiều dài véctơ vẽ từ điểm chung đến
trọng tâm của tam giác tạo ra do các đường vuông góc vừa vẽ cắt nhau sẽ cho giá
trị lớn nhất có thể có của thành phần không chu kỳ Iamax; thành phần
đó bằng giá trị số ban đầu của biên độ
thành phần chu kỳ (hình 6).
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Giá trị lớn nhất có thể có của thành
phần không chu kỳ của dòng điện có
thể được xác định một cách tương tự (theo đơn vị tương đối hay đơn vị vật lý)
theo công thức:
Iamax = (10)
trong đó
Ia3 là giá trị
tuyệt đối lớn nhất ban đầu
của thành phần không chu kỳ của dòng, A.
Ia1 là giá trị
tuyệt đối ban đầu của thành phần không chu kỳ của dòng điện trong một pha bất kỳ
của hai pha
khác.
16.1.5. Theo đồ thị sóng
dòng điện trong mạch kích từ khi ngắn mạch đột ngột cuộn dây phần ứng xác định
quan hệ của thành phần chu kỳ dòng điện theo thời gian như là nửa hiệu số của
các tung độ các đường bao trên và dưới của đồ thị sóng dòng điện trong cuộn dây
kích từ và vẽ nó trong hệ tọa độ nửa lôgarit. Trị số ban đầu của dòng điện
thành phần chu kỳ được xác định bằng cách ngoại suy đường cong nhận được tại
lúc ngắn mạch. Trong trường hợp nếu
sự tắt dần của thành phần chu kỳ của dòng điện trong mạch kích từ không theo quy luật
hàm số mũ thì phải xác định trị số ban đầu của nó bằng cách ngoại suy tại lúc ngắn mạch
nhờ tiếp tuyến với phần cơ bản của đường cong.
16.1.6. Dòng điện xung lớn nhất có thể
có khi ngắn mạch đột ngột được xác định như là tổng của thành phần chu kỳ và
thành phần không chu kỳ qua 0,5 chu kỳ sau lúc ngắn mạch.
Trị số của thành phần chu kỳ đối với
thời điểm này được xác định như là tổng của dòng ngắn mạch đột ngột xác lập, với
thành phần quá độ và siêu
quá độ của dòng điện này.
Hai thành phần vừa kể phải lấy trên đồ
thị (hình 4) tại các thời điểm tương ứng.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Ia = Iamax.e
-0,5/ta.fdđ
trong đó
Iamax là trị số lớn nhất có
thể có của thành phần không chu kỳ của dòng ngắn mạch, A.
e là cơ số lôgarit tự nhiên.
ta là hằng số thời gian dao động tắt dần của thành
phần không chu kỳ của dòng điện (điểm 2.3.5), s.
fdđ là tần số danh định,
Hz.
Nếu tỷ lệ xích dòng điện phần
ứng được biểu diễn bằng trị số hiệu dụng của dòng điện thì để xác định dòng điện
lớn nhất có thể có khi ngắn mạch đột ngột phải nhân tổng tìm được của thành phần
chu kỳ và không chu kỳ với
.
17. Xác định tỷ số ngắn
mạch và điện kháng đồng bộ.
Trong các công thức xác định điện
kháng, coi điện trở tác dụng thứ
tự thuận không lớn và nếu không có quy định khác thì có thể bỏ qua điện trở
tác dụng. Trong các trường hợp khi điện trở tác dụng thứ tự thuận gồm khoảng 0,2
hoặc lớn hơn trị số điện kháng đo
được thì các công thức được coi như là gần đúng.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Kc = = (12)
17.2. Điện kháng đồng bộ dọc trục
(Xd) được xác định
theo đặc tính không tải và ngắn mạch bằng thử nghiệm quay pha.
17.2.1. Xác định điện kháng đồng bộ dọc
trục theo thương của điện áp không tải lấy theo phần đường thẳng của đặc tính không tải
(hoặc phần kéo dài của nó) ở một vài dòng điện kích từ trên dòng điện ngắn mạch đối xứng
nhận được theo đặc tính ngắn mạch ở cùng một dòng điện kích từ như vậy (hình 7)
theo các công thức:
Xd = (13)
Xd = == (14)
Các đặc tính không tải và ngắn mạch phải
được đưa về đầu trục tọa độ.
Trị số Xd nhận được
như vậy là trị số bão hòa.
17.2.2. Việc xác định các điện kháng đồng bộ từ thử
nghiệm quay pha được thực hiện ở nguồn điện áp xoay chiều có tần số tương ứng,
công suất đầy đủ và có pha được điều
chỉnh. Muốn vậy,
dùng một động cơ đồng bộ quay máy thử ở trạng thái không kích từ. Cuộn
dây phần ứng của máy thử được đấu vào một nguồn cung cấp có cùng một tần số như động
cơ. Nguồn cung cấp có pha điều chỉnh được phải đấu vào giữa lưới điện và máy được
thử hoặc giữa lưới điện với động cơ truyền động.
Không cần phải điều chỉnh pha điện áp
các nguồn cung cấp nếu động cơ truyền động được kích từ theo hai trục vuông góc
với nhau. Trong mọi trường hợp, bằng sự quay chậm của pha điện áp phải tìm được
vị trí tại đó dòng điện phần ứng của máy được thử có trị số nhỏ nhất và lớn
nhất ứng với giá trị lớn nhất và nhỏ nhất của điện áp. Nếu khi thử, đo công suất
tác dụng thì phải đọc các chỉ số tại lúc trị số công suất có giá trị nhỏ nhất.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Hình 7.
Điện kháng dọc trục được xác định với
dòng điện phần ứng nhỏ nhất lmin và điện áp phần ứng lớn nhất Umax theo các
công thức:
Xd = (15)
Xd = (16)
17.3.1. Việc xác định điện áp đồng bộ ngang
trục bằng thử nghiệm quay pha được tiến hành theo điều 17.2.2 với dòng điện phần
ứng cực đại Imax và điện áp
phần ứng cực tiểu
Umin.
Khi đó
Xd = (17)
Xd = (18)
17.3.2. Xác định điện kháng đồng bộ
ngang trục bằng phương pháp kích từ âm được tiến hành trên các máy có tổn hao cỡ
nhỏ hơn 1%. Khi đó máy phải làm việc song song với lưới không có tải tác
dụng ở điện áp
gần bằng danh định. Trong thời gian thử phải giảm dòng điện kích từ xuống không,
thay đổi hướng dòng điện và tăng từ từ nó đến khi máy mất đồng bộ.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Xác định Xq theo công thức:
Xq = Xd
. (19)
Trong đó:
là
trị số tuyệt đối của sức điện động xác định theo đặc tính không tải được nắn thẳng
(hình 8) vẽ qua điểm ứng với điện áp ur, đối với dòng kích từ
ur và là điện áp phần ứng và dòng điện
kích từ ngay trước khi mất đồng bộ.
Xd là điện kháng đồng bộ dọc trục được
xác định theo cùng một đặc tính không tải được nắn thẳng, Ω.
Nếu khi thử, dòng điện phần ứng được
xác định ngay trước lúc mất đồng bộ Ir , thì xq được tính theo công
thức:
xq = (21)
xq = (22)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Hình 8
17.3.3. Việc xác định điện kháng đồng
bộ ngang trục bằng phương pháp hệ số trượt nhỏ được thực hiện khi
cung cấp cho cuộn dây phần ứng của máy công tác ở hệ số trượt nhỏ bằng
một nguồn có điện áp đối xứng bằng từ 0,01 đến 0,2 Udđ.
Lúc đó, điện áp phải như thế nào để
máy không bị mất đồng bộ. Cuộn dây kích từ phải hở mạch, rôto được quy bằng một
động cơ sơ cấp có hệ số
trượt không lớn hơn 0,01; đối với máy có rôto là một khối thì không
được lớn hơn 0,002 để
thực tế loại bỏ được ảnh hưởng
của các dòng
điện
sinh ra trong chế độ không đồng bộ ở mạch vòng giảm rung.
Tại thời điểm đóng hoặc cắt nguồn cung
cấp khỏi cuộn dây phần ứng, cuộn dây kích từ phải được nối ngắn mạch hoặc ngắn mạch qua một
điện trở để tránh sự hư hỏng có thể xảy ra.
Khi tiến hành thử, phải dùng khí cụ để
đo hoặc ghi đồ thị sóng của
dòng điện và điện áp phần ứng, điện áp trong cuộn dây kích thích (hình 9) hệ số
trượt và nếu có thể, cả góc d.
Nếu điện áp dư của máy lớn hơn 0,3 điện
áp đặt vào thì lõi dẫn điện từ của máy phải được khử từ trước lúc thử.
Xq được tính theo dòng
điện và điện áp của phần ứng đo được trong khi thử ở điện áp cực
đại Uf trên cuộn dây kích từ
(khi đó góc d = 90°C) bằng công thức sau:
(23)
(24)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Nếu khi thử, điện áp dư của
máy (Udư) nằm trong
giới hạn 0,1 ÷ 0,3 điện áp
đặt vào, thì trị số dòng
điện Imax phải xác định
theo công thức:
trong đó:
Itb là nửa tổng số
của hai cực đại liên tiếp của đường bao dòng điện (hình 9), A.
xd là điện kháng đồng bộ
dọc trục xác định theo điều 17.2, Ω.
Trị số Umin được xác định bằng
trị số trung
bình số học của hai cực tiểu liên tiếp
của đường bao điện áp (hình 9).
Hình 9
Để kiểm tra kết quả nhận được, từ thử
nghiệm này, xác định Xd theo các kết
quả đo điện áp và dòng điện vào lúc điện áp trên cuộn dây kích thích hở mạch có
giá trị bằng không.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Xd = (27)
(28)
Ở giá trị điện áp dư bằng 0,1 ÷
0,3 giá trị điện áp đặt vào, phải lấy nửa tổng số của hai cực tiểu liên tiếp
trên đường bao dòng điện làm giá trị Imin còn Umax được lấy bằng
nửa tổng số hai cực đại liên tiếp trên đường bao điện áp (hình 9).
Việc đo được lặp lại với một vài trị
số hệ số trượt và ngoại
suy các giá trị nhận được xq và xd về giá trị hệ
số trượt bằng không.
Các kết quả đo Xq ở các thí nghiệm
có hệ số trượt nhỏ được coi là đúng trong trường hợp nếu giá trị Xd nhận được
trong cùng thí nghiệm này trùng với giá trị của nó nhận được theo điều 17.2.1 với sai số đến 5%. Các giá trị Xq nhận được từ thử
nghiệm hệ số trượt nhỏ tương ứng với trạng thái không bão hòa của máy.
17.3.4. Việc xác định điện kháng đồng bộ dọc trục
bằng phương pháp phụ tải có đo góc giữa sức điện động của máy và điện áp trên
các đầu ra được thực hiện khi máy đem thử làm việc song song với
lưới điện hoặc trên tải đã được cắt ra ở tần số danh định.
Công suất tác dụng của máy không được
nhỏ hơn 0,5 công suất danh định ở hệ số công suất gần bằng
danh định.
Khi tiến hành thử, cần đo điện áp U, dòng điện
phần ứng I, góc g giữa điện áp
và dòng điện
và
xác định góc d (góc bên
trong giữa các véctơ điện áp trên các đầu ra và sức điện động của máy).
Góc d có thể được đo bằng
phương pháp hoạt nghiệm hoặc một phương pháp bất kỳ khác.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Xq = (29)
xq = (30)
Trong tất cả các trường hợp
không thể bỏ qua trị số
điện trở, giá trị Xq được tính
theo công thức:
Xq = (31)
(32)
trong đó:
ld = l.sin(d+g) là thành phần dọc
trục của dòng điện phần ứng, A.
Iq = I.cos(d+g) là thành phần ngang
trục của dòng điện phần ứng, A.
Ra là điện trở pha của cuộn
dây phần ứng, Ω.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
18. Xác định điện
kháng quá độ.
18.1. Điện kháng quá độ dọc trục X’d phải được xác
định bằng thử nghiệm ngắn mạch đột ngột ba pha. Cho phép xác định X’d từ thử nghiệm
phục hồi điện áp và bằng cách tính toán theo các trị số đã biết Xd, t’do, và t’d.
18.1.1. Điện kháng quá độ dọc trục từ
thử nghiệm ngắn mạch đột ngột (chương 16) được xác định bằng tỷ số giữa điện áp
không tải đo trực tiếp trước lúc ngắn mạch U(o) trên trị số ban đầu
của thành phần chu kỳ của dòng điện ngắn mạch sau khi trừ đi thành phần siêu quá
độ (hình 4) theo công thức:
X’d = (33)
(34)
18.1.2. Việc xác định điện kháng quá độ
bằng phương pháp phục hồi điện áp được thực hiện theo đồ thị sóng của việc phục hồi điện áp phần
ứng sau khi cắt bỏ sự ngắn mạch đối xứng trên các đầu ra của máy.
Lúc này nhận được các giá trị không bão hòa của điện kháng.
Phương pháp phục hồi điện áp như sau:
Máy thử được quy với tần số
danh định khi cuộn dây phần ứng được ngắn mạch. Dòng điện kích từ lấy ở giá trị
tương ứng với phần đường
thẳng của đặc tính không tải. Yêu cầu đối với hệ thống kích từ phải tương tự như
chỉ dẫn ở chương 16.
Việc cắt mạch ba pha xác lập được thực
hiện đồng thời ở cả ba pha với
góc sai lệch trong giới hạn 180 độ điện ở thời điểm diệt hồ quang. Trong thời
gian thử, ghi dao động các điện
áp dây và dòng điện phần ứng trong tất cả các pha (để kiểm tra việc cắt đồng thời).
Hiệu giữa điện áp xác lập và điện áp phục hồi U(∞) - U, xác định theo biên độ được vẽ
trên đồ thị tọa độ nửa lôgarit. Việc ngoại suy phần đường thẳng ở đồ thị này
trên trục tung sẽ cho giá trị ban đầu của thành phần quá độ điện áp ∆’n(o). Để nhận được
giá trị ban đầu của thành phần siêu quá độ của điện áp ∆’’n(o) thì vẽ trên đồ thị này hiệu
điện áp xác định bởi đường cong 1 và
thành phần quá độ của điện áp ∆’n khi ngoại suy nó ở
thời điểm cắt ngắn mạch (hình 10).
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Hình 10
Điện kháng quá độ dọc trục được xác định
theo tỷ số của hiệu điện áp xác lập U(∞) và trị số ban đầu của
thành phần quá độ của điện áp ∆U’(o) và dòng điện
phần ứng lnm đo trực tiếp
trước thời điểm cắt ngắn mạch (hình 10) theo các công thức sau:
X’d = (35)
x’d = (36)
18.1.3. Điện kháng quá độ với các trị
số đã biết Xd, t’do; t’d được tính
theo công thức:
(37)
Trong đó
t’do là hằng số
thời gian quá độ dọc trục khi cuộn dây phần ứng hở mạch (điều 23.1), S.
t’d là hằng số thời
gian quá độ dọc trục khi cuộn dây phần ứng ngắn mạch (điều 23.3), S.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
19.1. Điện kháng siêu quá độ
dọc trục X’’d được xác định
từ thử nghiệm ngắn mạch đột ngột. Cho phép xác định X’’d từ thử nghiệm
phục hồi điện áp, cắt
nguồn cung cấp, cung cấp cho cuộn dây phần ứng bằng nguồn bên ngoài ở hai vị
trí của rôto và một vị trí tùy ý của rôto.
19.1.1. Điện kháng siêu quá độ dọc trục
X’’d được xác định
bằng thử nghiệm ngắn mạch đột ngột (chương 16) bằng tỷ số điện áp,
không tải đo trực tiếp trước thời điểm ngắn mạch với giá trị ban đầu của thành
phần chu kỳ của dòng điện ngắn mạch, giá trị này được xác định bằng cách phân
tích đồ thị sóng (hình 4) theo công thức:
X’’d
= (38)
x’’d
= (39)
19.1.2. Điện kháng siêu quá độ dọc trục
thử nghiệm phục hồi điện áp (điều 18.1.2) được xác định bằng tỷ số của hiệu giữa điện
áp xác lập U(∞) và tổng các
giá trị ban đầu của thành phần quá độ ∆U’(o) và siêu quá
độ ∆U’’(o) của điện
áp với dòng điện phần
ứng đo trực tiếp trước thời điểm cắt ngắn mạch lnm (hình 10) theo công
thức:
X’’d
= (40)
x’’d
= (41)
19.1.3. Để xác định điện kháng siêu
quá độ bằng phương pháp cắt cung cấp cho máy có cuộn dây kích từ nối ngắn
mạch được quay với hệ số trượt nhỏ hơn 1%. Đấu cuộn dây phần ứng với
nguồn ba pha đối xứng tần số danh định
và có điện áp giảm 5 ÷ 10% Udđ. Tiến hành cắt lúc rôto ở vị trí dọc hoặc nằm
ngang. Vị trí này được xác định bằng cách đo góc bên trong giữa véctơ điện áp
và sức điện động của máy.
Trong khi thử cần ghi điện áp dây,
dòng điện phần ứng và vị trí của rôto.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Điện kháng siêu quá độ dọc trục được
tính theo công thức:
X’’d = (42)
x’’d = (43)
trong đó:
I(o) là dòng điện phần ứng
ở thời điểm
trước khi cắt máy.
∆Uo là giảm áp tức thời
của phần ứng tại thời điểm cắt
máy, hình 11, V.
Hình 11.
19.1.4. Việc xác định điện kháng siêu
quá độ bằng phương pháp cung cấp cho cuộn dây phần ứng bằng nguồn điện bên ngoài với
hai vị trí của rôto đứng yên được thực hiện bằng cách đấu nguồn điện xoay chiều có
điện áp giảm và tần số danh định
vào hai đầu cuộn dây ra bất kỳ của cuộn dây phần ứng. Cuộn dây kích từ cần được
nối đất.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Thời gian đặt điện áp phải được hạn chế
sao cho các phần của rôto không bị quá nóng.
Khi rôto quay chậm, phải tìm được vị
trí tại đó dòng điện trong cuộn dây kích từ có giá trị cực đại và giá trị coi
như bằng không. Vị trí thứ nhất tương ứng với trục dọc và vị trí thứ hai tương ứng
với trục ngang.
Tại các vị trí này, phải đo
điện áp đặt vào U, dòng điện
trong cuộn dày phần ứng I và công suất tiêu thụ P.
Nếu không thể thực hiện với dòng điện
hoặc điện áp danh định thì để xác định các thông số ứng với điều kiện khởi động hoặc trạng thái
không bão hòa của máy, phải tiến hành một số thí nghiệm ở các giá trị khác nhau
của điện áp đặt vào. Căn cứ vào các
số ghi nhận được, vẽ quan hệ của
thông số được xác định
theo điện áp đặt vào hoặc dòng điện trong cuộn dây phần ứng.
Đối với máy và cuộn dây phần ứng đặt
trong rãnh kín và nửa kín hoặc cuộn dây giảm rung đặt trong rãnh kín, điện áp đặt
vào không được nhỏ hơn 0,2 điện áp danh định.
Điện kháng siêu quá độ dọc trục được
xác định theo công thức:
X’’d
= (44)
X’’d = (45)
Trong đó:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
x’’d =
r’’d =
Trị số điện áp, dòng điện và công suất
phải được đo ở dòng điện cực đại trong cuộn dây kích từ. Nên đo công suất bằng
wát mét côsin thấp.
19.1.5. Việc xác định điện kháng siêu
quá độ bằng phương pháp cung cấp cho cuộn dây phần ứng từ nguồn bên ngoài ở vị
trí tùy ý của rôto đứng yên được thực hiện bằng cách đấu lần lượt mỗi đôi đầu
dây ra của cuộn dây phần ứng của máy
đem thử vào một nguồn điện xoay
chiều có điện áp giảm. Cuộn dây kích thích cần được nối ngắn mạch.
Việc xác định được tiến hành ở vị trí
không thay đổi của
rôto trong suốt cả ba lần đo. Nếu cần thiết phải hãm chặt rôto.
Trị số điện áp và thời gian
đặt của nó tiến hành theo điều 19.1.4.
Khi đấu một đôi đầu dây ra, phải đo điện
áp vào U, dòng điện I
và công suất P của mạch phần ứng và
dòng điện trong cuộn dây kích thích.
Căn cứ vào số liệu thử nghiệm, tính toán
điện kháng giữa mỗi một đôi đầu
dày ra của cuộn dây phần ứng (X12 , X23 , X31) theo các
công thức cho trong điều 19.1.4.
Điện kháng siêu quá độ dọc trục tính
theo đơn vị vật lý (hay đương đối) bằng công thức:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
ở đây: Xtb =
Xác định dấu ở trước A như sau:
Dấu +, nếu trị số
lớn nhất trong ba trị số điện kháng đo được của phần ứng tương ứng với trị số lớn nhất
trong số ba trị số dòng điện đo được trong mạch cuộn dây kích từ.
Dấu -, nếu trị số lớn nhất
trong ba trị số điện kháng
đo được của phần ứng tương ứng với trị số nhỏ nhất trong số ba trị số dòng điện đo được
trong mạch cuộn dây kích từ.
19.2. Điện kháng siêu quá độ ngang trục
X’’d được xác định
bằng thử nghiệm:
Cắt nguồn cung cấp, cung cấp cho cuộn
dây phần ứng bằng một nguồn bên ngoài, với hai vị trí của rôto hoặc với một vị
trí tùy ý của
rôto.
19.2.1. Xác định điện kháng siêu quá độ ngang trục bằng
phương pháp cắt cung cấp cho cuộn dây phần ứng khỏi nguồn có điện áp giảm
được thực hiện theo điều 19.1.3. Tiến hành cắt tại vị trí rôto nằm ngang. Điện
kháng siêu quá độ ngang trục X’’d được tính
theo công thức.
(47)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
19.2.2. Điện kháng siêu quá độ ngang
trục trong thử nghiệm cung cấp cho cuộn dây phần ứng bằng nguồn bên ngoài ở hai vị trí của
rôto không chuyển động được xác định theo công thức ở điều 19.1.4
nhưng các chỉ số d được
thay bằng trị số q.
Điện áp, dòng điện và công suất phải
được đo với giá trị coi như bằng không của dòng điện trong cuộn dây kích từ.
19.2.3. Điện kháng siêu quá độ ngang
trục trong thử nghiệm cung cấp cho cuộn dây phần ứng bằng một nguồn ngoài ở một vị trí
không đổi nào đó tùy ý của rôto được thực hiện theo điều 19.1.5.
Xác định dấu đứng trước ∆X được tiến
hành như sau:
Dấu cộng, nếu giá trị lớn nhất trong
ba trị số điện kháng đo được của phần ứng tương ứng giá trị nhỏ nhất trong ba
giá trị dòng điện trong mạch kích từ.
Dấu trừ, nếu giá trị lớn nhất trong ba
giá trị của điện kháng của phần ứng đo được tương ứng với giá
trị lớn nhất trong ba giá trị dòng điện trong mạch kích từ.
20. Xác định điện
kháng và điện trở thứ tự ngược.
20.1. Điện kháng X2 và điện trở
thứ
tự
ngược R2 được xác định
bằng thử nghiệm ngắn mạch hai pha xác lập hoặc bằng thử nghiệm xen kẽ
được đảo ngược pha.
Cho phép xác định X2 bằng phương
pháp tính toán theo các trị số và X’’d và X’’q
đã
biết.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Hình 12
Lúc thử nghiệm, phải đo
dòng điện ngắn mạch lnm2, dòng điện kích từ, điện áp giữa các đầu dây
ra và một trong các pha khép mạch U và công suất P.
Việc đo được thực hiện với một vài giá
trị dòng điện ngắn mạch.
Để tránh phát nóng quá mức trong các
phần của rôto, thời
gian thử ngắn mạch
hai pha xác lập với dòng điện lớn
hơn 0.1 Idđ được hạn chế
chỉ đủ để đọc các chỉ số của khí cụ
đo.
Đối với máy cực hiện, dòng điện có thể
cho đạt đến danh định, nếu khi đó độ rung của máy không vượt quá trị số cho
phép. Ở các máy cực ẩn, dòng điện phần ứng thông thường phải giới hạn trong phạm
vi tối đa là 0,5 ldđ Điện kháng X2 và điện trở R2 thứ tự ngược
được tính theo công thức.
(49)
(50)
(51)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Để kết quả đo không bị méo khi có mặt
các điều hòa bậc cao, trong quá trình thử phải xác định dạng của đường cong điện
áp và dòng điện,
và khi chúng lệch khỏi dạng hình sin thì trong tính toán phải chấp nhận giá trị
tương ứng với sóng cơ bản. Cho phép sử dụng giá trị công suất phản kháng Q đo
được.
Trong trường hợp này, X2 và R2 phải được
tính trong hệ đơn vị vật lý (hoặc đơn vị tương đối) theo các công thức:
(53)
(54)
Theo các giá trị X2 và R2 nhận được
trong các kết quả đo, các giá trị đó được tính toán cho mỗi một giá trị lnm2 đo được, vẽ
quan hệ của chúng theo dòng điện. Các giá trị không bão hòa X2 và R2 được xác định bằng
cách ngoại suy các quan hệ nhận được cho dòng điện ngắn mạch bằng trị số danh định.
20.1.2. Việc xác định điện kháng và điện
trở thứ tự ngược theo phương pháp xen kẽ đảo ngược pha được tiến hành bằng cách
cung cấp cho máy quay với tần số danh định bằng một nguồn bên ngoài có điện áp
đối xứng và giảm, bằng từ 0,02 ÷ 0,2 Udđ có đảo pha nghĩa là
làm việc trong chế độ hãm điện từ với hệ số trượt bằng 2.
Cuộn dây kích từ phải được nối ngắn mạch.
Nếu điện áp dư của máy đem thử nghiệm
vượt quá 0,30 điện áp của
nguồn thì rôto của máy
trước lúc thử phải để hở mạch.
Khi thử, đo điện áp và dòng điện trong
tất cả ba pha và công suất.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
(55)
(56)
(57)
(58)
(59)
(60)
trong đó:
P là công suất đưa vào cuộn dây phần ứng, W.
I là dòng điện trung bình đo được,
A.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Điện kháng và điện trở được xác định đối
với mỗi một trị số điện áp đặt vào. Trên cơ sở các kết quả đo được,
xây dựng quan hệ của chúng theo dòng điện.
20.1.3. Điện kháng thứ tự ngược được
tính theo các giá trị X’’d + X’’q bằng công thức:
(61)
Việc xác định X’’d và X’’d được thực hiện
theo chương 19.9.
21. Xác định điện
kháng và điện trở thứ tự không.
21.1. Điện kháng thứ tự không Xo và điện trở thứ tự không
Ro được xác định
bằng thử nghiệm cung cấp cho một phần trong ba pha của máy được thử.
Cho phép xác định Xo và Ro bằng thử
nghiệm ngắn mạch xác lập hai pha
trên trung tính.
21.1.1. Việc xác định điện kháng và điện
trở thứ tự không bằng phương pháp cung cấp một pha trong số ba pha được tiến
hành trên máy quay với tần số danh định
(hoặc gần danh định)
khi ngắn mạch cuộn dây kích từ.
Khi đó, tất cả ba pha của cuộn dây phần
ứng phải đấu nối tiếp (tam giác hở): Khi tiến hành thử nghiệm, đo điện áp U, dòng I và
công suất P với một giá trị điện áp
đặt vào.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Điện kháng Xo và điện trở
thứ tự không Ro được tính
theo công thức:
(62)
(63)
Khi đấu nối tiếp ba pha của cuộn dây:
Khi đấu song song ba pha của cuộn dây:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Xo và Ro phải được
xác định cho mỗi một giá trị điện áp đặt vào và vẽ quan hệ của chúng theo dòng
điện.
21.1.2. Việc xác định điện kháng và điện
trở tác dụng thứ tự không bằng
phương pháp ngắn mạch xác lập hai pha trên trung tính được tiến hành trên máy
quay với tần số danh định. Cuộn dây phần ứng phải được đấu theo hình sao nhưng
hai pha được khép mạch trên trung tính (hình 13).
Hình 13.
Khi tiến hành thử, máy phải được kích
thích và đo điện áp giữa đầu ra của pha khép mạch và trung tính U, dòng điện
chạy qua thanh nối ngắn mạch từ các đầu ra ngắn mạch đến trung tính lo và công suất
P.
Việc đo phải được tiến hành với một
vài giá trị dòng điện trong dây trung tính. Giá trị dòng điện và thời gian tiến
hành thử nghiệm phải được giới hạn dựa vào điều kiện phát nóng của rôto hoặc từ đầu
rung động.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
(64)
(65)
(66)
(67)
Khi có mặt các điều hòa bậc
cao (điều 20.1.1) thì lúc phải chấp nhận các giá trị tương ứng với các điều hòa
cơ bản.
Khi sử dụng các khí cụ để đo công suất
phản kháng Q thì điện kháng và điện trở thứ tự không có thể được tính theo công
thức:
(68)
(69)
(70)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Sau thử nghiệm, các giá trị Xo và Ro nhận được cần
tính đổi cho mỗi giá trị lo đo được và biểu thị theo quan hệ với dòng điện.
Giá trị bão hòa Xo và Ro được xác định
bằng cách ngoại suy các quan hệ nhận được ở các dòng điện trong dây trung tính bằng hai
lần dòng điện danh định.
22. Xác định điện
kháng tản của phần ứng và điện kháng tính toán.
22.1. Điện kháng tản Xd của mạch phần ứng
lúc rôto rút ra được xác định khi cung cấp cho ba pha của cuộn dây phần ứng bằng
nguồn điện áp bên ngoài có tần số danh định.
Đo điện áp đây đặt vào U, dòng điện I
và công suất dẫn đến P.
Căn cứ vào kết quả đo tính điện kháng
pha Xa của phần ứng
theo công thức:
(72)
(73)
trong đó:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Điện áp của nguồn phải chọn sao cho
dòng điện không lớn hơn danh định.
Điện kháng tản tính theo công thức:
(74)
Trong đó:
Xb là điện kháng do từ
thông gây ra trên bề mặt tác dụng của phần ứng. Từ thông này do cuộn dây phần ứng
tạo ra trong không gian lúc có rôto, Ω.
Để xác định điện kháng Xb, phải bố trí
cuộn dây kiểm tra trên mặt
tác dụng của
stato. Chiều dài của cuộn dây bằng chiều dài toàn bộ của lõi stato, còn chiều rộng bằng
1/2 bước cực.
Các cạnh tác dụng của cuộn dây này được
kẹp dưới các nêm của rãnh.
Các phần đầu của nó được
uốn theo hướng kính để nó áp sát bề mặt giới hạn của khối lõi stato nhằm tránh ảnh
hưởng của từ thông tản xung quanh các phần đầu của cuộn dây. Đấu vôn
mét có điện trở trong càng lớn càng tốt vào cuộn dây kiểm tra.
Điện kháng Xb do từ thông
tạo ra trên bề mặt tác dụng của phần ứng tính theo công thức:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
trong đó:
Uk là điện áp đo được
trên cuộn dây kiểm tra, V.
I là dòng điện dây, A.
ω là số vòng dây nối tiếp của
một pha của cuộn dây phần ứng.
K là hệ số cuộn dây của cuộn dây phần ứng.
ωk là số vòng dây của cuộn
dây kiểm tra.
Nếu phần ứng có số không nguyên rãnh
trên cực và pha thì chiều rộng của
cuộn dây kiểm tra phải bằng số rãnh nguyên lớn nhất có thể có, nằm trong một bước cực, còn
Xb được tính
theo công thức sau:
(76)
ở đây:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
q là số không nguyên rãnh thuộc một cực
và một pha.
p = 3,14.
22.2. Xác định điện kháng tính toán Xtt bằng đồ thị.
Cho phép xác định Xtt
bằng
thử nghiệm cung cấp cho cuộn dây phần ứng với rôto tháo rời.
22.2.1. Điện kháng tính toán được xác định bằng
cách vẽ đồ thị đặc tính
không tải, ngắn mạch ba pha xác lập và căn cứ vào điểm của đặc tính tải tương ứng
với giá trị danh định của điện áp và dòng điện phần ứng ở chế độ quá kích từ với
hệ số công suất gần bằng không.
Trên đồ thị hình 14 phải vẽ đặc tính
không tải và đặc tính ngắn mạch
ba pha xác lập và điểm A có tung độ là điện áp danh định và hoành độ là dòng điện
kích từ đo được ở dòng điện
danh định của phần ứng là cosg = 0 trong chế độ quá kích từ.
Bên trái điểm A, song song với trục
hoành, đặt đoạn AF bằng dòng điện kích từ ifdđ ở dòng
điện danh định của phần ứng
theo đặc tính ngắn mạch xác lập ba pha.
Hình 14
Từ điểm F, vẽ đường thẳng
song song với phần đầu của đặc tính không tải đến khi cắt nó tại điểm H. Đường
thẳng vẽ vuông góc với đường AF từ điểm H chính là sụt áp trên điện kháng tính
toán Xtt với dòng điện
danh định của phần ứng Idđ.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
(77)
xtt = uHG
(78)
ở đây:
UHG là sụt áp trên điện kháng tính toán ở dòng điện
danh định của phần ứng.
22.2.2. Giá trị gần đúng của
điện kháng tính toán Xtt, đối với máy có
tần số danh định
đến 100Hz có thể nhận được bằng thử nghiệm xác định điện kháng tính toán của mạch
phần ứng khi tháo bỏ rôto.
Trong trường hợp này:
Xtt = a.Xa (79)
ở đây:
Xa là điện kháng của phần
ứng, đo được khi tháo
bỏ rôto (điều 22.3), Ω.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Các giá trị của hệ số có thể chính xác hóa theo các số
liệu thử nghiệm trên các máy có cấu tạo tương ứng.
23. Xác định hằng số
thời gian.
23.1. Hằng số thời gian quá độ dọc trục
khi cuộn dây phần ứng hở mạch tdo được xác định
theo các số liệu thử nghiệm dập trường lúc cuộn dây phần ứng hở mạch. Cho
phép xác định td bằng các thử
nghiệm; kích từ va đập, phục hồi điện áp, cắt
nguồn cung cấp hoặc
cũng có thể bằng cách tính toán theo
các giá trị đã biết Xd, X’d và t’d.
23.1.1. Việc xác định hằng số thời gian dọc
trục khi cuộn dây phần ứng hở
mạch bằng phương pháp dập trường được tiến hành trên máy quay với tần số danh định
và ngắn mạch đột ngột cuộn dây kích từ. Trong các trường hợp, khi cần thiết thì
nguồn cung cấp của cuộn dây kích từ phải được cắt với thời gian không quá 0,02 giây
sau khi khép mạch cuộn dây kích từ. Để hạn chế dòng điện ngắn mạch của nguồn
cung cấp cho cuộn dây kích từ thì
nên đấu nối tiếp vào đó một điện trở phụ.
Để xác định hằng số thời gian quá độ dọc
trục khi cuộn dây phần ứng hở mạch, việc dập từ trường được tiến hành ở điện áp danh
định trên các đầu ra của máy.
Trong thời gian thử, ghi dao động sóng điện áp của phần ứng và dòng điện trong
cuộn dây kích từ hoặc
điện áp trên các vành
trượt. Điện áp vừa nói dùng để xác định rõ ràng thời điểm bắt đầu dập trường.
Điện áp của phần ứng tương ứng với thời điểm này được coi là điện áp bắt đầu.
Hiệu giữa điện áp của phần ứng nhận được
trên đồ thị dao động
và điện áp dư của máy ở các thời điểm khác nhau được vẽ trên đồ thị tọa độ nửa
lôgarit.
Thời gian mà hiệu điện áp nói trên giảm
đến 0,368 giá trị ban đầu của nó tương ứng với tdo.
23.1.2. Việc xác định hằng số thời
gian quá độ dọc trục khi cuộn dây phần ứng hở mạch bằng thử nghiệm kích từ va đập được tiến
hành khi máy quay ở tần số danh định, cuộn dây kích từ của máy được đấu đột ngột
vào mạch của phần ứng của máy kích từ đã được kích thích trước hoặc của một nguồn khác
sao cho bảo đảm được điện áp ổn định trên các cực của cuộn dây kích từ. Điệp áp
của nguồn được chọn
sao cho dòng điện kích từ xác lập tương ứng với phần đoạn thẳng của đặc tính
không tải.
Để xác định hằng số thời gian quá độ dọc
trục khi cuộn dây phần ứng hở mạch cần phải ghi dao động dòng điện và điện áp kích
từ và điện áp phần ứng. Hiệu xác định được trên đồ thị sóng của giá trị
xác lập và giá trị tức thời của
điện áp phần ứng được vẽ theo quan hệ thời gian trong tọa độ nửa lôgarit. Phần
đoạn thẳng của đường cong nhận được ngoại suy về trục tung và xác định được giá
trị ban đầu của thành
phần quá độ.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Cho phép xác định t”do bằng sự
thay đổi dòng điện kích từ. Muốn vậy, trên đặc tính không tải, xác định
dòng điện kích từ tương ứng với giá trị xác lập của điện áp phần ứng và đặt trong tọa độ
nửa lôgarit, hiệu giữa dòng điện này và giá trị tức thời của dòng điện kích từ
cho theo hàm số thời gian.
23.1.3. Việc xác định hằng số thời
gian quá độ dọc trục khi cuộn dây phần ứng hở mạch bằng phương pháp phục hồi điện áp được
tiến hành theo thử nghiệm ở điều 18.1.2.
Khoảng thời gian qua đó thành phần quá
độ của điện áp ∆U' (hình 10) giảm
đến 0,638 giá trị ban đầu của nó
tương ứng với t’do.
23.1.4. Việc xác định
hằng số thời gian dọc trục khi cuộn dây phần
ứng hở mạch bằng
phương pháp cắt nguồn cung cấp được
tiến hành theo điều 19.1.3. ở vị trí dọc của rôto.
Điện áp xác định trên đồ thị sóng của
điện áp phần ứng sau khi trừ điện
áp dư U (cs) được vẽ
theo quan hệ với thời gian trên tọa độ nửa lôgarit (hình 15).
Phần đường thẳng của đường cong vẽ được
ngoại suy về phái trục tung và sẽ xác định được giá trị ban đầu của thành phần quá độ.
Thời gian mà thành phần quá độ giảm đến
0,368 giá trị ban đầu của nó sẽ là hằng số thời gian quá độ dọc trục t’do.
Hình 15
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
t’do = t’d (80)
ỏ đây:
t’d là hằng số thời
gian quá độ dọc trục khi cuộn dây phần ứng ngắn mạch (điều 23.3) , sec.
23.2. Việc xác định hằng số thời gian
quá độ ngang trục khi cuộn dây phần ứng hở mạch t’d được thực hiện
theo các số liệu khi thử nghiệm cắt nguồn cung cấp (ở điều 19.1.3) ở vị trí ngang
của rôto. Tính toán hằng số thời gian được thực hiện theo điều 23.1.4.
Nếu điện áp dư lớn hơn 0,2 giá trị điện
áp đặt vào thì rôto phải được khử từ.
23.3. Hằng số thời gian quá độ
dọc trục khi cuộn dây phần ứng ngắn mạch t’d được xác định
theo số liệu thử nghiệm ngắn mạch ba pha đột ngột và dập trường khi cuộn dây phần ứng ngắn
mạch.
Cho phép xác định t’d bằng thử
nghiệm kích từ va đập và bằng cách tính toán theo các số liệu đã biết
t’d , Xd và X’d.
23.3.1. Xác định hằng số thời
gian quá độ dọc trục khi cuộn dây phần ứng nối ngắn mạch bằng phương
pháp ngắn mạch đột ngột được thực hiện nhờ thử nghiệm theo điều 16.1.3.
Thời gian thành phần quá độ của phần ứng ∆i’nm giảm đến
0,368 giá trị ban đầu của nó tương ứng với t’d .
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Khi thử nghiệm, ghi đồ thị sóng
dòng điện của một trong các pha của cuộn dây phần ứng và dòng điện trong mạch
kích từ.
Hiệu của dòng điện quá độ của phần ứng
nhận được từ đồ thị sóng và
dòng diện do điện áp dư gây ra của máy ở các thời điểm khác nhau được vẽ trên đồ thị tọa độ nửa
lôgarit.
Thời gian mà hiệu của các dòng điện
giảm đến 0,368 giá trị ban đầu của nó tương ứng với t’d.
23.3.3. Xác định hằng số thời gian dọc
trục khi cuộn dây phần ứng nối ngắn
mạch được tiến hành bằng thử nghiệm kích từ va đập theo điều 23.1.2.
Khi thử nghiệm, ghi dao động dòng điện
kích từ và dòng điện ngắn mạch.
Hằng số thời gian quá độ dọc trục khi
cuộn dây phần ứng nối ngắn mạch
được xác định theo hiệu giữa giá trị xác lập và giá trị thay đổi của dòng điện
phần ứng ở điều 23.1.2.
Cho phép xác định t’d theo hiệu giữa giá trị xác
lập và giá trị biến đổi của dòng điện kích từ.
23.3.4. Hằng số thời
gian quá độ dọc trục khi cuộn dây phần ứng nối ngắn mạch với các giá trị đã biết t’do, Xd và X’d được tính theo
công thức:
t’d = t’do (81)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
23.4.1. Xác định hằng số thời gian
siêu quá độ dọc trục khi cuộn dây phần ứng hở mạch bằng phương pháp phục hồi điện áp được
tiến hành theo điều 18.12. Thời gian mà thành phần siêu quá độ của điện áp ∆u” (hình 10) giảm
đến 0,368 giá trị ban đầu
của nó tương ứng với t”do.
23.4.2. Hằng số thời gian siêu quá độ
dọc trục khi cuộn dây phần ứng hở mạch với các giá trị đã biết t’’do, X’d và X”d được xác định
theo công thức:
t”do = t”d (82)
trong đó:
t”do là hằng số thời
gian siêu quá độ dọc trục khi cuộn dây phần ứng ngắn mạch (điều 23.5), S.
23.5. Hằng số thời gian siêu
quá độ dọc trục khi cuộn dây phần ứng ngắn mạch t”do được xác định
bằng thử nghiệm ngắn mạch ba pha đột ngột trên các đầu ra của máy. Cho phép xác định t”do bằng tính toán
theo các số liệu đã biết t”d, X’d và X”d.
23.5.1. Xác định hằng số thời gian
siêu quá độ dọc trục khi cuộn dây phần ứng ngắn mạch bằng phương pháp ngắn mạch
ba pha được tiến hành theo điều 16.1.3. Thời gian mà thành phần siêu quá độ
của dòng điện phần ứng giảm đến 0,368 giá trị ban đầu của nó ứng
với
t”d.
23.5.2. Hằng số thời gian siêu quá độ
dọc trục khi cuộn dây ngắn mạch với các giá trị đã biết t”do, X’d, và X”d được tính
theo công thức:
t’’d = t’’do (83)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Thời gian mà thành phần chu kỳ của
dòng điện trong mạch kích từ giảm đến 0,368 giá trị ban đầu của nó tương ứng với ta.
23.7. Xác định hằng số thời
gian của mạch vòng kích từ và mạch
vòng chống rung dọc trục bằng phương pháp tính toán thực nghiệm phải được tiến
hành qua bốn thử nghiệm dập
trường như sau:
- Khi không tải với điện áp
tương ứng với phần đường thẳng của đặc tính không tải là khi ngắn mạch đột ngột
cuộn dây kích từ.
- Khi không tải với điện áp tương ứng
với phần đường thẳng của đặc tính không tải và khi khép mạch đột ngột cuộn dây
kích từ trên điện trở phụ.
- Khi ngắn mạch với dòng điện danh định
và khi khép mạch đột ngột cuộn dây kích từ.
- Khi ngắn mạch với dòng điện danh định và khi khép mạch
đột ngột cuộn dây kích từ trên điện trở phụ.
Trong hai thử nghiệm đầu, ghi đồ thị sóng dao
động tắt dần của dòng điện phần ứng và xác định hằng số thời gian quá độ dọc trục
khi cuộn dây phần ứng hở mạch không
có điện trở phụ ở mạch kích từ
t’do và có điện
trở phụ t’dor theo điều
23.1.1.
Trong thử nghiệm thứ 3 và thứ 4, ghi đồ
thị sóng dao động tắt dần của điện áp phần ứng và xác định hằng số thời gian dọc
trục khi cuộn dây phần ứng ngắn mạch không có điện trở phụ của mạch kích từ t’do và có điện
trở phụ t’dr theo điều
23.3.2.
Ngoài ra, trong tất cả bốn lần thử, ghi đồ
thị sóng dao động tắt dần của dòng điện trong cuộn dây kích từ để xác định hằng số
thời gian siêu quá độ.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Hằng số thời gian siêu quá độ dọc trục được
xác định bằng thời gian qua đó thành phần siêu quá độ của dòng điện ở cuộn dây kích từ giảm
đến 0,368 giá trị ban đầu của nó.
Theo đồ thị sóng dao động tắt
dần của dòng điện
trong cuộn dây kích từ xác định.
t’’do từ thử nghiệm
dập trường khi cuộn
dây phần ứng hở mạch và cuộn
dây kích từ ngắn mạch.
t’dor từ thử nghiệm
dập trường khi cuộn dây phần ứng hở mạch và cuộn dây kích từ
khép mạch qua điện trở phụ.
t”d từ thử nghiệm
dập trường khi cuộn dây phần ứng ngắn mạch và cuộn dây kích từ ngắn
mạch.
t’’dr từ thử nghiệm
dập trường khi
cuộn dây phần ứng ngắn mạch và cuộn dây kích từ khép mạch trên điện trở phụ.
Khi có hằng số thời gian quá độ và
siêu quá độ thử nghiệm dọc trục lúc ngắn mạch cuộn dây kích từ t’d và t’’d và khi ngắn
mạch trên điện trở phụ t’dr và t’’dr tính bằng số thời gian của mạch
vòng kích thích tƒd và mạch vòng
chống rung tid dọc trục khi
cuộn dây
phần
ứng ngắn mạch theo công thức:
tƒd = [(t’d - t’dr)+(t’’d - t’’dr)] (84)
tid = (t’dr + t’’dr) - [t’d - t’dr)+(t’’d - t’’dr)] (85)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
a là bội số của điện trở phụ, tính theo công thức:
a = (85)
trong đó:
Rƒ là điện trở cuộn dây
kích từ, Ω.
Rr là điện trở
phụ, Ω.
Ta có các công thức tương tự, tính bằng
số thời gian của mạch vòng kích từ tƒdo và mạch vòng
chống rung tido với cuộn dây
phần ứng hở mạch bằng cách đặt trong các công thức này các hằng số thời gian
quá độ và siêu quá độ tương ứng.
Khi có cầu dao tự động dập trường,
với lưới dập hồ quang bảo đảm
nhanh chóng giảm dòng điện kích từ đến không và tiếp sau đó cắt mạch của cuộn
dây kích từ thì hằng số thời gian của mạch vòng chống rung tido và tid được phép xác
định bằng thử nghiệm dập trường của máy khi không tải với điện áp danh định và khi
ngắn mạch với dòng điện danh định tương ứng. Theo đồ thị sóng dao động tắt dần
của điện áp và dòng điện phản ứng (từ lúc
cắt mạch cuộn dây kích từ).
Hằng số thời gian của mạch vòng kích từ
tƒdo và tƒd khi đó phải
tính theo công thức:
tƒdo = t’do - tido (87)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
24. Thử máy kích từ
24.1. Việc thử máy kích từ tùy theo dạng
máy hoặc thiết bị sử dụng làm máy kích từ cho máy đồng bộ được thực
hiện theo các tiêu chuẩn hoặc điều kiện cho các dạng tương ứng của máy hoặc khí cụ.
24.2. Xác định tốc độ tăng danh định của
điện áp kích từ, điện áp giới hạn và điện áp xác lập giới hạn kích từ được thực
hiện trong chế độ kích từ cưỡng bức với tải của máy kích từ trong cuộn dây kích từ của
máy đồng bộ làm việc trong lưới hoặc trong chế độ ngắn mạch ba pha tại các đầu
ra của cuộn dây phần ứng hoặc của máy biến áp ghép bộ. Trong các trường hợp khi
tốc độ tăng điện áp kích từ không phụ thuộc vào tải của máy kích từ hoặc máy đồng bộ, cho
phép xác định tốc độ đó trong các chế độ khác, kể cả chế độ không tải của máy
kích từ hoặc máy đồng bộ. Điện áp ban đầu của máy kích từ phải bằng điện áp kích từ
danh định của máy đồng bộ, còn nhiệt độ ban đầu của rôto của máy đồng
bộ phải bằng nhiệt độ làm việc danh định. Nếu có các thiết bị hạn chế dòng điện
kích từ giới hạn, thiết
bị đó cần được đấu vào.
Trong thời gian thử cưỡng bức, phải
ghi đường cong tăng điện áp và dòng điện của máy kích từ trên đồ thị.
24.2.1. Xác định tốc độ tăng danh định
của điện áp kích từ theo đường cong tăng điện áp của máy kích từ khi cưỡng bức.
Muốn vậy, trên đường cong, đặt điểm B
(hình 16) tương ứng với 0,632 đại lượng hiệu giữa điện áp giới hạn của máy kích
từ và điện áp danh định ∆Uf, và kẻ qua nó một đường thẳng AB. Điểm B
xác định thời gian t1, qua đó điện
áp máy kích từ đạt đến giá trị:
Ufdđ +
0,632 ∆Ufdđ
Hình 16
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Ufg điện áp giới hạn của
máy kích từ.
Ufgo điện áp ổn định giới
hạn của máy kích từ.
t2 thời gian đạt đến
dòng điện kích từ giới hạn.
Nếu diện tích ∆S được giới hạn
bởi đoạn cắt của đường cong tăng điện áp và đường thẳng AB không quá 20% diện
tích tam giác ABC thì tốc độ tăng điện áp kích từ danh định được xác định
bằng biểu thức:
Udđ = . đơn vị tương đối/S (89)
Nếu diện tích ∆S lớn hơn 20%
diện tích tam giác ABC thì tốc độ tăng điện áp kích từ danh định được xác định
bằng biểu thức:
Udđ = đơn vị tương đối/S (90)
ở đây:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Nếu đường cong ADB cắt đường thẳng AB
thêm một điểm trung gian thì diện tích giữa đường cong và đường thẳng AB nằm ở
các phía khác nhau của đường thẳng AB được cộng với các dấu khác nhau nghĩa là tổng đại số.
Lấy thời điểm biến đổi dạng bậc của điện
áp lưới hoặc của đầu
vào của hệ thống điều chỉnh kích từ làm thời điểm bắt đầu kích từ cưỡng bức (điểm
A).
24.2.2. Điện áp kích từ giới hạn (điện
áp kích từ đỉnh) được xác
định theo đường cong tăng điện áp bằng đại lượng lớn nhất lấy trong lúc thử.
24.2.3. Điện áp kích từ xác lập giới hạn
(bội cưỡng bức) được xác định theo đường cong tăng điện áp bằng giá trị điện áp
tại thời điểm dòng điện kích từ giới hạn đạt đến giá trị đã cho.
Khi xác định điện áp kích từ giới hạn
và điện áp kích từ xác lập giới hạn lấy điện áp trên các đầu ra của cuộn
dây kích từ làm điện áp kích từ danh định (trong đơn vị tương đối) ở chế độ làm
việc dài hạn danh định của máy đồng bộ ở nhiệt độ danh định của môi trường làm nguội,
nghĩa là ở nhiệt độ làm việc danh định của cuộn dây rôto.
Đối với máy kích từ làm
việc theo nguyên lý chỉnh lưu dòng
điện xoay chiều và cho điện áp xung thì khi tính toán phải dùng trị số điện áp
trung bình.
25. Xác định thời
gian gia tốc và hằng số năng lượng dự trữ.
25.1. Thời gian gia tốc của máy hoặc nhóm máy nối
với nhau bằng cơ khí tj và hằng số năng lượng dự
trữ H có thể được xác định bằng các phương pháp sau:
dao động xoắn
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
cho chạy trơn không tải
cho chạy trơn dưới tải ở chế độ động
cơ cùng với cơ cấu
chạy lấy đà khi giảm tải ở chế độ máy phát
cùng với động cơ sơ cấp.
25.1.1 Xác định thời
gian gia tốc của máy và hằng số năng lượng dự trữ trong một giây bằng phương
pháp dao động xoắn và con lắc phụ theo công thức:
tj = (91)
ở đây:
H = . 10-3 (92)
I là mô men quá tính được xác định bằng
phương pháp dao động xoắn
theo TCVN 2331-78; kG.m2.
là tốc độ gốc danh
định, rad/S.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Pdđ là công suất
danh định, kW.
Sdđ là công suất toàn phần
danh định, kVA.
25.1.2. Xác định thời gian gia tốc của máy và
hằng số năng lượng dự trữ bằng phương pháp chạy trớn khi không tải tiến hành
khi không có mômen hãm phụ trên trục của máy được thử. Việc
kích từ cho máy được thực hiện bằng nguồn độc lập và giữ không đổi trong thời gian thử.
Tần số quay của máy thử được xác lập
cao hơn danh định do tăng cao tần số hoặc do động cơ sơ cấp có khớp nối
tháo được, sau đó cắt nguồn năng lượng.
Xác định thời gian ∆t trong khoảng đó
máy thay đổi tần số quay trong một khoảng ∆n, ví dụ 1,1 ÷ 0,9 hoặc 1,05
÷ 0,95 tốc độ danh định.
Thời gian gia tốc của máy và hằng số
năng lượng dự trữ được xác định theo công thức:
trong đó:
Pdđ là công suất tác dụng
danh định của máy, kW.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Pth là tổn hao trong
thép ở điện áp thử
và ở tần số danh
định, kW.
ndđ là tần số quay danh định,
Vg/ph.
Sdđ là công suất toàn phần danh định,
kVA.
Thử theo chạy trên có thể được thực hiện
khi máy không có kích từ, mômen quán tính lúc đó xác định theo TCVN 2331-78.
Tính thời gian gia tốc và hằng
số năng lượng dự trữ theo công thức cho ở điều 25.1.1.
25.1.3. Xác định thời gian gia tốc của
máy và năng lượng dự
trữ bằng phương pháp chạy trơn có tải ở chế độ động cơ cùng với cơ cấu được thực
hiện bằng cách cắt máy khỏi lưới khi nó đang quay ở tần số danh định.
Công suất tiêu thụ trước khi cắt cần không được
nhỏ hơn 0,6 danh
định, hệ số công suất gần bằng 1; Việc kích từ trong thời gian thử phải
được giữ không đổi.
Khi cắt nguồn cung cấp,
xác định tần số quay của tổ máy trong một vài giây đầu tiên.
Quan hệ của tần số quay theo thời gian
được vẽ trên đồ thị, vẽ tiếp
tuyến với đường cong theo trớn tại điểm tương ứng với tần số quay danh
định của máy và xác định số gia âm của tần số quay ∆n sau khoảng thời gian ∆t.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
tj = ndđ . (95)
(96)
ở đây:
Pl là công suất tiêu thụ
từ lưới ngay trước khi cắt nguồn, kW.
PCu + Pp là tổn đồng
và tổn hao phụ của phần ứng được xác định ngay trước lúc cắt nguồn, kW.
Pdđ là công suất tác dụng
danh định của máy, kW.
25.1.4. Xác định thời gian gia tốc và
hằng số dự trữ năng lượng theo phương pháp chạy lấy đà khi giảm tải
ở chế độ máy phát cùng với động cơ sơ cấp tiến hành bằng cách cắt máy khỏi mạng.
Trước khi thử, giữ tải của máy
phát bằng 0,1 ÷ 0,2 danh định (hệ số công suất gần bằng đơn vị) và
làm mất hiệu lực bộ điều chỉnh tự động tốc độ.
Trong thời gian tiến hành thử, việc
kích từ cho máy phát giữ không đổi.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Vẽ tiếp tuyến với đường cong này tại
điểm tương ứng với tần số quay danh định của máy.
Thời gian gia tốc của tổ máy và hằng số
dự trữ năng lượng
(tính
bằng giây) tính theo
công
thức:
tj = ndđ . (97)
H = . . (98)
trong đó:
Pl là công suất
đo được trong mạch phần ứng ngay trước khi cắt khỏi lưới, kW.
là tỷ số của
số gia thời gian trên số gia của tần số được xác
định theo tiếp tuyến đường cong chạy lấy đà ở điểm tương ứng với tần số quay
danh định.
Pdđ là công suất tác dụng
danh định, kW.
ndđ là tần số quay danh định,
Vg/ph.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
26. Xác định dòng điện
khởi động và mômen quay của động cơ đồng bộ và máy bù đồng bộ không có động cơ
khởi động.
Dòng điện khởi động ban đầu và mômen khởi động
ban đầu của động cơ
đồng bộ và máy
bù đồng bộ phải được
xác định ở điện áp và tần số danh định bằng thử nghiệm cung cấp ba pha của
máy đứng yên hoặc bằng thử nghiệm khởi động máy. Cuộn dây kích từ phải được nối ngắn
mạch hoặc khép mạch qua điện trở nằm trong hộp của động cơ và máy bù đồng bộ.
26.1.1. Thử nghiệm để xác định dòng điện
khởi động ban đầu và
mômen khởi động ban đầu ở máy không
chuyển động được thực hiện khi cung cấp cho cuộn dây phần ứng của động cơ hoặc
máy bù đồng bộ từ nguồn điện áp thực tế đối xứng có tần số danh định. Khi giảm
điện áp phải xác lập trước vị trí của
rôto tương ứng với giá trị
lớn nhất của dòng điện khởi động ban đầu
và với giá trị nhỏ nhất của
mômen khởi động ban đầu
và hãm rôto ở các vị trí này.
Khi thử, dùng khí cụ đo điện áp dây và
dòng điện phần ứng ở ba pha, đo công suất đưa vào (theo sơ đồ 2 oát mét hoặc
oát mét ba pha) và mômen quay (nếu có thể đo trực tiếp). Trong tính toán phải lấy
giá trị trung bình số học của dòng điện và điện áp phần ứng. Mômen quay ban đầu
đối với động cơ đến 100kW phải đo bằng lực kế hoặc bằng cân.
Tiến hành thử ở một vài vị trí số điện
áp đưa vào và bắt đầu từ trị số lớn nhất. Điện áp có thể được nhích đều hoặc nhẩy bậc. Tiến
hành đọc các số đo không chậm quá 10 s.
Sau khi đọc các số đo, phải nhanh
chóng cắt nguồn điện áp. Đối
với động cơ công suất 100 kW trở xuống, điện áp đưa vào lớn nhất không được khác với
điện áp danh định quá ±10%. Đối với động cơ công suất lớn và đối với máy bù đồng bộ, điện
áp đưa vào lớn nhất cần không được thấp hơn 0,5 trị số danh định.
Nếu không thể đo trực tiếp mômen quay Mq thì nó được ứng theo công thức
sau:
Mq = 0,9 x
9550 x , N.m (99)
ở đây:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Pk2 là tổn hao trong rôto hãm và được
tính theo công thức:
Pk2 = Pk
- Pth - Pcu1
trong đó:
Pk là công suất đưa
vào, kW.
Pth là tổn hao trong
thép, lấy được khi không tải ở điện áp bằng điện áp đo, kW.
Pcu1 = 3.I2k.rk1.10-3 là tổn hao
trong cuộn dây phần ứng, kW.
Ik là dòng điện trong
cuộn dây phần ứng khi thử, A.
rk1 là điện trở pha của
cuộn dây phần ứng đo
trực tiếp sau
khi thử, Ω.
0,9 là hệ số tính đến sự giảm mômen do
ảnh hưởng của điều hòa bậc cao và sự không đối xứng của dòng điện phần ứng.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Khi thử ở giá trị lớn nhất của điện áp đặt
vào gần bằng danh định thì dòng điện khởi động ban đầu và mômen khởi động ban đầu
được xác định ở trị số điện áp danh định bằng cách nội suy hoặc ngoại suy các
quan hệ nhận được.
Đối với động cơ có công suất lớn hơn
100kW, nếu việc thử nghiệm ở điện áp danh định hoặc gần danh định không thể thực hiện
được thì dòng điện khởi
động ban đầu Ikdđ và mômen khởi
động ban đầu Mkdđ được quy đổi
về điện áp danh định Udđ theo công thức:
Ikdđ = Ikm. (100)
Mkdđ = MqM
. ()2 (101)
trong đó:
UM là điện áp lớn nhất khi thử, V.
U’k là điện áp ứng
với đoạn nằm trên trục hoành và là điểm cắt của tiếp tuyến với đường cong dòng
điện theo điện áp tại trục hoành, V (hình 17).
IkM là dòng diện lớn nhất
khi thử, A.
MqM là mômen quay đo được
hoặc tính được ở điện áp UM,
N.m
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Hình 17
26.1.2. Để xác định dòng điện khởi động
ban đầu và mômen khởi động
ban đầu bằng thử
nghiệm khởi động động
cơ không mang tải tiến hành cho máy được quay thử theo hướng ngược lại ở tần số bằng 0,2
÷
0,3
tần số danh định. Đấu máy vào lưới điện và dùng máy ghi dao động để ghi
quá trình lấy đà.
Khi không thể thực hiện việc
khởi động có
thay đổi hướng quay đối với động cơ công suất lớn hơn 100kW và máy bù đồng bộ cho
phép khởi động khi
máy đứng yên.
Để cho đặc tính mômen động lực nhận được
trong thử nghiệm khởi động gần như đặc tính tĩnh phải tăng thời gian lấy đà nhờ
khối bánh đà phụ nối vào động cơ khối lượng có mômen quán tính lớn đến mức nào
đó tùy theo điều kiện phát nóng của rôto trong khi thử.
Nhằm giảm gia tốc khi khởi động, cho
phép tiến hành thử khởi động với điện
áp giảm, nhưng không được nhỏ hơn 0,8 giá trị danh định.
Khi thử khởi động, phải ghi dao động
điện áp và dòng điện phần ứng, công suất tiêu thụ, tần số quay, mômen động lực Mđ hoặc gia tốc
góc của rôto khi có thiết bị đặc biệt.
Giới hạn trên của tần số xuyên qua của
mạch đo lường fg ở thiết
bị ghi đồ thị sóng gia tốc góc và tần số quay phải thỏa mãn điều kiện
ƒg ≥ , Hz
trong đó:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Khi không thể thực hiện so chuẩn trực
tiếp việc ghi mômen động lực hoặc gia tốc góc, cho phép xác định tỷ lệ xích của
nó theo sự thay đổi tần số quay.
Để xác định tỷ lệ xích của
việc ghi mômen động lực theo sự thay đổi tần số quay thì trên đồ thị sóng khởi động (hình
18) phải chọn đoạn gần thẳng của đường cong Mđ sao cho sau
một khoảng thời gian ∆t (đo bằng giây)
tương ứng với đoạn này thì số gia của tần số quay ∆n (đo bằng vòng/phút) không nhỏ hơn 20% lần số đồng bộ và trên
đoạn này tính toán giá trị trung
bình của mômen động lực theo công thức:
(102)
trong đó:
I là mômen quán tính của rôto và khối
bánh đà phụ xác định theo TCVN 2331-78, kg.m2.
Sau đó phải tìm tung độ của đường cong
Mđ (hMtb) ứng với
mômen trung bình trên đoạn ∆t (theo diện tích hình Q1 = Q2) và xác định
tỷ lệ xích của đường cong mômen động lực theo công thức:
mM = N.m/mm (103)
Nếu trong khi thử không thể lấy đồ thị
sóng của gia tốc góc của rôto, cho phép xác định nó bằng cách lấy
vi phân đường cong tần số quay bằng phương pháp đồ thị hoặc bằng phương pháp số
và sau đó tính mômen quay Mq vag mômen động lực Mđ theo công thức:
Mq ≈ Mđ
= .I., N.m (104)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Các giá trị nhận được của mômen động lực,
công suất tiêu thụ và dòng điện phần ứng phải đưa về điện áp danh định bằng
cách tính đổi mômen và công suất tiêu thụ tỷ lệ với bình phương điện áp dòng điện tỷ lệ với
điện áp và xây dựng quan hệ theo tần số quay hoặc hệ số trượt.
Dòng điện khởi động ban đầu và mômen khởi
động ban đầu được xác định bằng cách nội suy hoặc ngoại suy các quan hệ theo tần
số quay bằng không.
Hình 18
Quan hệ của mômen khởi động theo tần
số hoặc hệ số trượt ở điện áp danh định cũng được phép xác định căn cứ vào các
đặc tính biến thiên của công suất tiêu thụ và dòng điện phần ứng khi khởi động
bằng phương pháp tính toán theo công thức:
Mqdđ =
9550. (105)
trong đó:
Mqdđ là mômen
quay không đồng bộ của động
cơ ở điện áp danh định, và tần số
quay (hệ số
trượt)
đã cho, N.m.
Pldđ là công suất
tiêu thụ quy đổi về điện áp danh định, kW.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Ildđ là dòng điện phần
ứng quy đổi v điện áp danh định,
A.
r1 là điện trở pha của
cuộn dây phần ứng đo được ngay sau thời điểm khởi động, Ω.
Pthdđ là tổn hao trong
thép khi điện áp phần ứng có trị số danh định.
Mômen khởi động ban đầu được
xác định theo công thức
Mkdđ ≈ 0,9MKqdđ
, N.m (106)
ở đây:
MKqdđ là giá trị mômen
quay khởi động nhận được bằng cách nội suy hoặc ngoại suy ở tần số bằng không của đường
đặc tính được tính toán theo công suất tiêu thụ.
27. Đo điện áp giữa
các đầu trục.
Việc đo điện áp giữa các đầu trục được
tiến hành ở các máy dù chỉ có một đầu được cách ly với đất về điện. Trong các
phép đo, máy phải làm việc ở điện áp và tần số danh định.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Để xác định tính nguyên vẹn của ổ đỡ,
phải đo điện áp giữa ổ (vỏ) và tấm bộ máy khi mang đấu ở cổ trục rôto lắp song
song với điện trở nhỏ. So sánh kết quả nhận được và điện áp đo giữa các đầu trục.
Cả hai phép đo đều phải tiến
hành với cùng một chế độ làm việc của máy đồng bộ.