Từ khoá: Số Hiệu, Tiêu đề hoặc Nội dung ngắn gọn của Văn Bản...

Đăng nhập

Đang tải văn bản...

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 12131:2017 khả năng tải của bánh răng dùng trong hàng hải

Số hiệu: TCVN12131:2017 Loại văn bản: Tiêu chuẩn Việt Nam
Nơi ban hành: *** Người ký: ***
Ngày ban hành: Năm 2017 Ngày hiệu lực:
ICS:21.200, 47.020.05 Tình trạng: Đã biết

Ký hiệu

Mô tả hoặc thuật ngữ

Đơn vị

a

Khoảng cách tâm aa

mm

b

Chiều rộng răng

mm

bB

Chiều rộng răng của một đường xoắn vít riêng biệt của bánh răng nghiêng chữ V

mm

cγ

Giá trị trung bình của độ cứng vững ăn khớp trên một đơn vị chiều rộng răng

N/(mm.μm)

c'

Độ cứng vững lớn nhất của răng trong một cặp răng trên một đơn vị chiều rộng răng (độ cứng vững đơn)

N/(mm.μm)

d1,2

Đường kính tham chiếu (vòng chia) của bánh răng bé, bánh răng lớn

mm

da1,2

Đường kính vòng đỉnh răng của bánh răng bé, bánh răng lớn

mm

db1,2

Đường kính vòng cơ sở của bánh răng bé, bánh răng lớn

mm

df1,2

Đường kính vòng chân răng của bánh răng bé, bánh răng lớn

mm

dsh

Đường kính danh nghĩa của trục cho tính toán về uốn

mm

dshi

Đường kính trong của trục rỗng

mm

dw1,2

Đường kính vòng lăn của bánh răng bé, bánh răng lớn

mm

dNa1,2

Đường kính của một vòng tròn xác định các biên bên ngoài của các mặt bên sử dụng được của răng được vát mép/vê tròn đỉnh

mm

f

Sai lệch độ thẳng hàng của răng (không bao gồm sai lệch của dạng đường xoắn vít)

μm

fma

Độ không thẳng hàng ăn khớp do các sai lệch chế tạo

μm

fpb

Sai lệch bước cơ sở ngang (có thể sử dụng các giá trị fpt cho tính toán phù hợp với ISO 6336-1, khi sử dụng các dung sai tuân theo ISO 1328-1)

μm

fsh

Sai lệch đường xoắn vít do các độ lệch đàn hồi

μm

gα

Chiều dài đường tiếp xúc

mm

h

Chiều cao răng

mm

haP

Chiều cao đầu răng của thanh răng cơ sở cho các bánh răng trụ

mm

hfP

Chiều cao chân răng của thanh răng cơ sở cho các bánh răng trụ

mm

hFe

Cánh tay đòn của mômen uốn cho tác dụng tải trọng tại đim ngoài cùng của tiếp xúc răng một cặp răng

mm

l

Khoảng cách (giữa hai) ổ trục

mm

m*

Khối lượng tương đối của bánh răng riêng biệt trên một đơn vị chiều rộng răng có liên quan tới đường tác dụng

kg/mm

mn

Môđun pháp

mm

mred

Khối lượng thu gọn của cặp bánh răng trên một đơn vị chiều rộng răng có liên quan tới đường tác dụng

kg/mm

mt

Môđun ngang

mm

n1,2

Vận tốc quay của bánh răng bé, bánh răng lớn

min-1

nE

Vận tốc cộng hưng

min-1

pbn

Bước cơ sở pháp

mm

pbt

Bước cơ sở ngang

mm

pr

Độ lồi của răng

mm

q

Lượng dư dự trữ cho gia công tinh mặt bên răng

mm

qs

Thông số của rãnh sFn/2ρF

-

s

Chiều dày răng

mm

sFn

Dây cung chân răng tại tiết diện tới hạn

mm

sR

Chiều dày vành răng

mm

u

Tỷ số truyềna |u| = |z2/z1)| 1

-

v

Vận tốc tiếp tuyến (không có chỉ số dưới dòng: tại vòng tham chiếu ≈ vận tốc tiếp tuyến tại vòng chia

m/s

vp

Thông số vận tốc

-

x1,2

Hệ số dịch chỉnh prôfin của bánh răng bé, bánh răng lớn

-

yα

Lượng dư chạy rà cho một cặp bánh răng

μm

yβ

Lượng dư chạy rà (độ không thẳng hàng tương đương)

μm

zn

Số răng quy đổi của một bánh răng nghiêng

-

z1,2

Số răng của bánh răng bé, bánh răng lớn

-

A

Giá trị phụ cho xác định fsh

mm.μm/N

B

Chiều dài răng tổng trong mặt phẳng hướng trục của một bánh răng nghiêng chữ V bao gồm cả khe h

mm

Ca

Cạnh vát đỉnh răng

μm

CB

Hệ số thanh răng cơ sở (cùng một thanh răng cho bánh răng bé và bánh răng lớn)

-

CR

Hệ số phôi (thân) bánh răng

-

E

Môđun đàn hồi, môđun Young

N/mm2

Fm

Tải trọng ngang trung bình tại mặt trụ tham chiếu (mặt trụ chia) (= FtKAKV)

N

Ft

Tải trọng ngang (danh nghĩa) tại mặt trụ tham chiếu (mặt trụ chia)

N

FtH

Tải trọng ngang xác định tại mt trụ tham chiếu (mặt trụ chia) (= FtKAKVK)

N

Fβ

Sai lệch tổng của đường xoắn vít

μm

Fβx

Độ không thẳng hàng tương đương ban đầu (trước chạy rà)

μm

Fβy

Độ không thẳng hàng tương đương ban đầu (sau chạy rà)

μm

KV

Hệ số động lực hc

_

KA

Hệ số ứng dụng

_

K

Hệ số tải trọng ngang (ứng suất chân răng)

-

K

Hệ số tải trọng bề mặt (ứng suất chân răng)

-

K

Hệ số tải trọng ngang (ứng suất tiếp xúc)

-

K

Hệ số tải trọng bề mặt (ứng suất tiếp xúc)

-

Kγ

Hệ số tải trọng ăn khớp (tính đến sự phân bố không đều của tải trọng giữa các ăn khớp răng đối với nhiều đường truyền)

-

M1,2

Các giá trị phụ để xác định ZB, D

-

NL

Số chu kỳ

-

NS

Hệ số cộng hưởng trong phạm vi cộng hưởng chính

-

P

Công suất truyền động

kW

Ra

Giá trị độ nhám trung bình đại số (như quy định trong TCVN 5120:2007 (ISO 4287:1997))

μm

Rz

Độ nhám trung bình từ đnh đến đáy (như quy định trong TCVN 5120:2007 (ISO 4287:1997))

μm

SF

Hệ số an toàn cho đứt gãy răng

-

SF min

Hệ số an toàn nh nhất (đứt gãy răng)

-

SH

H số an toàn cho tróc rỗ

_

SH min

Hệ số an toàn nhỏ nhất (tróc rỗ)

_

T1,2

Mômen xoắn của bánh răng bé, mômen xoắn của bánh răng lớn (danh nghĩa)

Nm

YF

Hệ số dạng răng

-

YR rel T

Hệ số bề mặt tương đối

-

YS

Hệ số hiệu chỉnh ứng suất

-

YX

Hệ số cỡ kích thước (răng-chân răng)

-

Yβ

Hệ số góc đường xoắn vít (răng-chân răng)

-

Yδ rel T

Hệ số độ nhạy tương đối của rãnh

-

ZV

Hệ số vận tốc

-

ZB, D

Các hệ số tiếp xúc của một cặp răng cho bánh răng bé, cho bánh răng lớn

-

ZE

Hệ số đàn hồi

ZH

Hệ số vùng (miền)

-

ZL

Hệ số bôi trơn

-

ZR

Hệ số nhám bề mặt ảnh hưởng đến độ bền lâu của bề mặt

-

ZW

Hệ số biến cứng khi gia công nguội

-

ZX

Hệ số cỡ kích thước (tróc rỗ)

-

Zβ

Hệ số góc nghiêng của đường xoắn vít (tróc rỗ)

-

Zϵ

Hệ số của t số tiếp xúc (tróc rỗ)

-

αn

Góc áp lực pháp

o

αt

Góc áp lực ngang

o

αwt

Góc áp lực ngang tai mặt trụ lăn

o

αP0

Góc áp lực pháp của thanh răng cơ sở cho các bánh răng trụ

o

β

Góc nâng của đường xoắn vít (góc nghiêng của răng) [không có ch số dưới dòng - tai mặt trụ tham chiếu (chia)]

o

βb

Góc nghiêng của răng trên vòng cơ sở

o

ϵα

Tỉ số tiếp xúc ngang

-

ϵαn

Tỉ số tiếp xúc quy đổi, tỉ số tiếp xúc ngang của bánh răng quy đổi

-

ϵβ

Tỉ số trùng khp chiều trục (dọc)

-

ϵγ

Tỉ số tiếp xúc tổng (ϵγ = ϵα + ϵβ)

-

ĸβ

Hệ số đặc trưng cho độ không thẳng hàng tương đương sau chạy rà

-

v40,50

Độ nhớt động ở 40 °C, 50 °C

-

vf

Thông số độ nhớt

-

ρfP

Bán kính góc lượn chân răng của thanh răng cơ sở cho các bánh răng trụ

mm

ρrel

Bán kính cong tương đối

mm

ρC

Bán kính cong tương đối tại bề mặt chia

mm

ρF

Bán kính góc lượn răng - chân răng tại tiết diện tới hạn

mm

σB

Độ bền kéo

N/mm2

σF

ng suất răng - chân răng

N/mm2

σF lim

Trị số ứng suất danh nghĩa (uốn)

N/mm2

σFE

Trị số ứng suất cho phép (uốn) = σFlimYST

N/mm2

σFG

Giới hạn ứng suất răng - chân răng

N/mm2

σFP

ng suất răng chân răng cho phép

N/mm2

σF0

ng suất răng - chân răng danh nghĩa

N/mm2

σH

ng suất tiếp xúc tính toán

N/mm2

σH lim

Trị số ứng suất (tiếp xúc) cho phép

N/mm2

σHG

Trị số ứng suất cho phép thay đổi = σHPSHmin

N/mm2

σHP

ng suất tiếp xúc cho phép

N/mm2

σH0

ng suất tiếp xúc danh nghĩa

N/mm2

ω1,2

Vận tốc góc của bánh răng bé hoặc bánh răng lớn

rad/s

a Đối với các cặp bánh răng ăn khớp ngoài a, u, z1 và z2 là dương; đối với các cặp bánh răng ăn khớp trong a, u và z2 là âm với z1 dương.

CHÚ THÍCH: 1 N/mm2 = 1 MPa.

 

4  Ứng dụng

4.1  Thiết kế, các ứng dụng riêng

4.1.1  Quy định chung

Những người làm thiết kế bánh răng phải thấy rằng yêu cầu đối với các ứng dụng khác nhau thay đổi rất lớn. Việc sử dụng các quy trình tính toán của tiêu chuẩn này cho các ứng dụng riêng đòi hỏi phải có sự đánh giá cn thận tất cả các xem xét có thể áp dụng được, đặc biệt là:

- ng suất cho phép của vật liệu và số lần lặp lại của tải trọng;

- Các hậu quả của bất c tỷ lệ phần trăm hư hỏng nào (mức hư hỏng);

- Hệ số an toàn thích hợp.

Các xem xét về thiết kế để ngăn ngừa các hiện tượng đứt gãy bắt nguồn từ các nguyên nhân về ứng suất ở mặt bên răng, sứt mẻ đỉnh răng và các hư hỏng của phôi bánh răng xuyên qua thân hoặc may ơ nên được phân tích bằng các phương pháp thiết kế máy chung.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

a) Nếu cần có một phương pháp tính toán chính xác hơn hoặc nếu tuân theo các hạn chế trong 4.1 đối với bất cứ lý do không thực tế nào thì phải đánh giá các hệ số có liên quan theo tiêu chuẩn cơ sở hoặc tiêu chuẩn áp dụng khác.

b) Các hệ số thu được từ kinh nghiệm có thể tin cậy được hoặc các dữ liệu thử nghiệm có thể được sử dụng thay cho các hệ số riêng biệt theo tiêu chuẩn này. Về vấn đề này, áp dụng các tiêu chí cho phương pháp A trong ISO 6336-1:1996, 4.1.8.

Về mặt khác, các tính toán đánh giá phải rất phù hợp với tiêu chuẩn này nếu các ứng suất, các hệ số an toàn v.v... đã được phân loại là phù hợp với tiêu chuẩn này.

Có thể áp dụng được tiêu chuẩn này khi phôi bánh răng, các mối nối liên kết trục/may ơ, các trục, trục, thân hộp, các mối nối ren, nền móng và khớp ni trục tuân theo các yêu cầu về độ chính xác, khả năng tải và độ cứng vững tạo thành cơ sở cho tính toán khả năng tải của các bánh răng.

Mặc dù phương pháp mô tả trong tiêu chuẩn này chủ yếu dùng cho các mục đích tính toán lại, bằng phép tính lặp, có thể sử dụng phương pháp này để xác định khả năng tải của các bánh răng. Phép tính lặp được thực hiện bằng lựa chọn một tải trọng và tính toán hệ số an toàn tương ứng đối với sự ăn mòn tróc rỗ, SH1 cho bánh răng bé. Nếu SH1 lớn hơn SHmin, tải trọng sẽ tăng lên, nếu SH1 nhỏ hơn SHmin, tải trọng sẽ gim đi. Phép tính này được thực hiện tới khi tải trọng được lựa chọn tương ứng với SH1 = SHmin. Sử dụng phương pháp tương tự cho bánh răng lớn (SH2 = SHmin) và cũng cho các hệ số an toàn đối với đứt gãy răng, SF1 = SF2 = SFmin.

4.1.2  Các dữ liệu của bánh răng

Tiêu chuẩn này áp dụng trong phạm vi các yêu cầu bắt buộc sau:

a) Kiểu bánh răng:

- Các bánh răng trụ thân khai răng thẳng, răng nghiêng và các bánh răng nghiêng chữ V ăn khớp ngoài và ăn khớp trong;

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

- Truyền động bánh răng hành tinh và truyền động bánh răng khác có nhiều đường truyền.

b) Phạm vi các tỉ số tiếp xúc ngang của các cặp bánh răng trụ răng thẳng và bánh răng nghiêng thực;

- 1,2 <  < 2,5 (ảnh hưởng đến c', cγ, KV, KHβ, KFβ, KHα và KFα).

c) Phạm vi các góc nghiêng của răng:

- β nhỏ hơn hoặc bằng 30° (ảnh hưởng đến c', cγ, KVHHβ).

d) Các thanh răng cơ sở:

- Không hạn chế1).

4.1.3  Phôi bánh răng, vành bánh răng

Tiêu chuẩn này được áp dụng khi sR, chiều dày của vành bánh răng ở bên dưới các chân răng của các bánh răng ăn khớp trong và ăn khớp ngoài > 3,5 mn.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Vật liệu là các loại thép (có ảnh hưởng đến ZE, σHlim, σFE, KV, K và KFβ). Về các vật liệu và các chữ viết tắt của vật liệu sử dụng trong tiêu chuẩn này, xem Bảng 2. Đối với các vật liệu khác, xem ISO 6336-1, TCVN 7578-2 (ISO 6336-2), TCVN 7578-3 (ISO 6336-3) và TCVN 7578-5 (ISO 6336-5).

Bảng 2 - Vật liệu

 

Vật liệu

Chữ viết tắt

Thép (σB < 800 N/mm2)

St

Thép tôi thể tích (tôi thấu), thép hợp kim hoặc thép cacbon, được tôi thể tích (σB 800 N/mm2)

V

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Eh

Thép được tôi ngọn lửa hoặc tôi cảm ứng

IF

Thép thấm nitơ, được thấm nitơ

NT (nitr)

Thép tôi thể tích và tăng cứng bề mặt, được thấm nitơ

NV (nitr)

Thép tôi thể tích và tăng cứng bề mặt, được thấm nitơ-cacbon

NV (nitrocarb)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Các quy trình tính toán có hiệu lực đối với các bánh răng được bôi trơn bằng phun dầu hoặc bôi trơn trong thùng dầu khi sử dụng chất bôi trơn đã được nhà sản xuất/thiết kế bánh răng chấp thuận. Tính hiệu lực này tùy thuộc thêm vào điều kiện trong đó tại mọi thời điểm vận hành phải có đủ số lượng chất bôi trơn đã được chấp thuận cho ăn khớp bánh răng. Biện pháp cho làm mát phải bảo đảm cho nhiệt độ bôi trơn không vượt quá các nhiệt độ đã giả thiết dùng cho tính toán (ảnh hưởng tới sự tạo thành màng chất bôi trơn, nghĩa là các hệ số ZL, ZV và ZR).

Với điều kiện là sẵn có đủ chất bôi trơn cho ăn khớp răng, cũng không được loại trừ việc bôi trơn bng mỡ cho các thiết bị phụ có vận tốc thấp.

4.2  Hệ số an toàn

Cần thiết phải có sự phân biệt giữa hệ số an toàn có liên quan tới ăn mòn tạo thành tróc rỗ, SH và hệ số an toàn có liên quan đến đứt gãy răng SF.

Đối với một ứng dụng đã cho, khả năng tải thích hợp của bánh răng được chứng minh bằng các giá trị tính toán của SH và SF bằng hoặc lớn hơn các giá trị SHmin và SFmin.

Việc lựa chọn giá trị cho một hệ số an toàn nên dựa trên độ tin cậy của các dữ liệu sẵn có và hậu quả của các hư hỏng có thể xảy ra.

Các hệ số quan trọng được xem xét là:

a) Các trị số ứng suất cho phép dùng trong tính toán có hiệu lực đối với một xác suất xảy ra hư hỏng đã cho (các giá trị cho vật liệu trong TCVN 7578-5 (ISO 6336-5) có hiệu lực cho xác suất hư hỏng 1 %).

b) Chất lượng quy định và hiệu quả của kiểm tra chất lượng tại tất cả các giai đoạn chế tạo;

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

d) Sự đứt gãy răng thường được xem là mối nguy hiểm lớn hơn so với ăn mòn tạo ra tróc rỗ.

Vì vậy, giá trị được lựa chọn cho SFmin nên lớn hơn giá trị được lựa chọn cho SHmin. Về tính toán hệ số an toàn thực, xem 6.1.5 (SH đối với tróc rỗ) và 7.1.4 (SF đối với đứt gãy răng).

Giá trị nhỏ nhất của các hệ số an toàn nên được thoả thuận giữa khách hàng, nhà sản xuất và cơ quan có thẩm quyền về phân loại.

4.3  Dữ liệu đầu vào

Phải sẵn có các dữ liệu sau cho tính toán:

a) Các dữ liệu về bánh răng:

a, z1, z2, mn, d1, d2, da1, da2, b, x1, x2, αn, β, ,  (xem TCVN 7585:2006 (ISO 54:1996), TCVN 7584:2006 (ISO 54:1996));

b) prôfin gốc của răng thanh răng dùng cho dao cắt răng: ha0, ρa0 (xem TCVN 7585:2006 (ISO 54:1996));

c) Các dữ liệu cho thiết kế và chế tạo:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Các vật liệu, độ cứng của vật liệu và các chi tiết về nhiệt luyện, cấp chính xác của bánh răng, khoảng cách giữa các trục I, vị trí của các bánh răng so với các ổ trục, các kích thước của trục bánh răng bé dsh và khi thích hợp, sự thay đổi đường xoắn vít (độ vồng, cạnh vát đầu mút răng).

d) Các dữ liệu về công suất:

P hoặc T hoặc Ft, n1, v1, các chi tiết về máy dẫn động và được dẫn động.

Có thể tính toán các dữ liệu hình học cần thiết theo các tiêu chuẩn quốc gia hoặc tiêu chuẩn quốc tế.

Thông tin được trao đổi giữa nhà sản xuất và khách hàng nên bao gồm các dữ liệu quy định các ưu tiên về vật liệu, sự bôi trơn, hệ số an toàn và các lực tác dụng từ bên ngoài do rung và quá tải (hệ số ứng dụng).

4.4  Công thức số

Phải sử dụng các đơn vị đã liệt kê trong Điều 3. Thông tin tạo điều kiện dễ dàng cho sử dụng tiêu chuẩn được cho trong Phụ lục C của ISO 6336-1:1996.

5  Hệ số ảnh hưởng

5.1  Quy định chung

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Các hệ số cũng là các hệ số độc lập và vì vậy phải được tính toán một cách liên tiếp như sau:

a) KV với tải trọng tiếp tuyến tác dụng FtKA;

b) K hoặc KFβ với tải trọng được tính toán lại FtKAKV;

c) K hoặc KFα (phương pháp B) với tải trọng tiếp tuyến tác dụng FtKAKVK

Khi một bánh răng truyền động cho hai hoặc nhiều bánh răng đối tiếp hoặc là bánh răng nghiêng chữ V thì cần thay thế KA bằng KAKγ. Nếu có thể thực hiện được, hệ số tải trọng ăn khớp Kγ nên được ưu tiên xác định bằng phép đo; theo cách khác, có thể đánh giá giá trị của Kγ theo tài liệu sẵn có.

Sự đơn gin hóa tất cả các hệ số ảnh hưởng trong điều này đòi hỏi phải có các giả thiết sau (cũng xem Điều 4):

a) Số răng của bánh răng bé z1 < 50;

b) Các bánh răng có dạng đĩa đặc hoặc có các vành răng nặng.

Khi các chi tiết khác biệt một cách đáng kể so với bất cứ giả thiết nào trong các giả thiết trên, tham khảo ISO 6336-1.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Tải trọng tiếp tuyến danh nghĩa Ft được xác định trong mặt phẳng ngang tại mặt trụ tham chiếu (chia). Tải trọng này dựa trên mômen xoắn đầu vào máy được dẫn động. Đây là mômen xoắn tương ứng với điều kiện làm việc thường xuyên nặng nhọc nhất. Theo cách khác, có thể sử dụng mômen xoắn danh nghĩa có động cơ chính làm cơ sở nếu nó tương ứng với yêu cầu về mômen xoắn của máy được dẫn động hoặc có thể lựa chọn một cơ sở thích hợp khác.

                                                            (1)

                                                                          (2)

                                                                             (3)

                                                                                        (4)

                                                                             (5)

5.3  Tải trọng không đều, mômen xoắn không đều, công suất không đều

Khi tải trọng được truyền không đều, nên quan tâm đến không chỉ tải trọng cực đại (tải trọng đỉnh) và số chu kỳ dự tính của nó mà cũng còn quan tâm đến các tải trọng trung gian và các số chu kỳ của chúng. Loại tải trọng này được phân loại như một chu kỳ làm việc và có thể được biểu thị bằng một phổ ti trọng. Trong các trường hợp này, phải quan tâm đến ảnh hưởng của mi tích lũy của chu kỳ làm việc trong đánh giá bộ truyền bánh răng. Phương pháp tính toán ảnh hưởng của các tải trọng trong điều kiện này được cho trong ISO/TR 10495.

5.4  Tải trọng tiếp tuyến lớn nhất, Ftmax, mômen xoắn lớn nhất, Tmax, công suất lớn nhất, Pmax

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

5.5  Hệ số ứng dụng, KA

5.5.1  Quy định chung

Hệ số KA điều chỉnh tải trọng danh nghĩa, Ft để bù cho các tải trọng gia tăng của bánh răng từ các nguồn bên ngoài. Các lực bổ sung này phụ thuộc tương đối lớn vào các đặc tính của các máy dẫn động và được dẫn động, cũng như các khối lượng và độ cứng vững của hệ thống, bao gồm các trục và các khớp nối trục được sử dụng trong làm việc.

Khách hàng và nhà sản xuất/thiết kế nên thỏa thuận về giá trị của hệ số ứng dụng với sự nhất trí của cơ quan có thẩm quyền phân loại.

5.5.2  Phương pháp A - Hệ số KA-A

Phải xác định KA trong phương pháp này bằng các phép đo kỹ lưỡng và sự phân tích toàn diện đối với hệ thống, hoặc trên cơ sở kinh nghiệm vận hành có thể tin cậy được trong lĩnh vực ứng dụng có liên quan (xem 5.3).

5.5.3  Phương pháp B - Hệ số KA-B

Nếu không có dữ liệu tin cậy thu được như đã mô tả trong 5.5.2, hoặc ngay từ trước giai đoạn thiết kế ban đầu, có thể sử dụng các giá trị hướng dẫn cho KA như mô t trong Phụ lục C.

5.6  Hệ số động lực học trong (nội tại), KV

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Hệ số động lực học liên kết tải trọng tổng của răng, bao gồm các ảnh hưởng động lực học bên trong của một hệ "đa cộng hưởng", với tải trọng tiếp tuyến được truyền của răng. Trong tiêu chuẩn này đã sử dụng phương pháp B của ISO 6336-1:1996 cùng với các thay đổi.

Trong quy trình này, giả thiết rằng cặp bánh răng gồm có một khối lượng cơ bản đơn và h lò xo gồm có các khối lượng kết hợp của bánh răng bé và bánh răng lớn, và độ cứng vững ăn khớp của các răng tiếp xúc. Cũng giả thiết rằng mỗi cặp bánh răng vận hành như một cặp bánh răng một tầng, nghĩa là bỏ qua nh hưng của các tầng khác trong một hệ bánh răng có nhiều tầng. Giả thiết này chỉ có thể bảo vệ được khi độ cứng vững xoắn (được đo tại bán kính cơ sở của các bánh răng) có trục chung với một bánh răng lớn và một bánh răng bé nhỏ hơn độ cứng vững ăn khớp, về quy trình xử lý các trục rất cứng vững, xem 5.6.3 và Phụ lục B.1.

Các lực gây ra bởi các dao động xoắn của các trục và các khối lượng khớp nối trục không được bao hàm trong KV. Các lực này nên được bao gồm với các lực tác dụng từ bên ngoài khác (ví dụ, với hệ số ứng dụng).

Trong các truyền động nhiều bánh răng ăn khớp, có một vài tần số riêng. Các tần số này có thể cao hơn hoặc thấp hơn tần số riêng của một cặp bánh răng đơn chỉ có một ăn khớp. Khi các bánh răng này vận hành trong phạm vi quá mức tới hạn, nên có sự phân tích bằng phương pháp A. Xem ISO 6336-1:1996, 6.3.1.

Tải trọng riêng cho tính toán KA là (FtKA)/b.

Nếu (FtKA)/b > 100 N/mm thì Fm/b = (FtKA)/b.

Nếu (FtKA)/b 100 N/mm thì Fm/b =100 N/mm.

Khi tải trọng riêng FtKA/b < 50 N/mm, một rủi ro riêng biệt về dao động sẽ xuất hiện (trong một số trường hợp, có sự tách ly của các prôfin răng làm việc), trên tất cả là đối với các bánh răng tr răng thẳng hoặc các bánh răng nghiêng có cp chất lượng thấp vận hành ở vận tốc cao.

5.6.2  Tính toán các thông số yêu cầu cho đánh giá KV

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

a) Tính toán khối lượng thu gọn, mred của một cặp bánh răng một tầng

                                                                                           (6)

Trong đó

mred Là khối lượng thu gọn của một cặp bánh răng, nghĩa là khối lượng trên một đơn vị chiều rộng răng của mỗi bánh răng có liên quan đến bán kính cơ sở hoặc đường tác dụng.

 Là các mômen quán tính cực trên một đơn vị chiều rộng răng;

rb1,2 Là các bán kính cơ sở (= 0,5 db1,2)

b) Tính toán khối lượng thu gọn, mred của một cặp bánh răng nhiều tầng:

Xem B.1.

c) Tính toán khối lượng thu gọn, mred của các bánh răng có kết cấu ít phổ biến

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

- Trục bánh răng bé có đường kính ở giữa chiều cao răng, dm1, gần bằng đường kính trục;

- Hai bánh răng đồng trục được liên kết cứng vững;

- Các bánh răng hành tinh;

- Các bánh răng trung gian.

5.6.2.2  Xác định tốc độ vận hành cộng hưởng (cộng hưởng chính) của một cặp bánh răng

a) Vận tốc vận hành cộng hưởng, nE1 của bánh răng bé:

 tính bằng min-1                                                                (7)

Với cγ từ Phụ lục A.

b) Hệ số cộng hưởng, N

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

                                                                                    (8)

Vận tốc vận hành cộng hưởng có thể lớn hơn hoặc nhỏ hơn vận tốc vận hành được tính toán từ công thức (8) vì độ cứng vững chưa được bao gồm (ví dụ, độ cứng vững của các trục, các ổ trục và thân hộp) và là kết quả của sự giảm chấn. Vì các lý do an toàn, phạm vi cộng hưởng được xác định như sau:

NS < N ≤ 1,15                                                                                                    (9)

các tải trọng sao cho (FtKA)/b nhỏ hơn 100 N/mm, giới hạn dưới của hệ số cộng hưởng NS được xác định:

- Nếu (FtKA)/b < 100 N/mm thì

                                                                                    (10)

- Nếu (FtKA)/b ≥ 100 N/mm thì

NS = 0,85                                                                                                          (11)

5.6.2.3  Độ chính xác của bánh răng và các thông số chạy rà Bp, Bf, Bk

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

                                                                                                 (12)

                                                                                                 (13)

                                                                                            (14)

Với

c' Như đã cho trong Phụ lục A;

Ca Giá trị thiết kế cho thay đổi prôfin răng (cạnh vát đỉnh răng tại lúc bắt đầu và kết thúc của ăn khớp răng). Phải thay thế giá trị Cay từ chạy rà cho Ca trong công thức (14) trong trường hợp các bánh răng không có thay đổi prôfin răng được xác định. Có thể thu được Cay từ Bảng 3.

Bước cơ sở hiệu dụng và các sai lệch prôfin là các thông số hiện diện sau chạy rà. Các giá trị fpbeff và ffeff được xác định bằng cách trừ đi các lượng dư chạy rà yp và yf như sau:

fpbeff = fpb1 - yp1 hoặc fpbeff = fpb2 - yp2                                                                      (15)

Lấy giá trị lớn hơn

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Lấy giá trị lớn hơn

5.6.2.4  Lượng dư chạy rà, yα

a) Đối với St, V3)

                                                                                            (17)

                                                                                                    (18)

b) Đối với Eh, IF, NT (nitr), NV (nitr), NV (nitrocarb)3)

yp = yα = 0,075fpb                                                                                                           (19)

yf = 0,075ffa                                                                                                       (20)

5.6.3  Hệ số động lực học trong phạm vi dưới mức tới hạn (N NS)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Khi tỉ số tiếp xúc của các bánh răng trụ răng thẳng nhỏ hoặc nếu chất lượng thuộc cấp thấp, KV có thể được điều chỉnh lớn như trong phạm vi vận tốc cộng hưởng chính. Nếu xảy ra trường hợp này thì nên thay đổi các thông số thiết kế hoặc vận hành.

Các cộng hưởng ở N = 1/4, 1/5 ít gây ra trục trặc vì các biên độ rung liên hợp thường nh.

Đối với các cặp bánh răng có độ cứng vững của các trục dẫn động và bị dẫn không bằng nhau, trong phạm vi N = 0,2 ... 0,5, tần số tiếp xúc của răng có thể kích thích các tần số riêng khi độ cứng vững xoắn c của trục cứng vững hơn liên quan đến đường tác dụng thuộc cùng một cấp độ lớn như độ cứng vững của răng, nghĩa là, nếu  có cùng một cấp độ lớn cγ. Khi xảy ra trường hợp này, các độ tăng (số gia) của tải trọng động có thể vượt quá các giá trị được tính toán theo công thức (21).

KV = (NK) + 1                                                                                                    (21)

K = (CV1Bp) + (CV2Bf) + (CV3Bk)                                                                             (22)

Trong đó:

CV1 và CV2 là các giá trị cho phép đối với sai lệch bước vào sai lệch prôfin trong khi CV3 là giá trị cho phép đối với thay đổi có chu kỳ của độ cứng vững ăn khớp.

Xem Bảng 3.

Trong trường hợp các bánh răng không có thay đổi prôfin răng theo quy định thì giá trị Cay do chạy rà phải thay thế cho Ca trong công thức (14). Giá trị Cay thu được từ Bảng 3.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

5.6.4  Hệ số động lực học trong phạm vi cộng hưởng chính (NS < N 1,15)

Các bánh răng nghiêng chất lượng cao có tỉ số tiếp xúc tổng cao có thể vận hành tốt trong phạm vi này. Các bánh răng trụ răng thẳng có cấp chính xác 5 hoặc cao hơn như đã quy định trong ISO 1328-1:1995 phải được thay đổi prôfin răng thích hợp như đã quy định trong ISO 6336-1:1996, 6.4.1 hạng mục b).

Tuân theo yêu cầu trên, hệ số này bằng:

KV = (CV1Bρ) + (CV2Bf) + (CV4Bk) + 1                                                                      (23)

Về các thông số C, tham khảo Bng 3.

5.6.5  Hệ số động lực học trong phạm vi quá mức tới hạn (N 1,5)

Các giá trị đỉnh của cộng hưởng có thể xảy ra tại N = 2, 3,... trong phạm vi này. Tuy nhiên, trong đa số các trường hợp các biên độ dao động đều nhỏ vì các lực kích thích có các tần số thấp hơn tần số ăn khớp răng thường là nhỏ.

Đối với một số bánh răng trong phạm vi vận tốc này cũng cần phải xem xét đến các tải trọng động do dao động ngang bánh răng và các bộ phận trục. Khi tần số tới hạn gần tới tần s quay và nếu tình huống này không th tránh được thì cần phi được tính đến trong đánh giá KV.

Tuân theo yêu cầu trên, hệ số này bằng:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Về các thông số C, tham khảo Bảng 3.

Bảng 3 - Các công thức cho tính toán các hệ số CV1 đến Cv7 và Cay

 

 

1 < ≤ 2

 > 2

 

CV1

0,32

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

 

CV2

0,34

 

 

 

 

CV3

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

 

CV4

0,90

 

 

 

 

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

0,47

0,47

 

CV6

0,47

 

 

1 <  ≤ 1,5

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

 > 2,5

Cv7

0,75

0,125 sin [π(- 2)] + 0,875

1,0

 

 

CHÚ THÍCH: Khi vật liệu của bánh răng bé (1) khác với vật liệu của bánh răng lớn (2): Cay1Cay2 được tính toán tách biệt; sau đó Cay = 0,5(Cay1 + Cay2).

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Trong phạm vi này, hệ số động lực học được xác định bằng nội suy tuyến tính giữa KV tại N = 1,15 như đã quy định trong 5.6.4 và KV tại N = 1,5 như đã quy định trong 5.6.5.

                                                        (25)

5.7  Hệ số tải trọng bề mặt, KHβ

5.7.1  Quy định chung

Hệ số tải trọng bề mặt điều chỉnh các ứng suất của răng bánh răng để tính đến các ảnh hưởng của sự phân bố tải trọng không đều trên chiều rộng răng.

Sử dụng các phương pháp C1 và C2 của ISO 6336-1:1996 với các thay đổi trong tiêu chuẩn này.

5.7.2  Hệ số tải trọng bề mặt, KHβ-C1

5.7.2.1  Quy định chung

Việc sử dụng phương pháp C1 thích hợp cho các bánh răng có các đặc điểm sau:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

b) Đường kính bánh răng bé xấp xỉ bằng đường kính trục;

c) Bánh răng lớn và hộp cứng vững, trục bánh răng lớn cứng vững, các ổ trục cứng vững;

d) Một vết tiếp xúc trong điều kiện có tải kéo dài trên toàn bộ chiều rộng răng;

e) Không có các tải trọng bên ngoài bổ sung tác dụng trên trục bánh răng bé (ví dụ, từ các khớp nối trục);

f) Lượng dư vận hành yβ yβ lớn nhất như đã quy định trong 5.7.2.3. Có thể kiểm tra xác minh Fβx tính toán theo công thức:

                                                                                               (26)

Nên sử dụng các giá trị fma được xác minh bằng các phép kim như vết tiếp xúc của răng ở tư thế làm việc.

Về ứng dụng cho các bánh răng hành tinh, tham khảo Phụ lục B.

5.7.2.2  Độ không thẳng hàng của ăn khớp do các dung sai chế tạo, fma

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

fma=1,0f                                                                                                          (27)

b) Các cặp bánh răng có biện pháp điều chỉnh (mài rà hoặc chạy rà dưới tác dụng của tải trọng nhẹ, các ổ trục điều chnh được hoặc thay đổi thích hợp góc của đường xoắn vít) và các cặp bánh răng có độ vồng thích hợp:

fma= 0.5f                                                                                                         (28)

c) Các cặp bánh răng có cạnh vát đầu răng được thiết kế thích hợp

fma= 0,7f                                                                                                         (29)

Đối với một cặp các bánh răng, giá trị lớn hơn trong các giá trị fβ của cặp phải được thay vào các công thức (27) đến (29).

5.7.2.3  Lượng dư chạy rà, yβ, h số chạy rà,

Giá trị yβ là giá trị dùng để giảm độ không thẳng hàng tương đương ban đầu bằng chạy rà sau khi bắt đầu vận hành. Trong khi  là h số đặc trưng cho độ không thẳng hàng tương đương sau chạy rà. Việc sử dụng  trong các tính toán ch có hiệu lực với điều kiện là  tỷ lệ với Fβx

a) Đối với St, V:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Với yβ Fβx  0

Khi v ≤ 5 m/s: không có sự hạn chế

Khi 5 m/s < v 10 m/s: Giới hạn trên của yβ là 25600/σHlim tương ứng với Fβx = 80 μm;

Khi v > 10 m/s: Giới hạn trên của yβ là 12800/σHlim tương ứng với Fβx = 40 μm;

σHlim được quy định trong TCVN 7578-5 (ISO 6336-5).

b) Đối với Eh, IF, NT (nitr.), NV (nitr.):

yβ = 0,15Fβx;  = 0,85                                                                                      (31)

Đối với tất cả các vận tốc, giới hạn trên là yβ = 6 μm, tương ứng với Fβx = 40 μm. Khi vật liệu của bánh răng bé khác với vật liệu ca bánh răng lớn, yβ1 đối với bánh răng bé, và yβ2,  đối với bánh răng lớn phải được xác định một cách riêng biệt.

Giá trị trung bình của các giá trị:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

được sử dụng cho tính toán.

5.7.2.4  Xác định hệ số tải trọng bề mặt, K-C1

5.7.2.4.1. Bánh răng có đường xoắn vít không thay đổi

a) Bánh răng trụ răng thẳng và bánh răng nghiêng đơn4)

                              (33)

b) Bánh răng nghiêng chữ V4) 5)

                               (34)

5.7.2.4.2  Bánh răng có đường xoắn vít thay đổi

a) Bánh răng trụ răng thẳng và bánh răng nghiêng đơn4)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

                                                   (35)

- Với thay đổi hoàn toàn đường xoắn vít (có bù cho độ lệch xoắn và độ lệch uốn):

 và K ≥ 1,05                                                                      (36)

b) Bánh răng nghiêng chữ V4) 5)

- Với thay đổi riêng phần đường xoắn vít7) (có bù cho độ lệch xoắn và độ lệch uốn):

 và K ≥ 1,05                                                                         (37)

Tính hiệu lực của các công thức (33) đến (37) phụ thuộc vào sự tuân thủ 5.7.2.1 a) đến f).

5.7.3  Hệ số tải trọng bề mặt, K-C2

5.7.3.1  Quy định chung

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Phải tính toán K từ độ không thẳng hàng ăn khớp tổng sau chạy rà; Fβy gồm có hai thành phần sau:

- Sai số hệ thống được tính đến bởi fsh (độ không thẳng hàng ăn khớp do độ võng của trục). Sai số này chủ yếu do độ võng của trục gây ra, nhưng về nguyên tắc có thể bao gồm tất c các sai lệch cơ khí có thể được đánh giá chính xác cả về trị số và chiều.

- Sai số ngẫu nhiên được biểu thị bởi fma (độ không thẳng hàng ăn khớp do dung sai chế tạo). Không thể đánh giá được chiều thực tế và trị số của độ không thẳng hàng do quá trình chế tạo; ch có phạm vi của sai số này được giới hạn bởi dung sai chế tạo (có liên quan ti cấp chính xác của bánh răng).

ng dụng của hiệu chỉnh đường xoắn vít và độ vồng:

- Hiệu chỉnh đường xoắn vít là sự thay đổi bước dùng đ bù cho sai số hệ thống, và mặc dù về mặt lý thuyết có thể áp dụng sự hiệu chỉnh đường xoắn vít để làm cho độ lệch tính toán xứng hợp một cách chính xác với một tải trọng riêng và loại b sự đóng góp của fsh cho K đối với tải trọng riêng biệt này, nhưng trong thực tế, các tải trọng thay đổi và các sai số trong đánh giá fsh đã để lại ảnh hưởng bền vững đến K cần được tính đến;

- Độ vồng là sự thay đổi bước gồm có sự trù tính để bảo vệ tốt nhất chống lại thành phn ngẫu nhiên của độ không thẳng hàng. Vì fma có thể có một chiều cho nên độ vồng cần đối xứng với điểm giữa của chiều rộng răng.

Nên có sự phân tích chính xác và toàn diện hơn phù hợp với ISO 6336-1 nếu thiết kế không tương xứng với các yêu cầu đã liệt kê trong Điều 4 hoặc bất cứ yêu cầu nào trong các yêu cầu sau có ảnh hưởng đáng kể đến độ không thẳng hàng:

- Các biến dạng đàn hồi không do các lực ăn khớp của bánh răng gây ra nhưng do các lực bên ngoài (ví dụ, đai truyền, xích, khớp nối trục);

- Các biến dạng đàn hồi của bánh răng lớn và trục bánh răng lớn;

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

- Các khe hở và độ lệch của ổ trục;

- Các bố trí khác so với các bố trí trên Hình 2;

- Bất cứ biến dạng nào trong chế tạo hoặc các biến dạng khác chỉ ra sự cần thiết phải có phân tích chi tiết hơn.

Theo phương pháp này, khi tính toán một giá trị K lớn hơn 2,0 thì giá trị thực sẽ thường nhỏ hơn. Tuy nhiên, nếu giá trị tính toán của K lớn hơn 1,5 thì nên xem xét thiết kế (ví dụ, độ cứng vững của trục tăng, thay đổi vị trí của ổ trục đã tăng, độ chính xác của đường xoắn vít được nâng cao).

5.7.3.2  Tính toán K-C2

Tải trọng riêng cho tính toán K là (FtKAKV)/b

Nếu (FtKAKV)/b > 100 N/mm thì Fm/b = (FtKAKV)/b

Nếu (FtKAKV)/b < 100 N/mm thì Fm/b = 100 N/mm

 áp dụng khi K ≤ 2                                                                 (38)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Lưu ý rằng b là giá trị nhỏ hơn trong các chiều rộng răng của bánh răng bé và bánh răng lớn được đo tại vòng chia. Các cạnh vát hoặc góc lượn của các đầu mút răng được bỏ qua. (Đối với các bánh răng nghiêng chữ V, b = 2bB).

5.7.3.3  Độ không thẳng hàng ăn khớp sau chạy rà, Fβy

Fβy = Fβx - yβ                                                                                                      (39)

trong đó:

Fβx Là độ không thẳng hàng ăn khớp trước chạy rà (xem 5.7.4);

yβ Là lượng dư chạy rà (xem 5.7.2.3)

5.7.4  Độ không thẳng hàng ăn khớp trước chạy rà, Fβx

Độ không thẳng hàng ăn khớp trước chạy rà, Fβx là giá trị tuyệt đối của tổng số của các sai lệch chế tạo và các độ lệch của bánh răng bé và độ võng của trục được đo trong mặt phẳng tác dụng.

Đối với các cặp bánh răng không kiểm tra vị trí thuận lợi của vết tiếp xúc8)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Với B1 và B2 được lấy từ Bảng 4.

Đối với các cặp bánh răng có kiểm tra vị trí thuận lợi của vết tiếp xúc (ví dụ bằng điều chỉnh các ổ trục):

Fβx = |1,33B1fsh - fHβ5|                                                                                          (41)

Trong đó:

fHB5 Là sai lệch lớn nhất của độ dốc đường xoắn vít cho cấp chính xác 5 của ISO (xem ISO 1328-1:1995).

Bằng cách trừ đi fHβ5 sẽ tạo ra lượng dư để bù cho biến dạng đàn hồi và các sai lệch chế tạo.

Bảng 4 - Các hằng số cho sử dụng công thức (40)

 

Số

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Hằng số công thức

Kiểu

Giá trị

B1

B2

1

Không

-

1

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

2

Chỉ có độ vồng ở bụng

Cβ = 0,5 fmaa

1

0,5

3

Chcó độ vồng ở giữa

Cβ = 0,5(fma +fsh)a

0,5

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

4b

Chỉ hiệu chỉnh đường xoắn vít

Dạng hiệu chnh được tính toán để phù hợp với mômen xoắn phân tích

0,1c

1,0

5

Hiệu chỉnh đường xoắn vít cộng với độ vồng giữa

Trường hợp 2 cộng với trường hợp 4

0,1c

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

6

Cạnh vát đầu mút răng

Giá trị thích hợp CI(II) xem Phụ lục D

0,7

0,7

a Về độ vồng thích hợp, Cβ, xem Phụ lục D.

b Phần lớn được áp dụng cho các ứng dụng có các điều kiện tải trọng không đổi.

c Có hiệu lực cho quy trình chế tạo tt nhất, nếu không, các giá trị cao hơn là thích hợp.

 

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Đối với các cặp bánh răng không có hiệu chỉnh đường xoắn vít hoặc độ vồng, giá trị nhỏ nhất của K là 1,25; đối với các cặp bánh răng có hiệu chỉnh đường xoắn vít một cách thích hợp và độ vồng, giá trị nhỏ nhất của K là 1,10. Phải kiểm tra vị trí thuận lợi của vết tiếp xúc.

 

Hình

Vị trí của vết tiếp xúc

Xác định Fβx

a)

Vết tiếp xúc nằm về phía giữa khoảng cách các ổ trục

Fβx phù hợp với công thức (41) (bù)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Vết tiếp xúc nằm cách xa điểm giữa khoảng cách các ổ trục

Fβx phù hợp với công thức (40) (tăng thêm)

c)

Vết tiếp xúc nằm về phía giữa khoảng cách các ổ trục

Fβx phù hợp với công thức (40)  (tăng thêm)

Fβx phù hợp với công thức (41)

 (bù)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Vết tiếp xúc nằm cách xa điểm giữa khoảng cách các ổ trục

Fβx phù hợp với công thức (41)

- 0,3 (tăng thêm)

Fβx phù hợp với công thức (41)

- 0,3 ()

e)

Vết tiếp xúc nằm về phía khoảng cách các ổ trục

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

f)

Vết tiếp xúc nm cách xa khoảng cách các ổ trục

Fβx phù hợp với công thức (41) (bù)

CHÚ THÍCH: Các hình a) ti d) ch ra các bố trí lắp ráp ph biến nhất với bánh răng bé ở giữa các ổ trục. Các Hình e) tới f) ch ra bánh răng bé được lắp công xôn.

T* Đầu mút có mômen xoắn vào hoặc ra, không phụ thuộc vào chiều quay.

B* B* = 1 đối với các bánh răng trụ răng thẳng và bánh răng nghiêng đơn; B* = 1,5 đối với các bánh răng nghiêng chữ V, cường độ tải trọng tối đa (đỉnh) xảy ra trên đường xoắn vít gn với đầu mút chịu tác động của mômen xoắn.

 

Hình 1 - Các quy tắc để xác định Fβx đối với vị trí vết tiếp xúc

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Hệ số K’

Hình

Bố trí

Không

Tăng cứng vữnga

0,48

0,8

a)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

-0,48

-0,8

b)

với s/l < 0,3

1,33

1,33

c)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

-0,36

-0,6

d)

với s/l < 0,3

-0,6

-1,0

e)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

a Khi d1/dsh ≥ 1,5, độ cứng vững được giả thiết là tăng lên; khi d1/dsh < 1,15, độ cứng vững không tăng, không có bất cứ sự tăng cứng vững nào khi một bánh răng bé trượt trên một trục và then dẫn hướng hoặc phụ tùng tương tự hoặc khi có lắp ép nóng thông thường.

T* Đầu mút có mômen xoắn vào hoặc ra, không phụ thuộc vào chiều quay.

Đường gạch ch ra đường xoắn vít b biến dạng của một bánh răng nghiêng chữ V.

Xác định fsh từ đường kính ở các khe hở của truyền động bánh răng nghiêng chữ V được lắp ở điểm giữa khoảng cách các trục.

Hình 2 - Hằng số K' để thay vào các công thức (42) và (43) cho tính toán fsh

5.7.4.2  Độ không thẳng hàng tương đương, fsh

Đối với bánh răng trụ răng thẳng và bánh răng nghiêng đơn:

                                                 (42)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

                                              (43)

Trong đó:

b = 2bB;

bB là chiều rộng của một đường xoắn vít.

Trong các công thức (42) và (43), K', s và I tuân theo Hình 2.

Trong Hình 2, các bánh răng bé được chỉ ra bằng đường gạch ch thị các đường xoắn vít của các bánh răng nghiêng chữ V có giá trị fsh nhỏ hơn và lắp ép nóng thông thường (đối với một lắp ép nóng thông thường, ảnh hưởng của gối đỡ được bỏ qua). Đường kính chân răng phải lớn hơn một chút so với đường kính trục.

5.7.4.3  Độ không thẳng hàng do độ không chính xác trong chế tạo, fma

Độ không thẳng hàng do các độ không chính xác chế tạo fma bằng dung sai của đường xoắn vít f:

fma = f                                                                                                                        (44)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

CHÚ THÍCH: Về mặt lý thuyết, các dung sai chế tạo của bánh răng bé, bánh răng lớn và độ thẳng hàng của trục có thể dẫn đến trường hợp xấu nhất cho nên cn kiểm tra sự phân bố thích hợp của tải trọng, ví dụ, bằng kiểm tra vết tiếp xúc.

5.8  Hệ số tải trọng bề mặt, KFβ

                                                                                                        (45)

a) Nếu b/h 3 thì

                                                              (46)

b) Nếu b/h < 3 thì

NF = 0,6923                                                                                                       (47)

Trong đó

b Là giá trị nhỏ hơn của chiều rộng răng của bánh răng bé và bánh răng lớn đo được ở các vòng chia. Các cạnh vát hoặc góc lượn của các đầu mút răng được bỏ qua. Đối với các bánh răng nghiêng chữ V, chiều rộng của một đường xoắn vít bB phải được thay thế.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

5.9  Hệ số tải trọng ngang, KHα, KFα

5.9.1  Quy định chung

Các hệ số tải trọng ngang tính đến ảnh hưởng của sự phân bố tải trọng ngang không đều giữa một vài cặp răng bánh răng tiếp xúc đồng thời như sau: K đối với ứng suất bề mặt, và KFα đối với ứng suất ở chân răng. Cần áp dụng phương pháp B của ISO 6336-1:1996.

5.9.2  Xác đnh các hệ số tải trọng ngang

Các công thức (48) và (49) dựa trên giả thiết rằng các sai lệch bước cơ sở thích hợp cho độ chính xác của bánh răng đã quy định được phân bố xung quanh chu vi của bánh răng bé và bánh răng lớn vì phù hợp với quy trình kỹ thuật chế tạo bình thường. Không áp dụng các công thức này khi các răng bánh răng được thay đổi có chủ định.

Trong các công thức sau sử dụng cγ từ Phụ lục A và yα từ 5.9.4.

- Đối với các bánh răng có tỉ số tiếp xúc tổng 2:

                                                               (48)

- Đối với các bánh răng có tỉ số tiếp xúc tổng  > 2:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Trong các công thức (48) và (49), sử dụng giá trị lớn hơn của (fpb - yα1) và (fpb - yα2).

5.9.3  Điều kiện giới hạn cho K và KFα

Khi, phù hợp với các công thức (48) và (49), và

Khi K = KFα > , thì đối với K và KFα thay thế ,                           (50)

Và khi K < 1,0 và tương ứng với KFα <1,0 thì thay thế K và KFα bằng giá trị giới hạn 1,0.

Nên lựa chọn độ chính xác của các bánh răng nghiêng sao cho K và KFα không lớn hơn. Hệ quả là có thể cn thiết phải giới hạn các dung sai sai lệch bước cơ sở của các bánh răng có cấp cht lượng thấp.

5.9.4  Lượng dư chạy rà, yα

a) Đối với St, V:

                                                                                                   (51)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

- Nếu 5 m/s < v < 10 m/s, giới hạn trên của yα = 12800/σHlim tương ứng với fpb < 80 μm;

- Nếu v > 10 m/s, giới hạn trên của yα = 6400/σHlim, tương ứng với fpb < 40 μm.

b) Đối với Eh, IF, NT (nitr.) et NV (nitr.):

yα = 0.075fpb                                                                                                      (52)

Đối với tất cả các vận tốc có sự hạn chế giới hạn trên của yβ = 3 μm, tương ứng với fpb = 40 μm.

6  Tính toán độ bền lâu bề mặt (tróc rỗ)

6.1  Công thức cơ bản

6.1.1  Quy định chung

Tính toán độ bền lâu của bề mặt dựa trên ứng suất tiếp xúc σH tại điểm ăn khớp hoặc tại điểm bên trong (thấp nhất) của tiếp xúc một cặp răng. Phải sử dụng giá trị lớn hơn trong hai giá trị thu được để xác định khả năng của độ bền lâu bề mặt. ng suất tiếp xúc σH và ứng suất tiếp xúc cho phép σHP phải được tính toán tách biệt cho bánh răng lớn và bánh răng bé; σH phải σHp.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

ng suất tiếp xúc σH cho bánh răng bé được tính toán như sau:

                                                                     (53)

Với

 (sử dụng dấu âm cho các bánh răng ăn khớp trong) (54)

Trong đó:

σH0 Là ứng suất tiếp xúc danh nghĩa tại điểm ăn khớp; đây là ứng suất được tạo ra trong ăn khớp răng không có vết nứt (không có sai số) bởi tác dụng của mômen tĩnh danh nghĩa;

b Là chiều rộng răng (đối với bánh răng nghiêng chữ V, b = 2bB) và giá trị b của các bánh răng đối tiếp là giá trị nhỏ hơn của các chiều rộng răng tại các vòng chia của bánh răng bé và bánh răng lớn, khi bỏ qua bất cứ cạnh vát ngang hoặc góc lượn đầu mút răng có chủ định nào, không bao gồm các phần không được tôi của các prôfin răng bánh răng được tôi bề mặt hoặc các vùng chuyển tiếp;

ZB Là hệ số tiếp xúc của một cặp răng cho bánh răng bé (xem 6.2).

6.1.3  Xác định ứng suất tiếp xúc, σH cho bánh răng lớn

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

                                                                      (55)

Trong đó:

ZD Là hệ số tiếp xúc của một cặp răng đối với bánh răng lớn (xem 6.2).

Tải trọng tiếp tuyến tổng trong trường hợp các truyền động bánh răng có nhiều đường truyền, các hệ thống bánh răng hành tinh hoặc các truyền động bánh răng ghép không được phân bố hoàn toàn đều trên các cặp bánh răng riêng (phụ thuộc vào thiết kế, vận tốc tiếp tuyến và độ chính xác chế tạo). Đặc điểm này phải được tính đến bằng cách thay thế KγKA cho KA trong công thức (53) và công thức (55) để điều chỉnh tải trọng tiếp tuyến trung bình cho mỗi ăn khớp răng khi cần thiết, xem Điều 5.

6.1.4  Xác định ứng suất tiếp xúc cho phép, σHP đối với tuổi thọ dài

Trong tiêu chuẩn này sử dụng phương pháp B của TCVN 7578-2:2006 (ISO 6336-2:1996).

                                                                (56)

Phải thu được ứng suất tiếp xúc cho phép (tuổi thọ dài) từ công thức (56) với các hệ số nh hưởng σHlim, SHmin, ZL, ZV, ZR, ZW và ZX được tính toán theo tiêu chuẩn này. Tuy nhiên, theo TCVN 7578-2 (ISO 6336-2), các giá trị của σHlim có hiệu lực đối với số chu kỳ tải trọng NL = 5 × 107 (đối với St, V, Eh) hoặc số chu kỳ tải trọng 2 × 106 (đối với IF, NT (nitr.), NV (nitr.), NV (nitrocar.)]. Số chu kỳ tải trọng này có thể bị vượt quá trong tuổi thọ của một bánh răng trong ngành hàng hải. Nếu không xảy ra trường hợp này, cần tham khảo TCVN 7578-2 (ISO 6336-2) về phạm vi tui thọ giới hạn. Hơn nữa, các giá trị của σHPref thu được từ công thức (56) có thể thay thế cho σHP, các điều kiện tối ưu đã cho, vật liệu, bôi trơn, chế tạo và kinh nghiệm; theo cách khác, các giá trị của σHP thu được đối với cht lượng vật liệu MQ theo TCVN 7578-5 (ISO 6336-5) khi sử dụng công thức (57):

Đối với St, V, Eh:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Đối với IF, NT (nitr.), NV (nitr.), NV (nitrocar):

6.1.5  Hệ số an toàn đối với độ bền lâu bề mặt, SH

Phải tính toán SH riêng biệt cho bánh răng bé và bánh răng lớn:

                                                                                             (58)

Với σHG đối với độ bền lâu tuân theo công thức (57): σH phải phù hợp với công thức (53) cho bánh răng bé, và phù hợp với công thức (55) cho bánh răng lớn (xem 6.1.1).

CHÚ THÍCH: Đây là hệ số an toàn tính toán về mặt ứng suất tiếp xúc (áp suất Hertz). Hệ số tương ứng có liên quan đến khả năng chịu mômen xoắn bằng bình phương của SH.

Về hệ số an toàn nhỏ nhất đối với độ bền lâu bề mặt, SH min, và xác suất hư hỏng, xem 4.1.3 của ISO 6336-1:1996.

6.2  Các hệ số tiếp xúc của một cặp răng, ZB, ZD

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

a) Bánh răng ăn khớp trong

ZD luôn luôn được lấy bng đơn vị

b) Bánh răng trụ răng thẳng

Xác định M1 [thương số của ρrel C tại điểm ăn khớp và ρrel B tại giới hạn bên trong (điểm thấp nhất) của tiếp xúc một cặp răng của bánh răng bé] và M2 (thương số của ρrel C và ρrel D của bánh răng lớn) như sau:

                                                               (59)

                                                              (60)

Về tính toán tỉ số tiếp xúc prôfin răng , xem 6.5.2).

Nếu M1 > 1 thì ZB = M1; nếu M1 1 thì ZB = 1,0.

Nếu M2 > 1 thì ZD = M2; nếu M2 1 thì ZD = 1,0.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

ZB = ZD = 1

d) Bánh răng nghiêng có  < 1

ZB và ZD được xác định bằng nội suy tuyến tính giữa các giá trị cho truyền động bánh răng trụ răng thẳng và răng nghiêng với   1:

ZB = M1 -  (M1 - 1); ZB ≥1

ZD = M2 -  (M2 - 1); ZD ≥1                                                                                 (61)

Nếu ZB hoặc ZD được đặt là đơn vị, các ứng suất tiếp xúc tính toán theo các công thức (53) hoặc (55) là các giá trị cho ứng suất tiếp xúc tại mặt trụ lăn.

Các công thức trong 6.2 áp dụng cho tính toán ứng suất tiếp xúc khi điểm ăn khớp nằm trên đường tiếp xúc. Nếu điểm ăn khớp là yếu tố quyết định và nằm ngoài đường tiếp xúc thì ZB và/hoặc ZD hoặc c hai phải được xác định đối với tiếp xúc tại vòng đỉnh liền kề. Đối với các bánh răng nghiêng khi  nhỏ hơn 1,0, phải xác định ZB và ZD bằng nội suy tuyến tính giữa các giá trị (được xác định tại điểm ăn khớp hoặc tại vòng đỉnh liền kề khi thích hợp) cho các bánh răng trụ răng thẳng và các bánh răng trụ răng nghiêng có   1.

6.3  Hệ số vùng, ZH

Hệ số vùng ZH giải thích cho sự ảnh hưởng đến áp suất Heztz của độ cong prôfin rằng tại điểm ăn khớp và sự biến đổi lực tiếp tuyến tại mặt trụ tham chiếu thành lực pháp tuyến tại mặt trụ lăn

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

6.4  Hệ số đàn hồi, ZE

Hệ số đàn hồi ZE tính đến các ảnh hưởng của đặc tính vật liệu E (môđun đàn hồi) và v (hệ số Poisson) đến ứng suất tiếp xúc. Vì tiêu chuẩn này chỉ áp dụng cho các bánh răng bằng thép cho nên ZE là cố định

ZH = 189,8                                                                                                         (63)

6.5  Hệ số của t số tiếp xúc Zϵ

6.5.1  Quy định chung

Hệ số của tỉ số tiếp xúc  tính đến ảnh hưởng của tiếp xúc ngang và tỉ số trùng khớp đến khả năng tải bề mặt của các bánh răng trụ.

a) Bánh răng trụ răng thẳng

                                                                                                   (64)

Giá trị bảo toàn  = 1,0 có thể lựa chọn được cho các bánh răng trụ răng thẳng có tỉ số tiếp xúc nhỏ hơn 2,0.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Nếu < 1, thì

                                                                                  (65)

Nếu  > 1, thì:

                                                                                                         (66)

6.5.2  Tỉ số tiếp xúc ngang,

= gα/pbt                                                                                                         (67)

Với chiều dài đường tiếp xúc

                                                         (68)

Và bước cơ sở ngang:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Dấu dương được dùng cho các bánh răng ăn khớp ngoài, dấu âm cho các bánh răng ăn khớp trong.

Công thức (69) chỉ có hiệu lực nếu đường tiếp xúc được giới hạn có hiệu lực bằng vòng đỉnh răng của bánh răng bé động và bánh răng lớn và không có hiệu lực, ví dụ như, đối với các prôfin răng có cắt chân răng.

6.5.3  Tỉ số trùng khớp (dọc),

                                                                                                       (70)

Về định nghĩa cho chiều rộng răng, xem 6.1.2.

6.6  Hệ số góc của đường xoắn vít, Zβ

Hệ số góc của đường xoắn vít, Zβ tính đến ảnh hưởng đến ứng suất bề mặt của góc đường xoắn vít.

                                                                                                     (71)

6.7  Trị số ứng suất cho phép (tiếp xúc), σHlim

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Về các yêu cầu liên quan đến vật liệu và nhiệt luyện cho các chất lượng ML, MQ, ME và MX, cũng xem TCVN 7578-5 (ISO 6336-5). Phải lựa chọn chất lượng vật liệu MQ cho các bánh răng trong ngành hàng hải, trừ khi có thỏa thuận khác.

6.8  nh hưng đến sự tạo thành màng bôi trơn, ZL, ZV và ZR

6.8.1  Quy định chung

Như đã mô tả trong TCVN 7578-2 (ISO 6336-2), ZL giải thích ảnh hưởng của độ nhớt danh nghĩa của cht bôi trơn, ZV, ảnh hưởng của các vận tốc mặt bên răng và ZR giải thích ảnh hưởng của nhám bề mặt đến sự tạo thành màng chất bôi trơn trong vùng tiếp xúc. Phương pháp B của TCVN 7578-2:2006 (ISO 6336-2:1996) được sử dụng trong tiêu chuẩn này.

Phải xác định các hệ số cho vật liệu mềm hơn khi độ cứng của các bánh răng ăn khớp khác nhau.

6.8.2  Hệ số bôi trơn, ZL

Có thể tính toán ZL theo các công thức (72) đến (75):

                                                      (72)

a) Nếu σHlim < 850 N/mm2, thì

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

b) Nếu 850 N/mm2 σHlim 1200 N/mm2, thì

                                                                                        (74)

c) nếu σHlim > 1200 N/mm2, thì

CZL = 0,91                                                                                                         (75)

Theo cách khác, có thể tính toán ZL từ công thức (76):

ZL = CZL + 4(1,0 - CZLf                                                                                       (76)

Trong đó

νf = 1/(1,2 + 80ν50)2

Khi sử dụng các thông số độ nhớt từ Bảng 5.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Cấp độ nhớt ISO

VG 32a

VG 46a

VG 68a

VG 100

VG 150

VG 220

VG 320

Độ nht danh nghĩa

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

46

68

100

150

220

320

ν40

mm2/s

ν50

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

21

30

43

61

89

125

180

Thông số độ nht

0,040

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

0,107

0,158

0,227

0,295

0,370

νf

 

 

 

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

 

 

 

a Chỉ đối với truyền động có vn tốc cao.

 

 

 

 

 

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Có thể tính toán ZV theo các công thức (77) và (78):

                                                                                      (77)

Trong đó

CZv = CZL + 0,02                                                                                                 (78)

Về các giá trị của CZL, xem các công thức (73) đến (75)

Theo cách khác, có thể tính toán ZV theo công thức (79):

ZV = CZV + 2(1,0 - CZV)vP                                                                                     (79)

Trong đó thông số vận tốc vP = 1/(0,8 + 32/v)0,5

6.8.4  Hệ số nhám bề mặt, ZR

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Có thể tính toán ZR theo các công thức sau:

                                                                                                (80)

Trong đó:

                                                                                        (81)

6.8.4.2  Giá trị độ nhám

                                                                                                (82)

Rz1,2 được đo trên một vài prôfin răng. Phải xác định độ nhám trung bình RZ1 (cho prôfin bánh răng bé) và độ nhám trung bình RZ2 (cho prôfin bánh răng lớn) đối với trạng thái bề mặt sau chế tạo của chúng, bao gồm cả bất cứ sự xử lý chạy rà nào được đặt kế hoạch cho quá trình chế tạo, đưa vào vận hành hoặc trong vận hành, khi để bảo đảm an toàn, quá trình chạy rà sẽ phải xảy ra. Nếu độ nhám đã công bố là một giá trị Ra (= giá trị CLA; = giá trị AA), có thể sử dụng phép tính gần đúng sau để chuyển đổi.

Ra = CLA = AA =                                                                                         (83)

                                                                                               (84)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Trong đó:

ρ1,2= 0,5db1,2tgαt                                                                                                 (86)

(Cũng áp dụng được cho các bánh răng ăn khớp trong, db, sau đó ly dấu âm).

6.8.4.3  Ch s phụ thuộc vật liệu, CZR

a) Nếu σHlim < 850 N/mm2, thì

CZR = 0,15                                                                                                         (87)

b) Nếu 850 N/mm2 σHlim 1200 N/mm2, thì

CZR = 0,32 - 0,0002σHlim                                                                                      (88)

c) Nếu σHlim > 1200 N/mm2, thì

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

6.9  Hệ số biến cứng khi gia công, ZW

Như đã mô t trong TCVN 7578-2 (ISO 6336-2), hệ số biến cứng khi gia công, Zw tính đến độ bền lâu bề mặt tăng lên do ăn khớp của một bánh răng lớn bằng thép (thép kết cấu, thép được tôi thể tích) với một bánh răng bé cứng hơn một cách đáng k (≈ 200HV hoặc lớn hơn) so với bánh răng lớn và có các mặt bên răng nhẵn bóng (RZ < 6 μm, nếu không, các ảnh hưởng của mài mòn không được bao gồm trong tiêu chuẩn này). Áp dụng phương pháp B của TCVN 7578-2:2006 (ISO 6336-2:1996) như sau:

Nếu HB < 130 thì

ZW=1,2                                                                                                              (90)

Nếu 130 HB 470, thì

                                                                                          (91)

Nếu HB > 470 thì

ZW = 1,0                                                                                                                        (92)

Trong đó HB là độ cứng Brinell của các sưn răng của bánh răng mềm hơn của cặp bánh răng.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

ZX có tính đến số liệu thống kê đã chỉ ra rằng các mức ứng suất tại đó hư hng do mi sinh ra sẽ giảm đi cùng với việc tăng c kích thước của bộ phận (số lượng lớn hơn của các điểm yếu trong kết cấu), là hậu quả của ảnh hưởng đến các khuyết tật bên dưới bề mặt có các giađien ứng suất nhỏ hơn đã xy ra (phân tích ứng suất lý thuyết) và ảnh hưởng của cỡ kích thước đến chất lượng vật liệu (ảnh hưởng đến quá trình rèn, các thay đổi trong cấu trúc, v.v...). Các thông số ảnh hưởng quan trọng là:

a) Chất lượng vật liệu (sự nạp liệu vào lò, độ sạch, rèn);

b) Nhiệt luyện, chiều sâu biến cứng, sự phân bố của lớp biến cứng;

c) Bán kính cong của mặt bên răng;

d) Môđun: trong trường hợp tôi bề mặt, chiều sâu của lớp biến cứng so với cỡ kích thước của răng nh hưởng đỡ của lõi).

Đối với các bánh răng được tôi thể tích và đối với các bánh răng được tôi bề mặt với chiều sâu của lớp tôi bề mặt thích hợp so với c kích thước của răng và các bán kính cong tương đối, hệ số cỡ kích thước ZX được lấy bằng 1,0.

7  Tính toán độ bền uốn của răng

7.1  Công thức cơ bản

7.1.1  Quy định chung

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Phải tính toán tách biệt ứng suất uốn thực ở chân răng σF và ứng suất uốn cho phép σFP cho bánh răng bé và bánh răng lớn; σF phải nhỏ hơn σFP.

7.1.2  Xác định ứng suất un ở chân răng, σF

Tiêu chuẩn này sử dụng phương pháp B của TCVN 7578-3:2006 (ISO 6336-3:1996).

Tính toán ứng suất uốn ở chân răng như sau:

σF = σF0KAKVKK σFP                                                                                                (93)

Với

                                                                                            (94)

Trong trưng hợp các truyền động bánh răng có nhiều đường truyền, các hệ thống bánh răng hành tinh hoặc các truyền động bánh răng của đường truyền ghép, tải trọng tiếp tuyến tổng không hoàn toàn phân bố đều trên các ăn khớp răng riêng (phụ thuộc vào thiết kế, vận tốc tiếp tuyến và độ chính xác chế tạo). Đặc điểm này phải được tính đến bằng cách thay kế KγKA cho KA trong công thức (93) để điều chỉnh tải trọng tiếp tuyến trung bình cho mỗi ăn khớp răng khi cần thiết (xem Điều 5).

Khi chiều rộng răng b (đối với bánh răng nghiêng chữ V, b = 2bB) lớn hơn chiều rộng răng của bánh răng đối tiếp, độ bền uốn của các răng phải dựa trên chiều rộng răng nhỏ hơn cộng với một chiều dài không vượt quá một môđun của bất cứ phần kéo dài nào tại mỗi đầu mút. Tuy nhiên, nếu biết trước rằng, do có độ vồng hoặc cạnh vát ở đầu mút răng, sự tiếp xúc không kéo dài tới đầu mút của mặt răng thì phải sử dụng chiều rộng răng nhỏ hơn, cho c bánh răng bé và bánh răng lớn. Chiều rộng răng b là chiều rộng răng tại mặt trụ chân răng của bánh răng.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

                                                                (95)

Theo TCVN 7578-3 (ISO 6336-3), các giá trị σFlim và σFE có hiệu lực đối với số chu kỳ tải trọng NL = 3 × 106. Số chu kỳ ti trọng này có thể bị vượt quá trong tuổi thọ của bánh răng trong ngành hàng hải. Nếu không xảy ra trường hợp này, cần tham khảo TCVN 7578-3 (ISO 6336-3) đối với phạm vi tuổi thọ giới hạn. Hơn nữa, các giá trị σHPrel thu được từ công thức (95) có thể được thay thế cho σFP, các điều kiện tối ưu đã cho, vật liệu, chế tạo và kinh nghiệm; theo cách khác giá trị của σFP thu được từ công thức (96).

                                                                   (96)

7.1.4  Hệ số an toàn cho độ bền uốn, SF

Phải tính toán hệ số SF theo công thức sau:

                                                                                             (97)

SF được tính toán tách biệt cho bánh răng bé và bánh răng lớn, với σFG được tính toán phù hợp với công thức (95) hoặc (96) khi thích hợp, và σF thu được từ công thức (93).

Thông tin thêm về hệ số an toàn và xác suất hư hỏng được cho trong ISO 6336-1:1996, 1.3.

7.2  Hệ số dạng răng, YF

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

YF là hệ số dạng răng tính đến ảnh hưởng của dạng răng đến ứng suất uốn danh nghĩa. YF có liên quan đến tác dụng của tải trọng ở giới hạn ngoài cùng của tiếp xúc một cặp răng (phương pháp B của TCVN 7578-3:2006 (ISO 6336-3:1996)).

Các giá trị của YF được xác định cho các bánh răng trụ răng thẳng và các bánh răng trụ răng thẳng quy đổi của các bánh răng nghiêng. Các bánh răng trụ răng thẳng quy đổi có số răng quy đổi zn về tính toán zn và các thông số khác của bánh răng quy đổi, xem 7.2.4.

Phải xác định YF tách biệt cho bánh răng bé và bánh răng lớn từ công thức sau (xem Hình 3).

                                                                                              (98)

a Vòng cơ sở

Hình 3 - Xác đnh các kích thước của dây cung chân răng tại tiết diện tới hạn

Các công thức đã cho ở đây áp dụng cho tất cả các prôfin gốc của thanh răng có và không có cắt chân răng, nhưng với các hạn chế sau:

a) Điểm tiếp xúc của tiếp tuyến 30° nằm trên góc lượn chân răng;

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

c) Các răng được tạo ra khi sử dụng các dụng cụ cắt như dao phay lăn răng hoặc dao bào răng có răng dạng thanh răng.

 

a) Có cắt chân răng

b) Không cắt chân răng

Hình 4 - Các kích thước và prôfin gốc của răng (prôfin cho gia công tinh)

7.2.2  Các thông số yêu cầu cho xác định YF

Trước tiên, xác định các giá trị phụ E, G và H:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Trong đó:

spr = pr - q (xem Hình 4):

spr = 0 khi các bánh răng không có cắt chân răng (xem Hình 4)

                                                                                              (100)

                                                                                         (101)

Tiếp sau, sử dụng G và H cùng với θ = π/6 là giá trị cần tìm (trên vế bên phải) của công thức (102).

                                                                                                 (102)

Sử dụng giá trị đã tính mới θ và lại áp dụng công thức (102). Tiếp tục sử dụng công thức (102) cho tới khi không có thay đổi đáng kể trong các giá trị liên tiếp của θ. Thông thường, hàm số hội tụ sau hai hoặc ba phép tính lặp của công thức (102). Sử dụng giá trị cuối cùng này của θ trong các công thức (103), (104) và (105).

Dây cung pháp tuyến ở chân răng, sFn:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Bán kính góc lượn chân răng, ρF:

                                                                      (104)

Cánh tay đòn của mô men uốn, hFe:

                                                                                           (105)

                                                             (106)

                                             (107)

                       (108)

7.2.3  Bánh răng ăn khớp trong

Giả thiết rằng giá trị của hệ số dạng răng của một thanh răng đặc biệt có thể được thay thế như một giá trị thích hợp của hệ số dạng răng của một bánh răng ăn khớp trong. Prôfin của thanh răng này nên là một phiên bản của prôfin gốc của thanh răng được thay đổi sao cho có thể tạo ra prôfin chuẩn, bao gồm cả vòng đnh răng và vòng chân răng, của một bánh răng đối tiếp chính xác của bánh răng ăn khớp trong. Góc của chiều tải trọng là αn (xem Hình 5).

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Hình 5 - Các thông s dùng để xác định hệ số dạng răng, YF, của một bánh răng ăn khớp trong

Các giá trị được sử dụng trong công thức (98) được xác định như sau:

Dây cung pháp tuyến ở chân răng, sFn2:

                                       (109)

Trong đó

 Là bán kính của răng (xem dưới đây)

Cánh tay đòn của mômen uốn, hFe2:

               (110)

Trong đó

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

den2 Là giá trị thu được từ công thức (121) có bổ sung chỉ số dưới dòng 2;

dfn2 Là giá trị thu được theo cùng một cách như dan [công thức (121), lưu ý rằng dfn2 - df2 = dn2 - d2].

Để thu được hfP2 từ công thức (111), tham kho công thức (113) và thông tin có liên quan đối với ρfP2

                                                                                               (111)

Bán kính góc lượn chân răng ρF2, bán kính của răng ρfP2:

Phải sử dụng bán kính góc lượn chân răng ρF2 khi đã biết. Nếu không:

                                                (112)

(dNf2 biểu thị đường kính của một vòng tròn ở gần chân răng chứa các giới hạn của các prôfin răng hiệu dụng của một bánh răng ăn khớp trong).

Nếu không có đủ các dữ liệu, có thể sử dụng phép tính gần đúng sau:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Bảo đảm sử dụng dấu một cách chính xác; xem chú thích cuối trang trong Bảng 1.

7.2.4  Các thông số của bánh răng quy đổi

                                                                          (114)

                                                                                (115)

Phép tính gần đúng

                                                                                                      (116)

                                                                                                   (117)

                                                                                         (118)

pbn = πmncosαn                                                                                                                                                                                                   (119)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

dan=dn + da - d                                                                                                   (121)

                    (122)

Giá trị của z là dương đối với bánh răng ăn khớp ngoài và là âm đối với bánh răng ăn khớp trong (xem Điều 3, chú thích cuối trang 2).

7.3  Hệ số hiệu chnh ứng suất, YS

Hệ số hiệu chỉnh ứng suất YS được sử dụng để chuyển đổi ứng suất uốn danh nghĩa thành ứng suất cục bộ ở chân răng. Phải xác định riêng biệt YS cho bánh răng bé và bánh răng lớn. YS có hiệu lực trong phạm vi 1 ≤ qs < 8.

YS = (1,2 +0,13L)                                                                             (123)

Trong đó

                                                                                                            (124)

                                                                                                         (125)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

hFe Từ công thức (108) đối với các bánh răng ăn khớp ngoài, công thức (110) đối với các bánh răng ăn khớp trong;

ρF Từ công thức (104) đối với các bánh răng ăn khớp ngoài, công thức (113) đối với các bánh răng ăn khớp trong.

7.4  Hệ số góc của đường xoắn vít, Yβ

ng suất ở chân răng của một bánh răng trụ răng thẳng quy đổi đã tính toán như một giá trị ban đầu, được chuyển đi bng hệ số đường xoắn vít Yβ thành giá trị của bánh răng nghiêng tương ứng. Bằng phương pháp này, đã tính đến hướng nghiêng của các đường tiếp xúc trong ăn khớp (ứng sut nhỏ hơn ở chân răng).

Nếu  > 1 và β 30°, thì

                                                                                                                                                                                                        (126)

Nếu  > 1 và β > 30°, thì

Yβ = 0,75                                                                                                          (127)

Nếu   1 và β 30°, thì

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Nếu   1 và β > 30°, thì

                                                                                                 (129)

7.5  Độ bền tham chiếu của chân răng, σFE

TCVN 7578-5 (ISO 6336-5) cung cấp thông tin về các giá trị của σFlim và σFE cho các vật liệu bánh răng được sử dụng phổ biến. Tiêu chuẩn đó cũng bao gồm các yêu cầu cho quá trình nhiệt luyện và chất lượng vật liệu cho các cấp chất lượng ML, MQ và ME.

Phải sử dụng cấp chất lượng MQ cho các bánh răng trong ngành hàng hải, trừ khi có quy định khác.

7.6  Hệ số độ nhạy tương đối của rãnh, YδreIT

YδreIT chỉ th gần đúng dung sai ứng suất dư của vật liệu trong vùng góc lượn chân răng. Tiêu chuẩn này sử dụng phương pháp B của TCVN 7578-3:2006 (ISO 6336-3:1996).

                                                                                             (130)

Trong đó:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

 Là giá trị cho bánh răng kiểm tham chiếu tiêu chuẩn:  = 1,2;

 Là gradient ứng suất tương đối được tính toán theo công thức sau 9)

χ*=0,2(1+2qs)                                                                                                     (131)

Trong đó:

qs Là thông số của rãnh thu được từ công thức (125).

Bảng 6 - Các giá tr của chiều dày lớp trượt ρ'

Vật liệua

ρ' mm

NT (nitr.), NV (nitr.), NV (nitrocar.)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

V

 

Giới hạn chảy σs = 500 N/mm2

0,0281

Giới hạn chảy σs = 600 N/mm2

0,0194

Giới hạn tỷ lệ σ0,2 = 800 N/mm2

0,0064

Giởi hạn tỷ lệ σ0,2 = 1000 N/mm2

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Eh, IF

0,0030

a Về giải thích các chữ viết tắt đã sử dụng, xem Bảng 2.

7.7  Hệ số bề mặt tương đối, YRreIT

Hệ số bề mặt, YRreIT giải thích ảnh hưởng đến ứng suất ở chân răng của trạng thái bề mặt ở các chân răng. Ảnh hưởng này chủ yếu phụ thuộc vào nhóm bề mặt ở các góc lượn chân răng.

Ảnh hưởng của trạng thái bề mặt đến độ bền uốn của chân răng không chỉ phụ thuộc vào nhám bề mặt ở các góc lượn chân răng mà còn phụ thuộc vào cỡ kích thước và hình dạng (vấn đề "các hốc lõm trong phạm vi một rãnh"). Vấn đề này chưa được nghiên cứu đầy đủ cho tới hiện nay để có thể tính đến trong tiêu chuẩn này. Phương pháp được áp dụng ở đây chỉ có hiệu lực khi các vết xước hoặc các khuyết tật tương tự có chiều sâu không lớn hơn 2 × RZ.

CHÚ THÍCH: 2 × RZ là giá trị được ước lượng sơ bộ.

Ngoài cấu trúc bề mặt, các ảnh hưởng đã biết khác đến độ bền uốn của răng bao gm các ứng suất nén còn dư (tăng cứng mặt ngoài bằng phun bi), sự oxy hóa ở ranh giới hạt và các tác động hóa học. Khi các góc lượn không được tăng cứng mặt ngoài bằng phun bi, có hình dạng thích hợp hoặc cả hai, nên thay thế một giá trị hơi lớn hơn giá trị thu được từ biểu đồ cho YRreIT. Khi xuất hiện sự oxy hóa ở ranh giới hạt hoặc các tác động hóa học, nên thay thế một giá trị nhỏ hơn giá trị đã chỉ th trên biểu đồ cho YRreIT.

a) Đối với V, Eh, IF khi RZ < 1 μm

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

b) Đối với NT (nitr.), NV(nitr.), NV (nitrocar.) khi RZ < 1 μm

YYRreIT = 1,025

c) Đối với V, Eh, IF nếu RZ 1 μm

YYRreIT = 1,674 - 0,529 (RZ + 1)0,1                                                                          (133)

d) Đối với NT (nitr.), NV (nitr.), NV (nitrocar.) khi RZ 1μm

YYRreIT = 4,299 - 3,259(RZ + 1)0,005                                                                         (134)

7.8  Hệ số cỡ kích thước, YX

YX được sử dụng đ thừa nhận ảnh hưởng của cỡ kích thước đến

- Sự phân bố có thể xảy ra của các điểm yếu trong cấu trúc vật liệu,

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

- Chất lượng của vật liệu, và

- Xuất hiện các khuyết tật trong quá trình rèn, v.v...

YX được tính toán phù hợp với Bảng 7.

Bảng 7 - H s cỡ kích thước (chân răng), YX

 

Vật liệua

Môđun pháp

mn

Hệ số c kích thước

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

V

mn 5

5 < mn < 30

mn30

YX = 1,0

YX = 1,03 - 0,006mn

YX = 0,85

Eh, IF

mn 5

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

NT (nitr.)

5 < mn < 25

YX = 1,05 - 0,01mn

NV (nitr.)

mn25

YX = 0,8

NV (nitrocar.)

 

 

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Phụ lục A

(Quy định)

Các thông số độ cứng vững của răng c' và cγ

A.1  Quy định chung

Thông số độ cứng vững của răng biểu thị tải trọng cần thiết trên 1 mm chiều rộng răng, có hướng dọc theo đường tác dụng10) để tạo ra biến dạng phù hợp với tải trọng lên ti 1 μm của một hoặc nhiều cặp răng không có sai lệch trong tiếp xúc.

Độ cứng vững đơn, c' là độ cứng vững lớn nhất của một cặp răng trong một cặp bánh răng trụ răng thẳng. Độ cứng vững này xp xỉ bng độ cứng vững lớn nht của một cặp răng trong tiếp xúc một cặp răng11). Độ cứng vững đơn c' của bánh răng nghiêng là độ cứng vững lớn nht theo phương pháp tuyến với đường xoắn vít của một cặp răng.

Độ cứng vững ăn khớp, cγ là giá trị trung bình của độ cứng vững của tất cả các răng trong ăn khớp răng. Phương pháp B từ ISO 6336-1:1996 sử dụng trong tiêu chuẩn này áp dụng cho phạm vi x1 x2 2.

A.2  Độ cứng vững đơn, c'

A.2.1  Tính toán c'

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

c' = 0,8c'thCRCBcosβ                                                                                          (A.1)

A2.2  Độ cng vững đơn lý thuyết, c'th

                                                                                                           (A.2)

Trong đó:

                 (A.3)

Bảng A.1 - Các hằng s cho công thức (A.3)

C1

C2

C3

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

C5

C6

C7

C8

C9

0,04723

0,15551

0,25791

-0,00635

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

-0,00193

-0,24188

0,00529

0,00182

A.2.3  Hệ số phôi bánh răng, CR

CR = 1 cho các bánh răng được chế tạo từ các phôi dạng đĩa đặc. Đối với các bánh răng khác.

                                                                                            (A.4)

Các điều kiện biên:

Khi bs/b < 0,2, thay thế bs/b = 0,2;

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Về các ký hiệu, xem Hình A.1.

A.2.4  Hệ s thanh răng cơ sở, CB

                                                         (A.5)

A.2.5  Thông tin bổ sung

a) Các bánh răng ăn khớp trong: có thể xác định các giá trị gần đúng của độ cứng vững đơn lý thuyết của các răng bánh răng ăn khớp trong từ các công thức (A.2), (A.3) bằng cách thay thế giá trị vô hạn cho Zn2.

b) Tải trọng riêng (FtKA/b) <100 N/mm2

                                                                         (A.6)

c) Công thức trên dựa trên cơ sở các cặp bánh răng bng thép, đối với các vật liệu khác và các tổ hợp vật liệu, tham khảo ISO 6336-1:1996, Điều 9.

A.2.6  Độ cứng vững ăn khớp, cγ

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

cγ = c'(0,75+0,25)                                                                                          (A.7)

Với c' theo công thức (A.1).

Hình A.1 - Hệ số phôi bánh răng, CR; các giá trị trung bình cho các bánh răng đối tiếp có kết cấu phôi bánh răng tương tự hoặc cứng vững hơn

 

Phụ lục B

(Quy định)

Đặc điểm của các thiết kế bánh răng ít phổ biến

B.1  Hệ số động lực học, KV cho các bánh răng hành tinh

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Trong các truyền động bánh răng bao gồm nhiều bánh răng ăn khớp như các bánh răng trung gian và trong truyền động bánh răng epixicloit, các bánh răng hành tinh về trung tâm, có một vài tần số riêng. Các tần s riêng này có thể cao hơn hoặc thấp hơn tần số riêng của một cặp bánh răng đơn chỉ có một ăn khớp răng.

Mặc dù các giá trị của KV đã xác định theo các công thức trong tiêu chuẩn này phải được xem là không có độ tin cậy, tuy nhiên chúng có thể có ích trong đánh giá sơ bộ. Nếu có thể thực hiện được, nên đánh giá lại các giá trị KV này bằng một phương pháp chính xác hơn.

Nên ưu tiên sử dụng phương pháp A cho phân tích các thiết kế truyền động ít ph biến. Đ có thêm thông tin tham khảo 6.1.1 của ISO 6336-1:1996.

B.1.2  Tính toán khối lượng tương đối của một bánh răng có các răng ăn khớp ngoài

Tham khảo 5.6.2.

B.1.3  Xác đnh vận tốc cộng hưởng cho các thiết kế bánh răng ít phổ biến

B.1.3.1  Quy định chung

Nên tiến hành việc xác định vận tốc cộng hưởng cho các thiết kế bánh răng ít phổ biến theo phương pháp A. Tuy nhiên, có thể sử dụng các phương pháp khác để tính toán gần đúng các ảnh hưởng. Một số ví dụ như sau:

a) Trục bánh răng bé có đường kính ở giữa chiều cao răng, dm1 xp x bằng đường kính của trục;

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

c) Một bánh răng lớn được dẫn động bởi hai bánh răng bé;

d) Các bánh răng hành tinh;

e) Các bánh răng trung gian.

B.1.3.2  Đường kính trục bánh răng bé bằng đường kính ở giữa chiều cao răng, dm1

Độ cứng vững xoắn cao của trục bánh răng bé được gia tăng đáng kể bởi khối lượng của trục. Như vậy, có thể tính toán vận tốc cộng hưởng theo cách thông thưng khi sử dụng khối lượng của bánh răng bé (phần có răng) và độ cứng vững ăn khớp thông thường cγ.

B.1.3.3  Hai bánh răng đồng trục được liên kết cứng vững

Phải tính đến khối lượng của bánh răng lớn hơn trong các bánh răng được liên kết với nhau.

B.1.3.4  Một bánh răng lớn được dẫn động bởi hai bánh răng bé

Vì khối lượng của bánh răng lớn thường lớn hơn nhiều so với khối lượng của các bánh răng bé cho nên mỗi ăn khớp răng có thể được xem như tách biệt nhau, nghĩa là:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

- Như một cặp gồm bánh răng bé thứ hai và bánh răng lớn.

B.1.3.5  Bánh răng hành tinh

Vì nhiều đường truyền động bao gồm các độ cứng vững rất khác nhau so với độ cứng vững ăn khớp cho nên trạng thái dao động (rung) của các bánh răng hành tinh rất phức tạp. Tính toán các hệ số tải trọng động bằng các công thức đơn giản như phương pháp B thường không hoàn toàn chính xác. Hơn nữa, phương pháp B được thay đổi như sau có thể được sử dụng cho đánh giá KV lần đầu tiên. Nếu có thể thực hiện được, nên kiểm tra sự đánh giá này bằng phân tích lý thuyết hoặc thực nghiệm tiếp sau một cách chi tiết, hoặc dựa trên kinh nghiệm vận hành. Cũng nên xem các bình luận mở đầu về phụ lục này.

a) Bánh răng trung tâm/bánh răng hành tinh

Khối lượng thu gọn để xác định vận tốc cộng hưởng nE1 của bánh răng trung tâm được cho bởi:

                                                                                  (B.1)

Trong đó:

 và  Là các mômen quán tính trên một đơn vị chiều rộng răng của một bánh răng hành tinh và bánh răng trung tâm tương ứng, tính bằng kilogam milimet vuông trên milimet (kg.mm2/mm);

rbsun = 0,5dbsun;

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

p Là số bánh răng hành tinh trong tầng bánh răng được xem xét.

Phải sử dụng giá trị mred xác định từ công thức B.1 trong công thức tính toán N (xem 5.6.2.2) khi độ cứng vững ăn khớp xp xỉ bằng với một bánh răng hành tinh đơn được sử dụng cho độ cứng vững ăn khớp cγ và số răng trên bánh răng trung tâm phải được sử dụng cho z1.

Về các bánh răng hành tinh, cần lưu ý rằng, Ft trong các công thức (12) đến (14) đối với Bp, Bf, Bk (xem 5.6.2.3) đáp ứng được cho tải trọng tiếp tuyến tổng tác dụng vào bánh răng trung tâm chia cho số bánh răng hành tinh.

b) Bánh răng hành tinh/bánh răng răng trong được liên kết với hộp bánh răng

Trong trường hợp này, khối lượng của bánh răng răng trong có thể được giả thiết là vô hạn. Như vậy, khi lượng tương đối đáp ứng được khối lượng tham chiếu ca bánh răng hành tinh. Có thể xác định khối lượng thu gọn như sau:

                                                                                                      (B.2)

Với ký hiệu như trên.

c) Bánh răng hành tinh/bánh răng răng trong quay

Trong trường hợp này, khối lượng tham chiếu của bánh răng răng trong có thể được xác định như đối với một bánh răng lớn ăn khớp ngoài, và tính toán khối lượng tương đối của bánh răng hành tinh phù hợp với công thức (B.2). Phải sử dụng phương pháp đã mô tả trong B.1.3.4 khi bánh răng răng trong ăn khớp với một vài bánh răng hành tinh.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Có thể thu được các giá trị gần đúng từ các công thức sau khi bánh răng bé và bánh răng lớn đại khái có cùng một cỡ kích thước, bánh răng trung gian cũng có cỡ kích thước gn như vậy hoặc lớn hơn một chút:

- Khối lượng thu gọn

                                                                                     (B.3)

- Độ cứng vững ăn khớp

cγ = 0,5(cγ1,2 + cγ2,3)                                                                                            (B.4)

Trong đó:

,, Là các mômen quán tính trên một đơn vị chiều rộng răng của bánh răng bé, bánh răng trung gian và bánh răng lớn tính bằng kilogam milimet vuông trên milimet (kg.mm2/mm);

cγ1,2 Là độ cứng vững ăn khớp của cặp bánh răng bé và bánh răng trung gian;

cγ2,3 Là độ cứng vững ăn khớp của cặp bánh răng trung gian và bánh răng lớn (về xác định cγ, xem Phụ lục A). Nên có sự phân tích chính xác hơn nếu vận tốc tham chiếu ở trong phạm vi 0,6 < <1,5.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

- Đối với tổ hợp bánh răng bé - bánh răng trung gian, và

- Đối với tổ hợp bánh răng trung gian và bánh răng lớn.

Các giá trị của mred đã tính toán phù hợp với tính toán nêu trên có thể được thay vào công thức (7) của 5.6.2.2 để xác định vận tốc cộng hưởng.

Nên có sự phân tích chính xác cho các trường hợp không được nêu ra ở đây.

B.2  Các hệ số tải trọng bề mặt, K, KFβ cho các bánh răng hành tinh đơn giản

Hệ số tải trọng bề mặt tính đến các ảnh hưởng của sự phân bố tải trọng không đều trên chiều rộng răng đến ứng suất bề mặt (K) và ứng suất chân răng (KFβ).

Theo 7.2.3.1 a) và 7.6.1 của ISO 6336-1:1996, phương pháp C1 thích hợp cho các bánh răng của các bộ truyền bánh răng hành tinh đơn trong đó có các đặc điểm sau12).

Giá bánh răng trung tâm hoặc giá bánh răng hành tinh và đôi khi bánh răng răng trong được phép di chuyển; nếu không, có thể đạt được sự phân chia tải trọng giữa các bánh răng hành tinh riêng biệt bằng độ chính xác chế tạo cao hơn, độ mềm dẻo cao hơn hoặc cả hai. Nếu cần thiết, có thể tham khảo các điều đã nêu trên.

Xác định:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

- Hệ số chạy rà χβ phù hợp với 5.7.2.3,

- Độ cứng vững ăn khớp phù hợp với Phụ lục A.

Bất cứ sự phân chia không đều nào của tải trọng tiếp tuyến tổng giữa các bánh răng hành tinh đều được bao hàm bởi hệ số Kγ (xem Điều 5). Như vậy, đối với các bánh răng này, Fm = (Ft KAKγKV), và với Ft là tải trọng tiếp tuyến danh nghĩa được truyền cho mỗi ăn khớp răng, cũng là tổng của các tải trọng trên c hai đường xoắn vít của các bánh răng nghiêng chữ V.

a) Bánh răng trụ răng thẳng và bánh răng nghiêng đơn (xem chú thích cuối trang 5)

- Cặp bánh răng không có thay đổi đường xoắn vít, bánh răng trung tâm (Z)/bánh răng hành tinh (P) được lắp trên trục cố định, cứng vững của bánh răng hành tinh:

                                                        (B.5)

- Đối với cùng một cặp bánh răng có thay đi đường xoắn vít (chỉ bù độ lệch xoắn):

K phù hợp với công thức (36) và 5.7.2.4.2, và K 1,05.

- Cặp bánh răng không có thay đổi đường xoắn vít, bánh răng trung tâm (Z)/bánh răng hành tinh (P) với các ngõng trục được lắp trong các ổ trục trong giá bánh răng hành tinh:

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

- Đối với cùng một cặp bánh răng có thay đổi toàn bộ đường xoắn vít (độ lệch uốn và xoắn được bù hoàn toàn):

K phù hợp với công thức (36) của 5.7.2.4.2, và K 1,05.

- Cặp bánh răng không thay đổi đường xoắn vít, bánh răng răng trong (H)/bánh răng hành tinh (P) với các ngõng trục được lắp trong các ổ trục trong giá bánh răng hành tinh:

                                                   (B.7)

- Đối với cùng một cặp bánh răng có thay đổi đường xoắn vít (chỉ có độ lệch uốn được bù đắp):

K phù hợp với công thức (36) của 5.7.2.4.2 và K 1,05

- Cặp bánh răng có hoặc không thay đổi đường xoắn vít, bánh răng răng trong (H)/bánh răng hành tinh (P) được lắp trên trục bánh răng hành tinh c định, cứng vững;

K phù hợp với công thức (36) của 5.7.2.4.2 và K 1,05

b) Bánh răng nghiêng chữ V (xem 5.7.2.4 với các chú thích cuối trang 4 và 5).

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

                                                         (B.8)

- Đối với cùng một cặp bánh răng có thay đổi đường xoắn vít (chỉ có độ lệch xoắn được bù đắp, xem 5.7.2.4, chú thích cuối trang 4):

K phù hợp với công thức (37) của 5.7.2.4.2, và K 1,05

- Cặp bánh răng không thay đổi đường xoắn vít, bánh răng trung tâm (Z)/bánh răng hành tinh (P) với các ngõng trục được lắp trong các trục trong giá bánh răng hành tinh.

                           (B.9)

- Đối với cùng một cặp bánh răng có thay đổi toàn bộ đường xoắn vít (độ lệch uốn và độ lệch xoắn được bù hoàn toàn, xem chú thích cuối trang 7):

K phù hợp với công thức (37) của 5.7.2.4.2, và K 1,05.

- Cặp bánh răng không thay đổi đường xoắn vít, bánh răng răng trong (H)/bánh răng hành tinh (P) với các ngõng trục được lắp trong các ổ trục của giá bánh răng hành tinh:

                                                  (B.10)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

K phù hợp với công thức (37) của 5.7.2.4.2, và K 1,05.

- Cặp bánh răng có hoặc không có thay đổi đường xoắn vít, bánh răng răng trong (H)/bánh răng hành tinh (P) được lắp trên trục bánh răng hành tinh c định, cứng vững:

K phù hợp với công thức (37) của 5.7.2.4.2, và K 1,05.

 

Phụ lục C

(Tham khảo)

Giá trị hướng dẫn cho hệ số ứng dụng, KA

C.1  Xác lập các hệ số ứng dụng

Có thể xác lập một cách tốt nhất các hệ số ứng dụng từ sự phân tích tỷ m kinh nghiệm vận hành với một ứng dụng riêng biệt (xem ISO/TR 10495). Đối với các bánh răng trong ngành hàng hải, phải tuân thủ các quy tắc của Cơ quan có thm quyền phân loại vì các quy tắc này được thiết lập dựa trên kinh nghiệm vn hành rộng lớn. Đối với các bánh răng của bộ phận dẫn động chính của các tàu đi biển, nên có sự nghiên cứu phân tích t mỉ.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Đối với các bánh răng trong ngành hàng hải chịu tác dụng của các mômen xoắn cực đại (đỉnh) có chu kỳ (dao động xoắn) và được thiết kế với tuổi thọ vô hạn, hệ số ứng dụng có thể được định nghĩa là tỷ số giữa mômen xoắn cực đại có chu kỳ và mômen xoắn định mức danh nghĩa. Mômen xoắn định mức danh nghĩa được quy định bởi công suất và vận tốc danh định; đó là mômen xoắn được sử dụng trong các tính toán kh năng tải.

Nếu bánh răng chịu tác dụng của một số các tải trọng đã biết vượt quá giá trị của các mômen xoắn cực đại có chu kỳ thì ảnh hưởng này có thể được bao hàm trực tiếp bởi một tiêu chí mỏi tích lũy như đã nêu ở trên, hoặc bởi một hệ số ứng dụng tăng trưởng biểu thị ảnh hưởng của phổ tải trọng.

Khách hàng và nhà sản xut hoặc thiết kế nên thỏa thuận về giá trị của hệ số ứng dụng trong hợp đồng với cơ quan có thẩm quyền phân loại.

C.2  Giá trị gần đúng cho các hệ số ứng dụng

KA được sử dụng trong chuẩn bị các thiết kế sơ bộ có thể được lựa chọn từ các giá trị sau:

- Đối với các bánh răng truyền động chính được dẫn động bằng động cơ điezen, KA = 1,35:

- Đối với các bánh răng truyền động chính được dẫn động bằng động cơ tuabin, KA = 1,1.

Đối với các truyền động bánh răng của các máy móc phụ trợ như các thiết bị đã liệt kê trong Bảng C.1, có thể sử dụng các giá trị sau:

- Đối với các thiết bị phụ được dẫn động bằng động cơ điêzen, KA = 1,5;

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

- Đối với các máy phát điện được dn động bằng tuabin, KA = 1,1.

Bảng C.1 - Máy móc phụ trợ

Máy phát điện

Máy bơm chuyển hàng, máy bơm cung cấp

Kính thủy lực nhánh bên

Kính thủy động điều khiển

Kính thủy lực phương vị

Thiết bị kính trên boong

Bất cứ thiết bị nào khác cần thiết cho bảo đảm an toàn của tàu thủy hoặc thiết b hàng hải tương tự khác

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Phụ lục D

(Tham khảo)

Các giá trị hướng dẫn cho độ vồng và cạnh vát đầu mút răng của các bánh răng trụ

D.1  Quy định chung

Độ vồng và cạnh vát đầu mút răng được thiết kế hợp lý có ảnh hưởng có lợi đến sự phân bổ tải trọng trên chiều rộng răng của bánh răng (xem 5.7). Các chi tiết về thiết kế nên dựa trên sự đánh giá cẩn thận các biến dạng và sai lệch trong chế tạo truyền động bánh răng được xem xét. Nếu các biến dạng là đáng kể thì thay đổi góc của đường xoắn vít có thể được chồng lên trên độ vồng hoặc cạnh vát đầu mút răng, nhưng thay đổi đường xoắn vít một cách thích hợp nên được ưu tiên.

D.2  Giá trị độ vồng, Cβ

Quy tắc không bắt buộc sau được rút ra từ kinh nghiệm; giá trị độ vồng (xem Hình D.1) cần thiết để đạt được sự phân bố tải trọng chp nhận được có thể được xác định như sau:

Tuân theo các giới hạn 10 μm Cβ 40 μm cộng với dung sai chế tạo 5 μm đến 10 μm và giá trị bcal/b có thể lớn hơn 1 đối với các bánh răng không có độ vồng: Cβ ≈ 0,5Fβxcv.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Để tránh sự quá tải của các đầu mút răng, giá trị độ vồng phải được tính toán như sau:

Cβ = 0,5(fsh + f)                                                                                               (D.1)

Khi các bánh răng có kết cấu cứng vững để trong thực tế có thể bỏ qua fsh, hoặc khi các đường xoắn vít đã được thay đổi để bù cho biến dạng ở giữa chiều rộng răng thì có thể sử dụng giá trị độ vồng như sau:

Cβ = 0,5f                                                                                                        (D.2)

Tuân theo hạn chế 10 μm Cβ 25 μm cộng với dung sai chế tạo khoảng 5 μm, 60 % đến 70 % của các giá trị nêu trên là thích hợp cho các bánh răng có độ chính xác rất cao và vận tốc cao.

D.3  Giá trị CI(II) và chiều rộng bI(II) của cạnh vát đầu mút răng

D.3.1  Phương pháp C1

Phương pháp này dựa trên một giá trị được giả thiết cho độ không thẳng hàng tương đương của cặp bánh răng không có cạnh vát đầu mút răng, và dựa trên các khuyến nghị về giá trị độ vồng của răng bánh răng.

a) Giá trị của cạnh vát đầu mút răng (xem Hình D.2)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Như vậy, bằng phép tương tự với Fβxcv trong Điều D.1, CI(II) được tính toán gần đúng như sau:

CI(II) = fsh + 1,5f                                                                                               (D.3)

Đối với các bánh răng được tôi bề mặt và thm nitơ: CI(II) ≈ 0,5 Fβxcv cộng với dung sai chế tạo 5 μm đến 10 μm.

Như vậy, bng phép tương tự với Fβxcv trong Điều D.1, CI(II) được tính toán gần đúng như sau:

CI(II) = 0,5(fsh + 1,5f)                                                                                         (D.4)

Hình D.2 - Giá trị CI(II) và chiều rộng b(b) của cạnh vát đầu mút răng

Khi các bánh răng có kết cấu cứng vững đ trong thực tế có thể bỏ qua fsh, hoặc khi các đường xoắn vít đã được thay đổi để bù cho biến dạng thì có thể sử dụng độ vồng phù hợp với công thức (D.2).

Đối với các bánh răng có độ tin cậy và chính xác rất cao với các vận tốc tiếp tuyến cao, 60 % đến 70 % của các giá trị nêu trên là thích hợp.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Đối với tải trọng gần như không thay đổi và các vận tốc tiếp tuyến cao hơn: bI(II) là giá trị nhỏ hơn trong các giá trị (0,1b) hoặc (1,0m).

Giá trị sau thích hợp cho tải trọng thay đổi, các vận tốc thấp và trung bình:

bred = (0,5 đến 0,7)b                                                                                           (D.5)

D.3.2  Phương pháp C2

Phương pháp này dựa trên độ lệch của các cặp bánh răng khi giả thiết tải trọng phân bố đều trên chiều rộng răng:

δbth = Fm/(bcγ), hoặc Fm = FtKAKV                                                                                     (D.6)

Đối với các bánh răng có độ tin cậy và chính xác cao với các vận tốc tiếp tuyến cao, các giá trị sau là thích hợp:

CI(II) = (2 đến 3)δbth                                                                                             (D.7)

bred = (0,8 đến 0,9)b                                                                                           (D.8)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

CI(II) = (3 đến 4) δbth                                                                                            (D.9)

bred = (0,7 đến 0,8)b                                                                                           (D.10)

 

Phụ lục E

(Tham khảo)

Kiểm tra và giải thích vết tiếp xúc của răng

E.1  Phạm vi và lĩnh vực ứng dụng

Phụ lục này mô t quy trình kiểm tra sự tiếp xúc răng của các thiết bị bánh răng trong ngành hàng hải (cp chính xác 6 hoặc cao hơn) trong điều kiện không tải hoặc tải trọng riêng phần.

E.2  Phương pháp thử

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Có hai phương pháp để xác định vết tiếp xúc của răng:

- Thử tiếp xúc (kiểm sự ăn khớp khi không có tải trọng);

- Thử có tải (vết tiếp xúc tại mức tải trọng quy định).

E.2.2  Thử tiếp xúc

Thử tiếp xúc là phương pháp thử tiết kiệm đ xác định tổng của tất cả các sai lệch trong chế tạo. Thử tiếp xúc thường được thực hiện trong điều kiện đã lắp ráp hoàn toàn. Nếu không có thân hợp bánh răng, đặc biệt là trong trường hợp các bánh răng lớn thì có thể sử dụng thiết bị th. Các ứng dụng điển hình là:

- Các bánh răng lớn dùng cho các truyền động trong ngành hàng hải, và

- Các bánh răng được lấp trên boong.

Các hệ số ảnh hưởng chính đến tiếp xúc của răng khi không tải được cho trong Bảng E.1.

Bảng E.1 - Các hệ số ảnh hưởng chính đến tiếp xúc của răng khi không tải

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Sai lệch của thân hộp

Sai lệch của trục

Dung sai của ổ trục

Sai lệch bước răng

Sai lệch góc của trục

Độ đảo chiều trục

Khe hở ổ trục

Sai lệch prôfin răng

Sai lệch độ nghiêng của trục

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Độ đồng tâm

Sai lệch bước đường xoắn vít

 

 

 

E.2.3  Thử có tải

Thử có tải được áp dụng cho các bánh răng có tải trọng lớn, có thay đổi prôfin răng hoặc thay đổi bước đường xoắn vít hoặc cả hai, để so sánh vết tiếp xúc thực với các dữ liệu thu được bằng tính toán. Để tiến hành thử nghiệm, tải trọng được tăng lên với các bước tăng hợp lý để có thể dự đoán được sự phân bố tải trọng lúc toàn tải. Ở giai đoạn tải trọng thấp nhất, các bánh răng phải đạt được vị trí cuối cùng của chúng. Trình tự điển hình của các giai đoạn tải trọng là: 5 %, 25 %, 50 %, 75 %, 100 % (giá trị lớn nhất có thể đạt được).

Các hệ số ảnh hưởng phụ thuộc tải trọng có ảnh hưởng đến sự tiếp xúc của răng được cho trong Bng E.2.

Bảng E.2 - Các hệ số ảnh hưởng phụ thuộc tải trọng ảnh hưởng đến tiếp xúc của răng

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Sai lệch của thân hộp

Sai lệch của trục

Dung sai của trục

Biến dạng của răng

Độ cứng vững thân hộp

Độ võng của trục

Độ cứng vững ổ trục

Biến dạng Hertz

Nhiệt độ thân hộp

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

 

Biến dạng phôi bánh răng

 

 

 

Mài mòn của răng

 

 

 

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Thông thường đối với c hai phép thử tiếp xúc và thử tải trọng cần xem xét đến ít nhất là ba bộ răng (đối với toàn bộ mặt phẳng tiếp xúc). Bánh răng lớn hoặc bánh răng bé được sơn bằng một màu tương phản thích hợp. Sau một vài vòng quay không tải hoặc ở giai đoạn chất tải thực, sự truyền màu sắc cho bánh răng đối tiếp (không hoặc có tải trọng vừa phải) hoặc sự mài mòn màu sắc (tải trọng lớn) hoặc dùng để đánh giá vết tiếp xúc.

E.2.5  Các loại sơn

E.2.5.1  Thử tiếp xúc

Xem Bng E.3.

Bảng E.3 - Các loại sơn thích hợp (thử tiếp xúc)

Các loại sơn thích hợp

Nhà sản xuất

Lukas Tuschierfarbe

Dr. Schӧnfeld & Co.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Schleifmittelwerk Kahl

Eosol Tuschierpaste

Emil Otto/Fabrik

Kruel Tuschierfarbe

Fa. C. Kreul

Norma Ölfarbe

H. Schminke & Co.

Yellow Gear Marking

Prescott & Comp. Ltd.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

E.2.5.2  Thử tải trọng

Màu sắc tương phản cho các phép thử tải trọng phải đáp ứng các yêu cầu sau:

- Có độ tương phản tốt trên bề mặt kim loại;

- Khả năng chịu nhiệt cao;

- Có khả năng chịu dầu;

- Độ bền kéo cao;

- Độ bám dính cao.

Xem Bảng E.4.

Bảng E.4 - Các loại sơn thích hợp

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Nhà sản xuất

Dykem Red Layout DX-296

The Dykem Company

Eosol Anreißfarbe

Emil Otto/Fabrik

Pelikan Anreißfarbe

Pelikanwerke

Regensburger Getrebeprüflack

Regensburger Lackfabrik

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

 

CHÚ THÍCH: Các loại sơn trên là các ví dụ về các sản phẩm sẵn có trên thị trưng. Thông tin này được đưa ra để thuận tiện cho người sử dụng tiêu chuẩn này và không cấu thành tài liệu ISO kèm theo cho các sản phẩm này.

E.3  Đánh giá các giá trị yêu cầu cho thử tiếp xúc và thử tải trọng

E.3.1  Chiều rộng tiếp xúc trên mặt răng

Vết tiếp xúc tối ưu được xác định trên cơ sở thay đổi bước đường xoắn vít thu được bằng phương pháp A, B hoặc C của ISO 6336-1:1996. Nếu áp dụng thay đổi đường xoắn vít theo đường cho tiếp xúc mặt răng, chiều rộng của vết tiếp xúc được tính toán như sau:

                                                                                                             (E.1)

Trong đó:

bp Là chiều rộng tiếp xúc mặt răng, tính bằng phần trăm;

sc Là chiều dày của màng màu tương phản, tính bằng micromet (μm)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

E.3.2  Chiều rộng tiếp xúc của prôfin răng

Chiều rộng tiếp xúc tối ưu trên prôfin răng được xác định tương ứng với prôfin và hiệu chỉnh bước đường xoắn vít và các dung sai tham chiếu. Nên dùng giá trị tải trọng một cách hợp lý khi có yêu cầu tiếp xúc toàn bộ prôfin răng.

E.4  Kiểm tra vết tiếp xúc

Kiểm tra vết tiếp xúc là yêu cầu chủ quan và vì thế nên được thực hiện cùng với sử dụng toàn bộ hồ sơ nghiên cứu. Đối với cả hai thử tiếp xúc và thử tải trọng, có thể điều chỉnh vết tiếp xúc tối ưu trong quá trình thử bằng các vòng ổ trục lệch tâm hoặc bằng các nêm bổ sung ở các gối đỡ để làm biến dạng thân hộp.

 

Thư mục tài liệu tham khảo

[1]  TCVN 5120:2007 (ISO 4287:1997), Đặc tính hình học của sản phẩm (GPS) - Nhám bề mặt: Phương pháp profin - Thuật ngữ, định nghĩa và các thông số nhám)

[2]  ISO 4288:1996, Geometrical Product Specifications (GPS) - Surface texture: Profile method - Rules and procedures for the assessment of surface texture (Đặc tính hình học của sản phẩm - Cấu trúc bề mặt: Phương pháp prôfin - Quy tắc và quy trình đánh giá cu trúc bề mặt)

[3]  ISO 9084:2000, Calculation of load capacity of spur and helical gears - Application to high speed gears and gears of similar requirements (Tính toán khả năng tải của các bánh răng trụ răng thẳng và răng nghiêng - ứng dụng cho các bánh răng có vận tốc cao và các bánh răng có các yêu cầu tương tự)

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

 

 

 

                   

 

 

 

 

*) ISO 6336-1:1996 đã hủy và được thay thế bằng ISO 6336-1:2006. ISO 6336-1:2006 đã được chấp nhận thành TCVN 7578-1:2017 (ISO 6336-1:2006), Tính toán khả năng tải của bánh răng thẳng và bánh răng nghiêng - Phn 1: Nguyên lý cơ bản, giới thiệu và các hệ s ảnh hưởng chung.

...

...

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Văn bản này chưa cập nhật nội dung Tiếng Anh

Bạn Chưa Đăng Nhập Thành Viên!


Vì chưa Đăng Nhập nên Bạn chỉ xem được Thuộc tính của văn bản.
Bạn chưa xem được Hiệu lực của Văn bản, Văn bản liên quan, Văn bản thay thế, Văn bản gốc, Văn bản tiếng Anh,...


Nếu chưa là Thành Viên, mời Bạn Đăng ký Thành viên tại đây


Bạn Chưa Đăng Nhập Thành Viên!


Vì chưa Đăng Nhập nên Bạn chỉ xem được Thuộc tính của văn bản.
Bạn chưa xem được Hiệu lực của Văn bản, Văn bản liên quan, Văn bản thay thế, Văn bản gốc, Văn bản tiếng Anh,...


Nếu chưa là Thành Viên, mời Bạn Đăng ký Thành viên tại đây


Bạn Chưa Đăng Nhập Thành Viên!


Vì chưa Đăng Nhập nên Bạn chỉ xem được Thuộc tính của văn bản.
Bạn chưa xem được Hiệu lực của Văn bản, Văn bản liên quan, Văn bản thay thế, Văn bản gốc, Văn bản tiếng Anh,...


Nếu chưa là Thành Viên, mời Bạn Đăng ký Thành viên tại đây


Bạn Chưa Đăng Nhập Thành Viên!


Vì chưa Đăng Nhập nên Bạn chỉ xem được Thuộc tính của văn bản.
Bạn chưa xem được Hiệu lực của Văn bản, Văn bản liên quan, Văn bản thay thế, Văn bản gốc, Văn bản tiếng Anh,...


Nếu chưa là Thành Viên, mời Bạn Đăng ký Thành viên tại đây


Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 12131:2017 (ISO 9083:2001) về Tính toán khả năng tải của bánh răng thẳng và bánh răng nghiêng – Ứng dụng cho các bánh răng dùng trong hàng hải

Bạn Chưa Đăng Nhập Thành Viên!


Vì chưa Đăng Nhập nên Bạn chỉ xem được Thuộc tính của văn bản.
Bạn chưa xem được Hiệu lực của Văn bản, Văn bản liên quan, Văn bản thay thế, Văn bản gốc, Văn bản tiếng Anh,...


Nếu chưa là Thành Viên, mời Bạn Đăng ký Thành viên tại đây


2.469

DMCA.com Protection Status
IP: 18.190.253.128
Hãy để chúng tôi hỗ trợ bạn!