Loại
tường và trạng thái
|
Hệ
số sức kháng
|
Các
tường hẫng không trọng lực và tường neo
|
|
Sức kháng nén dọc
trục của các cấu kiện thẳng đứng
|
Theo
Điều 5 Phần 10
|
Sức kháng bị động của
các cấu kiện thẳng đứng
|
0,75
|
Sức kháng nhổ của
neo(1)
|
• trong đất rời
|
0,65(1)
|
|
• trong đất dính
|
0,70(1)
|
|
• Trong đá
|
0,50(1)
|
Sức kháng nhổ của
neo(2)
|
• Khi có tiến hành
thử để duyệt
|
1,0(2)
|
Sức kháng kéo của
neo bó
|
• Thép thường, (ví
dụ Loại Thanh ASTM A615)
|
0,90(3)
|
|
• Thép cường độ cao
(ví dụ các thanh ASTM A72)
|
0,80(3)
|
Sức kháng nén dọc
trục của các cấu kiện thẳng đứng
|
Theo
Điều 5 Phần 10
|
Sức kháng bị động của
các cấu kiện thẳng đứng
|
0,75
|
Sức kháng nhổ của
neo(1)
|
• trong đất rời
|
0,65(1)
|
|
• trong đất dính
|
0,70(1)
|
|
• Trong đá
|
0,50(1)
|
Sức kháng nhổ của
neo(2)
|
• Khi có tiến hành
thử để duyệt
|
1,0(2)
|
Sức kháng kéo của
neo bó
|
• Thép thường, (ví
dụ Loại Thanh ASTM A615)
|
0,90(3)
|
|
• Thép thanh cường
độ cao)
|
0,80(3)
|
Khả năng chịu uốn của
cấu kiện thẳng đứng
|
0,90
|
|
|
Các
loại tường đất có cốt, tường trọng lực, tường bán trọng lực
|
|
Sức kháng tựa
|
• Tường trọng lực
và bán trọng lực
|
0,55
|
|
• Tường đất có cốt
|
0,65
|
Trượt
|
|
1,0
|
Sức kháng kéo của cốt
gia cường bằng kim loại và liên kết
|
Các
cốt gia cường dải thép(4)
|
|
|
•
thử tải tĩnh
|
0,75
|
|
Mạng
ô cốt gia cường(4) (5)
|
|
|
•
thử tải tĩnh
|
0,65
|
Sức kháng kéo của cốt
gia cường vải địa kỹ thuật và liên kết
|
•
thử tải tĩnh
|
0,90
|
Sức kháng nhổ của cốt
gia cường chịu kéo
|
•
thử tải tĩnh
|
0,90
|
|
|
Các
tường đúc sẵn theo khối đơn nguyên
|
|
Sức kháng đỡ
|
Theo
Điều 5 Phần 10
|
Trượt
|
Theo
Điều 5 Phần 10
|
Sức kháng bị động
|
Theo
Điều 5 Phần 10
|
(1) Áp dụng cho ứng
suất dính kết đơn vị tới hạn chỉ khi thiết kế sơ bộ như trong Điều 9.4.2
(2) Áp dụng khi có
tiến hành thí nghiệm kiểm tra cho mỗi lô sản phẩm neo với tải trọng bằng hoặc
lớn hơn tải trọng tính toán tác dụng vào neo.
(3) Áp dụng cho tải
trọng thử kiểm tra lớn nhất. Đối với thép thường hệ số sức kháng áp dụng cho
Fy. Đối với thép cường độ cao, áp dụng hệ số sức kháng cho cường độ
kéo cực hạn đảm bảo.
(4) Áp dụng cho mặt
cắt nguyên nhỏ hơn mặt cắt bị ăn mòn. Với mặt cắt có lỗ, giảm diện tích
nguyên theo Điều 8.3 Phần 6 bộ tiêu chuẩn này và áp dụng cho mặt cắt trừ lỗ
nhỏ hơn mặt cắt bị ăn mòn.
(5) Áp dụng cho cốt
gia cường dạng mạng ô dải nối với mặt bao tường là tấm bê tông hay khối bê
tông. Đối với cốt gia cường dạng mạng ô nối với vải bao mặt tường hoặc là vải
liền với vải bao mặt, lấy hệ số sức kháng dùng cho cốt gia cường loại dải.
|
|
|
|
|
5.8 CÁC HỆ SỐ SỨC
KHÁNG Ở TRẠNG THÁI GIỚI HẠN ĐẶC BIỆT
Trừ khi được quy định
khác, khi thiết kế theo trạng thái giới hạn đặc biệt, tất cả các hệ số sức
kháng đều phải lấy bằng 1,0.
Khi kiểm toán ổn định
tổng thể của tường chắn chịu tải trọng động đất hệ số sức kháng, ϕ, lấy bằng
0,90. Khi kiểm toán sức kháng đỡ, hệ số sức kháng đối với tường chắn trọng lực
và bán trọng lực lấy bằng 0,8, đối với tường chắn đất có cốt, hệ số sức kháng lấy
bằng 0,9.
Khi kiểm toán sức
kháng kéo của cốt gia cường bằng kim loại và các liên kết chịu tải trọng động đất,
hệ số sức kháng phải lấy như sau:
Cốt gia cường kiểu dải,
ϕ = 1,0
Cốt gia cường kiểu mạng
ô, ϕ= 0,85
Các chú giải (4) và
(5) trong Bảng 1 cũng áp dụng cho các hệ số sức kháng này đối với cốt gia cường
kim loại.
Đối với sức kháng kéo
của cốt gia cường bằng vải địa kỹ thuật và liên kết, hệ số sức kháng, ϕ, lấy bằng
1,20.
Khi tính sức kháng nhổ
của cốt gia cường bằng kim loại và vải địa kỹ thuật, hệ số sức kháng, ϕ, lấy bằng
1,20.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
6.1
CÁC YÊU CẦU TỔNG THỂ
6.1.1 Tổng quát
Tường chắn ngàm trọng
lực và bán trọng lực có thể sử dụng cho kết cấu phần dưới cầu hoặc nút giao
thông và các ứng dụng vĩnh cửu khác.
Không được áp dụng loại
kết cấu tường chắn ngàm trọng lực và bán trọng lực không có hệ móng đỡ đặt sâu
tới nền đất tốt hoặc đá, vì dễ bị hư hại do lún tổng thể hoặc chênh lệch lún quá
lớn.
6.1.2 Tải trọng
Phải thiết kế các mố
và tường chắn dưới tác dụng của các loại tải trọng sau:
• Các áp lực ngang do
đất và nước, kể cả phần gia tải do hoạt tải và các tĩnh tải khác.
• Trọng lượng bản
thân của mố/tường.
• Tải trọng truyền từ
kết cấu phần trên;
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
• Các tải trọng động
đất theo như quy định ở đây, trong Phần 3 và các phần khác trong Bộ Tiêu chuẩn
này.
Phải áp dụng các quy
định của Điều 10.5 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này và Điều 5.5. Đối với các tính toán
về độ ổn định, các tải trọng đất phải được nhân với các hệ số tải trọng lớn nhất
và/hoặc nhỏ nhất quy định trong Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này.
Việc thiết kế phải được
nghiên cứu cho bất kỳ tổ hợp lực nào có thể gây ra điều kiện bất lợi nhất của tải
trọng. Thiết kế mố đặt trên tường chắn có cốt và tường đúc sẵn lắp ghép phải
theo quy định của Điều 10.11 và 11.6.
Để tính lực tác dụng
trong mố, trọng lượng của vật liệu đắp trực tiếp lên mặt sau (nghiêng hoặc xếp
bậc), hoặc trên mặt móng băng bê tông cốt thép có thể coi như một phần của trọng
lượng có hiệu của mố.
Trừ khi một phương
pháp chính xác hơn được sử dụng, phần nhô ra phía sau của móng băng phải thiết
kế như phần hẫng đỡ thân mố và được đặt tải với toàn bộ trọng lượng của vật liệu
chất phía trên.
6.1.3 Các mố cầu
tích hợp (cầu liền khối).
Các mố cầu tích hợp
phải được thiết kế để chịu được và hấp thụ các biến dạng do từ biến, co ngót và
nhiệt độ của kết cấu phần trên.
Tính toán dịch chuyển
phải xem xét nhiệt độ, từ biến và suy giảm dự ứng lực dài hạn trong việc xác định
dịch chuyển có thể của mố.
Để tránh nước xâm nhập
vào phía sau mố, các bản quá độ phải được kết nối trực tiếp vào mố (Không nối
vào tường cánh), và phải có các biện pháp thích hợp để thoát nước bị đọng lại.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Các tường cánh có thể
được thiết kế liền khối với các mố, hoặc đứng tách riêng, phân cách với tường mố
bởi một khe co giãn và được thiết kế riêng.
Chiều dài tường cánh
phải được tính toán theo mái dốc của nền đường đầu cầu. Các tường cánh phải có
chiều dài đủ để chắn nền đắp đường và để bảo vệ chống xói.
6.1.5 Cốt thép
6.1.5.1 Tường thông
thường và Mố
Cốt thép chống nứt do
nhiệt độ và co ngót phải thiết kế theo quy định tại Điều 8 Phần 5 bộ tiêu chuẩn
này.
6.1.5.2 Tường cánh
Phải bố trí các cốt
thép thanh hoặc thép hình thích hợp theo một khoảng cách tại chỗ nối giữa tường
cánh và thân mố để giằng chúng lại với nhau. Những thanh này phải kéo dài vào khối
bê tông trên mỗi phía của mối nối đủ dài để phát triển cường độ thanh như quy định
với thép thanh, và phải thay đổi chiều dài để tránh giảm yếu mặt cắt bê tông ở
đầu thanh. Nếu không bố trí thanh cốt thép, thì phải lắp một khe co giãn và tường
cánh phải tạo một khóa vào thân mố.
6.1.6 Khe
co giãn và khe phòng nứt
Phải bố trí các khe
phòng nứt theo khoảng cách không quá 9000 mm và các khe co giãn cách nhau không
quá 27.000 mm dọc theo tường chắn và tường mố thông thường. Tất cả khe phải được
trét lấp đầy bằng vật liệu lấp đầy thích hợp để đảm bảo chức năng của khe. Phải
bố trí khe co giãn thân mố ở gần giữa khoảng cách các vị trí đặt gối.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
6.2.1 Mố
Thiết kế mố theo các
quy định của các Điều 6.2.4, 6.2.5, 7.2.3 đến 7.2.5, 8.2.2 đến 8.2.4 Phần 10 bộ
tiêu chuẩn này, và Điều 5.2 Tiêu chuẩn này khi thích hợp.
6.2.2 Tường chắn
thông thường
Phải áp dụng các quy
định của các Điều 6.2.4, 6.2.5, 7.2.3 đến 7.2.5, 8.2.2 đến 8.2.4, Phần 10 bộ
tiêu chuẩn này và Điều 5.2 Tiêu chuẩn này khi thích hợp.
6.2.3 Ổn định tổng
thể
Khi thiết kế các loại
tường phải đánh giá ổn định tổng thể của tường chắn, mái dốc và nền đất hoặc nền
đá bằng phương pháp phân tích cân bằng giới hạn. Phải đánh giá sự ổn định tổng
thể của mái dốc cắt tạm thời để thi công. Có thể tiến hành khảo sát địa chất,
thí nghiệm chuyên biệt để tính thiết kế mố cầu và tường chắn xây dựng trên nền
đất yếu.
Đánh giá ổn định tổng
thể của sườn dốc có hoặc không có móng cần được tính với tổ hợp tải trọng Sử dụng
1 và hệ số sức kháng, ϕ, có thể lấy như sau:
• Trong trường hợp
thông số địa kỹ thuật được xác định rõ, mái dốc không đỡ một bộ phận kết cấu
nào 0,75
• Trong trường hợp
thông số địa kỹ thuật dựa trên thông tin hạn chế, mái dốc đỡ một bộ phận kết cấu 0,65
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
6.3.1 Tổng quát
Phải thiết kế định
kích thước các mố và tường chắn sao cho đảm bảo kết cấu không bị phá hoại do vượt
sức kháng chịu ép của đất nền, lật và trượt. Tính sức kháng nền móng sâu theo
quy định tại Điều 6.2.5 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này.
6.3.2 Sức kháng chịu
ép
Phải kiểm soát sức
kháng ép theo trạng thái giới hạn cường độ với tải trọng tính toán và sức kháng
tính toán, cùng với giả định sự phân bố áp lực trên đất như sau:
• Tường đặt trên nền
đất:
Ứng suất thẳng đứng
phải được tính giả định như một áp lực phân bố đều trên một diện tích móng có
hiệu thể hiện trong Hình 1.
Ứng suất thẳng đứng
phải được tính như sau:
(1)
trong đó:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
• Tường đặt trên nền
đá:
Ứng suất thẳng đứng
phải được tính giả định như một ứng suất phân bố tuyến tính trên diện tích móng
có hiệu thể hiện trong Hình 2. Nếu hợp lực nằm trong đoạn một phần ba bề rộng ở
giữa của móng:
(2)
(3)
Các biến của Phương
trình được định nghĩa trong Hình 2.
Nếu hợp lực nằm ngoài
khoảng một phần ba bề rộng ở giữa của móng:
(4)
σvmin
= 0 (5)
Các ký hiệu theo quy
định trong Hình 2.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
CHÚ DẪN:
Tính mô men quanh điểm C sẽ
có:
Hình
1 - Ứng suất đáy móng của tường chắn thông thường đặt trên nền đất
CHÚ DẪN:
- Nếu e > b/6, σvmin
sẽ giảm về 0 và khi e tăng lên, ứng suất thẳng đứng của phần sau của bệ móng,
nơi có ứng suất thẳng đứng bằng 0 sẽ tăng
- Tổng mô men quanh
điểm C:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
6.3.3 Giới hạn lệch
tâm
Với các móng đặt trên
đất, vị trí tổng hợp lực của các phản lực phải nằm bên trong khoảng hai phần ba
bề rộng ở giữa của đáy móng (tức là phần bề rộng đáy móng trong phạm vi từ tim
đáy móng mở ra một khoảng bằng 1/3 bề rộng móng về mỗi phía).
Với các móng đặt trên
đá, vị trí hợp lực của phản lực phải nằm bên trong khoảng chín phần mười ở giữa
của bề rộng đáy móng.
6.3.4 Xói ngầm
Phải đánh giá sự thẩm
thấu, xói ngầm đất dưới móng khi thiết kế các tường xây dựng dọc theo sông và
suối như quy định trong Điều 6.4.4.2 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này. Khi tiên liệu
các điều kiện có vấn đề có thể xảy ra, thì phải đưa vào thiết kế các biện pháp
bảo vệ đầy đủ.
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.1.2 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này.
Gradient thủy lực
không được vượt quá các giá trị:
• Với đất bùn và đất
dính: 0,20
• Với các loại đất
không dính khác: 0,30
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
6.3.5 Sức kháng do
áp lực đất bị động
Khi tính toán về ổn định,
phải bỏ qua thành phần sức kháng do áp lực đất bị động, trừ khi đáy tường đặt
sâu dưới chiều sâu xói lớn nhất hoặc các hao tổn chiều dày lớp đất khác.
Khi tính đến sức
kháng do áp lực đất bị động để kiểm soát đảm bảo ổn định của tường, thì sức
kháng áp lực bị động tính toán của đất phía trước các mố và các tường phải đủ để
ngăn ngừa sự chuyển dịch về phía trước quá mức cho phép của tường.
Nếu đất tạo ra áp lực
bị động là loại mềm, rời rạc hoặc bị xáo trộn, hoặc nếu sự tiếp xúc giữa đất và
tường không chặt thì bỏ qua sức kháng do áp lực đất bị động.
6.3.6 Trượt
Phải áp dụng quy định
của Điều 6.3.4 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này.
6.4
THIẾT KẾ KẾT CẤU
Thiết kế kết cấu các
cấu kiện riêng biệt của tường và các móng tường phải tuân theo các quy định của
các Phần 5, 6 bộ tiêu chuẩn này.
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.1.3 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này để xác định sự phân bố của áp lực
nền khi thiết kế kết cấu các móng.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Xác định tải trọng động
đất trên cầu nhiều nhịp ở trạng thái giới hạn đặc biệt theo quy định của Bảng 3
Phần 3 bộ tiêu chuẩn này với hệ số sức kháng ϕ = 1,0 với việc sử dụng một
phương pháp thích hợp quy định trong Điều 7.4.3 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này và các
quy định của Điều 9.9.2, 9.9.3, hoặc 9.9.4 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này.
Xác định tải trọng động
đất trên cầu một nhịp theo các quy định của Điều 7.4.2 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này
và Điều 9.9.1 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này.
Giới hạn lệch tâm của
các tường có móng trên nền đất và đá, theo điều kiện vị trí tổng hợp lực của
các lực tác dụng phải ở trong phạm vi hai phần ba chiều rộng ở giữa của móng
khi gEQ
= 0,0 và trong phạm vi tám phần mười bề rộng ở giữa của móng khi gEQ
= 1,0.
Giá trị của gEQ
trong khoảng từ 0,0 đến 1,0, giới hạn vị trí của hợp lực phải lấy từ nội suy
tuyến tính của các giá trị lấy từ Điều này.
Khi tất cả các điều
kiện sau đây được đáp ứng, tải trọng ngang của động đất có thể chiết giảm, như
kết quả của chuyển vị ngang của tường do trượt, từ các giá trị được xác định bằng
phương pháp Mononobe-Okabe (theo khái niệm lực giả tĩnh):
• Hệ thống tường và bất
kỳ kết cấu được đỡ bởi tường có thể chịu được chuyển vị ngang do trượt của kết
cấu.
• Móng tường không bị
khống chế chống trượt trừ ma sát đất dọc theo móng và sức kháng bị động tối thiểu
của đất.
• Nếu các chức năng của
tường một mố, tường đỉnh cũng không được kiềm chế, ví dụ kết cấu phần trên được
đỡ bởi gối trượt.
Khi kiểm tra ổn định
tổng thể của tường chắn do các lực tác dụng bao gồm cả tải trọng động đất, dùng
hệ số sức kháng, ϕ=0,9.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Phải bố trí cấu tạo
thoát nước cho đất đắp sau các mố và các tường chắn hoặc nếu không bố trí thoát
nước được thì mố và tường phải thiết kế theo các tải trọng sinh ra do áp lực đất
cộng với toàn bộ áp lực thủy tĩnh do nước trong khối đất đắp.
7
TRỤ CẦU
7.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG
LÊN TRỤ
Tải trọng tác dụng
trên trụ cầu bao gồm các tải trọng của kết cấu phần trên truyền tới và các tải
trọng của bản thân trụ xuống nền móng. Các tải trọng và tổ hợp tải trọng phải
theo quy định trong Phần 3 bộ tiêu chuẩn này.
Thiết kế kết cấu trụ
phải theo đúng các quy định của các Phần 5 và 6 bộ tiêu chuẩn này khi thích hợp.
7.2 BẢO VỆ TRỤ
7.2.1 Tải trọng va
chạm vào trụ
Nơi nào xuất hiện khả
năng va đâm trụ cầu có thể xảy ra do phương tiện giao thông đường bộ hoặc đường
sông, nên tiến hành phân tích rủi ro thích hợp để xác định mức độ chịu va đập của
trụ hoặc lắp đặt một hệ thống bảo vệ thích hợp. Tải trọng va chạm phải được xác
định theo quy định của Điều 6.5 và Điều 13 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này.
7.2.2 Tường chắn chống
va chạm
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
7.2.3 Xói
Phải thiết kế trụ cầu
chịu được các tác động do xói gây ra theo quy định về xói tại Điều 6.4.4.2 Phần
2 bộ tiêu chuẩn này.
7.2.4 Mặt vát thân
trụ
Ở nơi cần thiết, phải
thiết kế mặt cắt trụ có hình mũi vát để có thể làm chệch hướng di chuyển của
các vật trôi hoặc cây trôi.
8
TƯỜNG HẪNG KHÔNG TRỌNG LỰC
8.1 TỔNG QUÁT
Có thể dùng tường hẫng
không trọng lực để đỡ tạm thời hoặc vĩnh cửu các khối đất và khối đá ổn định và
không ổn định. Việc lựa chọn sử dụng tường hẫng không trọng lực tại vị trí cụ
thể căn cứ vào sự phù hợp của điều kiện đất và đá trong phạm vi chôn sâu phần
thẳng đứng của tường để giữ tường chắn.
8.2 TẢI TRỌNG
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.1.2 Thiết kế tường hẫng không trọng lực phải dùng Hệ số tải trọng
cho áp lực ngang của đất (EH).
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
8.3.1 Chuyển vị
Phải áp dụng các quy
định tại Điều 7.2.2 và 8.2.1 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này. Các tác động của chuyển
vị tường tới các tiện ích gần kề phải được xem xét trong việc lựa chọn áp lực đất
thiết kế phù hợp với các quy định tại Điều 10.1 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này.
8.3.2 Ổn định tổng
thể
Áp dụng các quy định
tại Điều 6.2.3.
8.4 YÊU CẦU ỔN ĐỊNH
TỔNG THỂ CHỐNG PHÁ HOẠI ĐẤT Ở TRẠNG THÁI GIỚI HẠN CƯỜNG ĐỘ
Áp dụng các quy định
tại Điều 6.2.3 và Điều 6.3.5.
Các bộ phận thân tường
thẳng đứng phải được thiết kế để chịu toàn bộ áp lực đất thiết kế, áp lực do tải
chất thêm và áp lực nước. Khi xác định độ chôn sâu để huy động sức kháng áp lực
bị động, phải xét đến các vị trí mặt phẳng đất yếu nhất, ví dụ mặt trượt, mặt
phẳng nền, và khe nứt khối đá có thể làm giảm cường độ của đất hoặc đá xác định
bởi thí nghiệm hiện trường hoặc trong phòng. Chiều sâu ngàm trong đá nguyên khối,
kể cả đá khối lớn tới đá có nhiều khe nứt hỗn tạp mà không xuyên qua bề mặt khe
nứt, phải dựa trên cường độ chịu cắt của khối đá.
8.5 THIẾT KẾ KẾT CẤU
8.5.1 Các bộ phận
đơn nguyên tường đứng
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
8.5.2 Tấm mặt tường
Phải xác định khoảng
cách tối đa giữa các đơn nguyên tường đứng tách rời (các cột đứng) dựa trên độ
cứng tương đối của các đơn nguyên tường đứng và tấm mặt tường, loại đất và tình
trạng đất sau tường, các loại và tình trạng đất mà tường đứng được chôn. Có thể
thiết kế tấm mặt tường dựa trên giả thiết dầm nhịp giản đơn gối giữa các đơn
nguyên tường đứng có hoặc không có hiệu ứng vòm hoặc giả thiết dầm liên tục gối
trên một số đơn nguyên tường thẳng đứng.
8.6 THIẾT KẾ CHỊU ĐỘNG
ĐẤT
Ảnh hưởng của tải trọng
động đất phải được kiểm soát ở Trạng thái giới hạn Đặc Biệt I quy định trong Bảng
3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này với hệ số sức kháng ϕ = 1,0 và hệ số tải trọng gp
= 1,0.
8.7 BẢO VỆ CHỐNG ĂN
MÒN
Mức độ và phạm vi bảo
vệ chống ăn mòn phải tùy thuộc vào môi trường đất và các tác nhân tiềm ẩn làm
hư hỏng tường.
8.8 THOÁT NƯỚC
Áp dụng các quy định
tại Điều 10.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này.
Sự thấm nước phải được
kiểm soát bằng cách chèn cột vật liệu thoát nước phía sau một khoang tấm mặt tường
với chỗ thoát nước ở gần chân tường. Khoang thoát nước phải duy trì đặc tính
thoát nước trong điều kiện chịu áp lực đất và áp lực ngang do tải chất thêm thiết
kế; chiều cao của cột vật liệu thoát nước kéo từ chân tường tới cao độ thấp hơn
đỉnh tường 300mm.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
9.1 TỔNG QUÁT
Tường neo có thể bao
gồm các bộ phận riêng biệt như các neo với vữa bơm neo, đơn nguyên tường đứng
và tấm mặt tường.
Các tường neo như thể
hiện ở Hình 3, có thể dùng để chống đỡ tạm thời hoặc vĩnh cửu cho các khối đất
đá ổn định và không ổn định.
Tính khả thi của việc
dùng tường có neo tại vị trí thực tế tùy thuộc sự phù hợp của các điều kiện đất
đá trong vùng neo dính kết chịu kéo.
Khi đắp đất sau tường
mà bao xung quanh hoặc ở trên phần chiều dài không dính kết của thanh neo, phải
có thiết kế đặc biệt và quy định thi công đặc biệt để tránh làm hư hại neo.
Hình
3 - Cấu tạo tường có neo và Hướng
dẫn chiều sâu chôn neo
9.2 TẢI TRỌNG
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.1.2 trừ các tác động co ngót và nhiệt độ không cần xét.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
9.3.1 Chuyển vị
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.2.2, 7.2.2, và 8.2.1 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này.
Hiệu ứng của chuyển vị
tường tới các tiện ích liền kề phải được xem xét trong thiết kế tường
9.3.2 Ổn định tổng
thể
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.2.3.
9.4. THIẾT KẾ TƯỜNG
THEO ĐẤT NỀN
9.4.1 Sức kháng ép của
đất nền
Phải áp dụng các quy
định của các Điều 6.3, 7.3 và 8.3 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này.
Sức kháng ép phải được
xác định với giả định rằng tất cả thành phần theo phương đứng của tải trọng được
truyền đến mặt cắt chân của bộ phận tường thẳng đứng.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Phải thiết kế các neo
dự ứng lực để chịu nhổ dựa vào chiều dài dính kết trong đất hoặc đá của neo.
Sức kháng nhổ tính
toán của một neo dính bám trong đất hoặc đá, QR, xác định như sau:
(6)
Trong đó:
ϕ = Hệ số sức kháng
nhổ neo.
Qn = Sức
kháng nhổ danh định của neo (N)
d = Đường kính hố neo
(mm)
tn
= Ứng suất dính kết danh định của neo (MPa)
Lb = Chiều
dài dính kết neo (mm)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Lực căng neo phải được
truyền đến chiều sâu chôn thích hợp ra ngoài mặt trượt, chôn vào trong phạm vi
khối đất neo giữ.
Việc xác định chiều
dài neo không dính kết, độ nghiêng và lớp phủ bên trên phải xét theo:
• Vị trí của mặt trượt
tới hạn xa nhất tính từ tường.
• Chiều dài nhỏ nhất
yêu cầu để đảm bảo tổn thất nhỏ nhất của dự ứng lực neo do các chuyển vị theo
thời gian của đất.
• Chiều dài tới lớp đất
đủ đặt neo, như thể hiện trong Hình 3 và
• Phương pháp đặt neo
và phun vữa.
Khoảng cách tối thiểu
giữa các neo theo hướng nằm ngang nên là số lớn hơn giữa các trị số 3 lần đường
kính vùng dính kết hoặc 1500mm. Nếu phải bố trí neo với khoảng cách nhỏ hơn để
truyền tải trọng yêu cầu, có thể xem xét cho neo có các độ nghiêng khác nhau.
9.4.3 Sức kháng áp lực
đất bị động
Phải áp dụng các quy
định của các Điều 6.3.5, 6.3.6, và 8.4
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
9.5.1 Neo
Phải tính thành phần
nằm ngang của lực thiết kế neo theo các quy định tại Điều 9.2 và các thành phần
áp lực ngang khác tác dụng lên tường theo Điều 10 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Tổng
lực neo thiết kế phải xác định dựa trên độ nghiêng của neo. Phải lựa chọn khoảng
cách theo phương ngang của neo và khả năng chịu lực của neo để thỏa mãn yêu cầu
của tổng lực neo thiết kế.
9.5.2 Các bộ phận
đơn nguyên tường đứng
Các bộ phận tường thẳng
đứng phải được thiết kế để chịu toàn bộ áp lực đất nằm ngang, áp lực ngang do
gia tải, áp lực nước, các tải trọng neo và động đất, cũng như thành phần thẳng
đứng của các tải trọng neo và bất kỳ tải trọng thẳng đứng nào khác. Các điểm đỡ
nằm ngang có thể được coi là ở tại mỗi vị trí neo và tại đáy hố đào nếu cấu kiện
thẳng đứng có đủ độ chôn sâu dưới đáy hố đào.
9.5.3 Tấm mặt tường
Phải áp dụng các quy
định tại Điều 8.5.2.
9.6 QUY ĐỊNH THIẾT KẾ
CHỊU ĐỘNG ĐẤT
Phải áp dụng các quy
định của Điều 8.6.
9.7 BẢO VỆ CHỐNG ĂN
MÒN
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
9.8 THI CÔNG VÀ LẮP
ĐẶT
Tất cả các neo lắp đặt
xong phải được thử tải và căng dự ứng lực theo đúng quy định của Tiêu chuẩn Kỹ
thuật Thi công cầu AASHTO LRFD, Điều 6.5.5. "Thử nghiệm và tạo ứng suất".
Trong trường hợp đặc biệt, có thể quy định thử tải neo trước khi sản xuất thanh
neo, để kiểm tra sự an toàn theo tải trọng thiết kế, hoặc để xác định tải trọng
neo giới hạn (thí nghiệm nhổ) hoặc chỉ ra mức tải trọng gây ra từ biến thái quá
trong đất sét.
Khi kết thúc thí nghiệm
cho mỗi neo hoàn thành lắp đặt, neo nên được khóa lại để không bị chùng neo
trong tường nhằm giảm biến dạng tường sau thi công. Tải trọng khóa neo nên được
xác định và áp dụng theo quy định trong Điều 6.5.5.6 Tiêu chuẩn Kỹ thuật Thi
công cầu AASHTO LRFD.
9.9 THOÁT NƯỚC
Phải áp dụng các quy
định tại Điều 8.8.
10
TƯỜNG CHẮN ĐẤT CÓ CỐT (MSE)
10.1
TỔNG QUÁT
Các tường chắn đất có
cốt có thể được so sánh để lựa chọn áp dụng ở nơi các tường chắn trọng lực
thông thường, tường hẫng hoặc tường chắn có trụ chống bê tông, tường bằng các
mô đun đúc sẵn có khả năng áp dụng, và đặc biệt ở nơi dự báo có tổng độ lún và
độ chênh lún lớn.
Khi hai bức tường
giao nhau tạo thành góc kín 70° hoặc nhỏ hơn, phần chồng lấn của tường được thiết
kế như một kết cấu dạng hộp với hệ số áp lực tĩnh (ở trạng thái nghỉ).
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
• Khi các thiết bị tiện
ích khác ngoài thiết bị thoát nước của đường bộ được xây dựng ở bên trong vùng
có cốt gia cường trừ khi có bố trí ống bọc các tiện ích để không làm gián đoạn
vùng có cốt gia cường và vỡ hoặc đứt các đường tiện ích sẽ không ảnh hưởng bất
lợi đến sự ổn định của kết cấu.
• Khi có nguy cơ bị
khoét chân hoặc xói do lũ có thể làm hư hỏng vùng đất đắp có cốt gia cường, hoặc
móng của bản mặt tường.
• Với các cốt gia cường
tiếp xúc với nước mặt hoặc nước ngầm bị nhiễm bẩn do thoát nước mỏ axit, các ô
nhiễm công nghiệp khác hoặc các môi trường khác được định nghĩa là môi trường
xâm thực theo Điều 7.3.6.3 của Tiêu chuẩn Kỹ thuật Thi công cầu AASHTO LRFD, trừ
khi có tiến hành các nghiên cứu riêng về môi trường, gỉ theo thời gian hoặc suy
giảm chất lượng.
Phải thiết kế tường
chắn đất có cốt sao cho đạt được sự ổn định của hệ thống tường do ngoại lực tác
dụng (ổn định ngoài) cũng như sự ổn định bên trong của khối đất có cốt phía sau
mặt tường. Phải xem xét sự mất ổn định tổng thể và của khối đất bên trong mặt
tường. Đồng thời phải thiết kế kết cấu tấm mặt tường.
Các quy định của Điều
này cho các tường đất có cốt không áp dụng cho hệ thống tường đất có cốt có
hình dạng phức tạp như tường tầng (tường chồng lên đỉnh tường khác), tường giáp
lưng, hoặc tường có mặt cắt hình thang.
Ổn định khối đất
trong mặt tường các hệ tường MSE phức hợp này cũng phải được đánh giá theo Điều
10.4.3.
10.2
CÁC KÍCH THƯỚC KẾT CẤU
Kích thước các bộ phận
tường chắn đất có cốt (MSE) cần thiết để thiết kế được minh họa trong Hình 4
Kích cỡ và chiều sâu
chôn của khối đất có cốt được xác định theo:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
• Các yêu cầu về sức
kháng kết cấu trong chính khối đất có cốt, như quy định tại Điều 10.6, cho một
đơn nguyên tấm mặt tường, và yêu cầu khai triển cốt gia cường vượt ra khỏi mặt
trượt giả định, và
• Chiều dài của cốt
gia cường theo kinh nghiệm thiết kế lấy bằng 70% chiều cao tường, trừ quy định
tại Điều 10.2.1
Hình
4 - Kích thước các bộ phận tường MSE cần thiết cho thiết kế
CHÚ THÍCH:
Để tính ổn định trong
và ổn định ngoài, có thể bỏ qua kích thước và trọng lượng của tấm mặt tường,
nhưng khi kiểm toán trượt và tính ứng suất đáy móng thì phải tính đến kích thước
và trọng lượng của tấm mặt tường.
Khi tính ổn định
trong tường, kích thước tường tính từ mặt sau của tấm mặt tường
10.2.1 Chiều dài tối
thiểu của cốt gia cường
Đối với cốt gia cường
loại - tấm, - dải, - ô lưới, chiều dài cốt gia cường tối thiểu bằng 70% của chiều
cao tường tính từ đỉnh bệ. Chiều dài cốt gia cường phải tăng theo yêu cầu của tải
chất thêm và tải trọng bên ngoài khác, hoặc do đất nền yếu.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
10.2.2 Độ chôn sâu tối
thiểu của tường vào đất trước mặt tường
Độ chôn sâu tối thiểu
của đáy khối đất có cốt (đỉnh của lớp bê tông làm phẳng chân mặt tường) phải dựa
trên các yêu cầu về sức kháng ép, lún, và ổn định được tính theo Phần 10 bộ
tiêu chuẩn này.
Trừ khi được xây dựng
trên nền đá, độ chôn tấm mặt tường theo đơn vị mm không nhỏ hơn:
• Một độ sâu dựa trên
yêu cầu ổn định do ngoại lực tác dụng, và
• 600 mm trên đất có
mái dốc (4 ngang: 1 đứng hoặc dốc hơn) hoặc khi có khả năng đất phía trước bệ
tường bị bào mòn do xói hoặc đào đất trong tương lại, hoặc 300 mm trên cao độ mặt
đất nơi không có khả năng xói hoặc đào đất trong tương lai ở phía trước bệ tường
Đối với tường được
xây dựng ven sông suối, độ chôn sâu phải được thiết lập tối thiểu là 600mm bên
dưới chiều sâu có khả năng bị xói như xác định theo Điều 6.3.5
Nếu tường đất có cốt
đặt trên mái dốc, thì phải bố trí đắp một thềm đất bao phía trước mặt tường có
bề rộng tối thiểu là 1200mm. Thềm đất được tạo thành có mái dốc đắp thềm kéo tới
một điểm có cao độ thể hiện trong Hình 4
Lớp đất có cốt thấp
nhất không được đặt cao hơn bề mặt đất tồn tại lâu dài ở phía trước tường.
10.2.3 Tấm mặt tường
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Ngoài các lực ngang
này, các cấu kiện mặt tường cũng phải được thiết kế chịu các ứng suất nén có khả
năng xuất hiện gần bề mặt tường trong quá trình lắp các khối tường.
Lực kéo trong cốt gia
cường có thể coi là được neo lại bởi áp lực đất phân bố đều lên mặt phía sau
các cấu kiện mặt tường.
Các tấm mặt tường phải
được ổn định nghĩa là nó không lệch ngang hay phình quá sai số cho phép.
10.2.3.1
Tấm mặt tường cứng bằng bê tông và thép
Các cấu kiện lắp ghép
(tấm hoặc khối) của mặt tường phải được thiết kế kết cấu theo quy định của Phần
5, Phần 6 bộ tiêu chuẩn này cho bê tông, thép tương ứng.
Chiều dày tối thiểu của
các tấm bê tông mặt tường tại vị trí chôn sẵn móc nối cốt gia cường và trong
vùng ảnh hưởng ứng suất của nó phải là 140mm và 90mm ở vị trí khác. Chiều dày lớp
bê tông bảo vệ tối thiểu là 38mm. Phải bố trí cốt thép đủ chịu lực do tải trọng
trung bình cho mỗi tấm. Đồng thời phải bố trí cốt thép chống nứt do co ngót và
nhiệt độ như quy định tại Điều 10.8 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này.
Phải kiểm tra độ bền kết
cấu của các cấu kiện mặt tường bê tông có bố trí cốt thép chịu lực cắt và mô
men uốn theo quy định ở Phần 5 bộ tiêu chuẩn này.
Đối với các mặt tường
bằng khối bê tông lắp ghép, tính toán ổn định mặt tường phải bao gồm việc kiểm
toán cự ly lớn nhất theo phương thẳng đứng giữa các lớp cốt gia cường, chiều
cao tối đa cho phép của mặt tường ở phía trên lớp cốt gia cường gia cường cao
nhất, sức kháng cắt giữa các khối, và sức kháng chống phình ra của của mặt bao
tường. Khoảng cách tối đa giữa các lớp cốt gia cường phải nhỏ hơn hai lần chiều
rộng, Wu được minh họa trong Hình 14, của đơn nguyên khối bê tông hoặc
810 mm, lấy theo giá trị nào nhỏ hơn. Chiều cao tối đa của mặt tường từ lớp cốt
gia cường cao nhất đến đỉnh tường chắn phải nhỏ hơn 1,5Wu, minh họa
trong Hình 14 hoặc 600 mm, lấy giá trị nào nhỏ hơn, miễn là phần mặt tường phía
trên lớp cốt gia cường cao nhất đảm bảo đủ ổn định chống lật theo kết quả tính
toán chi tiết. Chiều dày lớn nhất của mặt bao tường phía dưới lớp cốt gia cường
thấp nhất phải nhỏ hơn chiều rộng, Wu, của đơn nguyên khối bê tông.
10.2.3.2
Mặt tường mềm
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Đỉnh của mặt bao tường
mềm tại đỉnh tường phải liên kết vào một lớp cốt gia cường để giữ ổn định mặt đỉnh
tường.
Nói chung, các đơn
nguyên bao mặt tường bằng vật liệu vải địa kỹ thuật không được để phơi lộ ra
sáng. Nếu các bộ phận mặt tường này phải tiếp xúc thường xuyên với ánh sáng mặt
trời thì vật liệu địa kỹ thuật phải được điều chỉnh để chống bức xạ cực tím. Dữ
liệu thử nghiệm sản phẩm cụ thể có thể ngoại suy tuổi thọ mong đợi thiết kế và
phải chứng minh rằng sản phẩm có khả năng tiếp xúc với môi trường.
10.2.3.3
Chống gỉ cho tường đất có cốt
Tiếp xúc thép - thép
giữa mối liên kết của cốt gia cường với thép của tấm mặt tường bê tông không được
là loại tiếp xúc của các kim loại không cùng loại, ví dụ thép trần của tấm bao
mặt tường và thép mạ kẽm của cốt gia cố đất không được tiếp xúc.
Phải có hệ thống chống
gỉ khi tường đặt ở địa bàn dự kiến có bụi nước muối.
10.3
TẢI TRỌNG
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.1.2, trừ các tác động co ngót và nhiệt độ không cần xét cho các
bộ phận tường thép.
10.4
CHUYỂN VỊ VÀ ỔN ĐỊNH Ở TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG.
10.4.1 Lún
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Xác định độ lún cho
phép của tường MSE phải dựa trên cơ sở biến dạng theo chiều dọc của mặt tường
và khả năng chịu lực lớn nhất của kết cấu.
Khi các điều kiện của
móng cho thấy có các độ chênh lún lớn trên khoảng cách ngắn, thì phải bố trí khớp
trượt thẳng đứng trên toàn bộ chiều cao.
Chênh lệch độ lún
phía trước và phía sau tường cũng phải được đánh giá, đặc biệt về ảnh hưởng tới
biến dạng mặt tường bao, tuyến mặt bằng của tường và các ứng suất liên kết.
Với loại tường MSE có
tấm mặt tường làm toàn bộ bằng bê tông cốt thép, tổng độ lún cho phép là 50 mm;
chênh lệch độ lún theo chiều dọc là 1/500.
10.4.2 Chuyển vị
ngang
Chuyển vị ngang của
tường phải được tính phụ thuộc vào độ cứng tổng thể kết cấu, cường độ đầm nén,
loại đất, chiều dài cốt gia cường, độ lỏng của mối nối cốt gia cường với cấu kiện
mặt tường và dựa trên việc thực hiện quan trắc biến dạng của hệ thống mặt tường
hoặc nền móng.
10.4.3 Ổn định tổng
thể
Phải áp dụng các quy
định tại Điều 6.2.3. Phải tính bổ sung cho các tường MSE có hình dạng phức tạp,
mặt trượt phức hợp cắt qua một phần của khối đất có cốt như minh họa trong Hình
5, đặc biệt nơi tường nằm trên mái dốc hoặc đất yếu nơi có thể nằm trong mặt
trượt tổng thể. Cường độ lâu dài của mỗi lớp cốt gia cường giao với mặt trượt
phức hợp nên được xem xét như lực giữ trong phân tích cân bằng giới hạn ổn định
mái dốc.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
10.5
SỨC KHÁNG CỦA TƯỜNG THEO ĐẤT NỀN (ỔN ĐỊNH BÊN NGOÀI)
10.5.1 Tổng quát
Các kết cấu tường đất
có cốt phải được định kích thước đáp ứng tiêu chuẩn độ lệch tâm và trượt như
thông thường của kết cấu tường chắn trọng lực.
Phải đánh giá độ bền
của tường đất có cốt (MSE) theo điều kiện tường tựa trên một nền đất đủ sức
kháng, với giả định khối đất có cốt là vật thể cứng. Hệ số áp lực đất chủ động
Ka dùng để tính áp lực đất của đất đắp được giữ phía sau của khối đất
có cốt phải được xác định bằng cách dùng góc ma sát của đất đắp được giữ. Khi
không có các số liệu cụ thể có thể dùng góc ma sát lớn nhất là 30° cho đất dạng
hạt. Nên thực hiện thí nghiệm để xác định góc ma sát của đất dính trong điều kiện
thoát nước và không thoát nước.
10.5.2 Tải trọng
Tải trọng áp lực phân
bố ngang của đất dùng cho thiết kế tường MSE phải lấy theo quy định tại Điều
10.5.8 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Tải trọng tính kiểm tra ổn định bên ngoài và
bên trong phải lấy theo quy định tại Điều 10.5 và 10.6, tương ứng. Tải trọng áp
dụng cho tải chất thêm phải lấy theo quy định tại Điều 10.11. Các hệ số tải trọng
áp dụng cho những tải trọng này phải lấy theo quy định tại Điều 5.5.
Đối với tính toán ổn
định bên ngoài (ổn định dưới tác dụng ngoại lực), hệ số áp lực đất chủ động cho
đất đắp được giữ, tức là khối đất phía sau khối đất có cốt, phải lấy theo quy định
tại Điều 10.5.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này với d
= b.
Tĩnh tải chất thêm, nếu
có, phải được tính theo quy định của Điều 10.10
Khi kiểm tra ổn định
trượt và lệch tâm (lật), nếu hoạt tải chất thêm kéo dài liên tục thì chỉ tính đến
tác động của phần hoạt tải dải đều phía ngoài vùng đất có cốt, như thể hiện
trong Hình 6. Các hệ số tải trọng áp dụng cho tải trọng này phải lấy theo quy định
tại Điều 5.5
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Hình
6 - Ổn định bên ngoài của tường với
mái dốc nằm ngang và tải trọng giao thông.
10.5.3 Trượt.
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.3.4 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này.
Phải kiểm toán trượt
của tường MSE ở nền của đáy mặt bao tường và mặt tiếp giáp giữa đất và cốt gia
cường tại lớp cốt gia cường thấp nhất.
Hệ số ma sát trượt tại
đáy của khối đất có cốt phải được xác định theo góc ma sát của đất ở móng ϕf
hoặc của đất có cốt.
Đối với cốt gia cường
gián đoạn, chẳng hạn như loại dải, góc ma sát trượt phải lấy giá trị nhỏ hơn của
ϕr đất đắp có cốt và ϕf đất nền. Đối với cốt gia cường
liên tục, ví dụ như lưới và tấm, góc ma sát trượt phải lấy giá trị nhỏ hơn ϕr,
ϕf và ρ, trong đó ρ là góc ma sát tương tác giữa đất với cốt gia cường.
Trong trường hợp không có dữ liệu cụ thể, có thể sử dụng giá trị góc ma sát lớn
nhất, ϕf = 30°, ϕr= 34° và góc ma sát tương tác giữa đất
với cốt gia cường, ρ = 2/3ϕf hoặc 2/3 ϕf.
Nếu lớp cốt gia cường
thấp nhất đặt ở cao độ phía trên của đáy mặt bao tường, thì khi kiểm toán trượt
ở đáy mặt bao tường phải lấy giá trị nhỏ hơn giữa góc ma sát của đất nền, ϕf,
và góc ma sát của đất đắp có cốt, ϕr, để đánh giá sức kháng trượt. Để
kiểm tra sức kháng trượt ở lớp cốt gia cường thấp nhất, vì cốt gia cường nằm
hoàn toàn trong phạm vi của khối đất đắp có cốt, nên giá trị ρ được thay thế bằng
giá trị góc ma sát đất đắp có cốt, ϕr.
10.5.4 Sức kháng ép
của nền đất
Để tính khả năng chịu
lực ép của nền, phải giả định một bệ móng tương đương có chiều dài là chiều dài
của tường và chiều rộng bằng chiều dài của dải cốt gia cường tại cao độ đáy
móng. Phải tính ứng suất nén đáy móng theo giả thiết ứng suất phân bố đều trên
chiều rộng có hiệu của móng xác định theo quy định của các Điều 6.3.1 và 6.3.2
Phần 10 bộ tiêu chuẩn này.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
10.5.5 Lật
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.3.3.
10.6
SỨC KHÁNG CỦA KẾT CẤU TƯỜNG (ỔN ĐỊNH BÊN TRONG TƯỜNG)
10.6.1 Tổng quát
Đánh giá độ bền chống
phá hoại của kết cấu tường đất có cốt dựa trên sức kháng nhổ và đứt cốt gia cường.
Để định kích thước kết
cấu của khối đất ổn định, có thể tính dựa trên cơ sở sức kháng nhổ cốt gia cường
ra khỏi vùng phá hoại, trong đó sức kháng nhổ được quy định trong Điều 10.6.3
10.6.2 Tải trọng
Xác định tải trọng
tác dụng tới cốt gia cường tại hai vị trí khống chế: Vùng ứng suất lớn nhất và
liên kết nối với tấm mặt bao tường. Khả năng kháng đứt cốt gia cường và lực nhổ
được đánh giá tại vùng ứng suất lớn nhất, được giả định nằm giữa vùng đất bị trượt
và vùng neo giữ như trong Hình 4. Kiểm tra sức kháng đứt của cốt gia cường và
kéo nhổ tại vị trí liên kết nối cốt gia cường với mặt bao tường.
Góc ma sát tối đa được
sử dụng cho việc tính toán lực ngang trong khối đất có cốt sẽ được giả định là
34°, trừ các dự án cụ thể có tiến hành thí nghiệm chọn vật liệu đất đắp bằng
các phương pháp thí nghiệm cắt ba trục hoặc cắt trực tiếp. Không sử dụng giá trị
góc ma sát thiết kế lớn hơn 40° với các phương pháp tính đơn giản hóa ngay cả
khi đo được góc ma sát thực tế lớn hơn 40°.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Xác định tải trọng lớn
nhất tác dụng tới cốt gia cường bằng phương pháp đơn giản hóa. Theo phương pháp
này, tải trọng tác dụng tới cốt gia cường được xác định bằng cách nhân áp lực đất
thẳng đứng ở vị trí cốt gia cường với hệ số áp lực ngang đất, và lấy kết quả áp
lực ngang phân phối cho diện tích các nhánh cốt gia cường.
Ứng suất ngang tính
toán, σH, tại
mỗi cao độ cốt gia cường phải được xác định như sau:
σH
= gP(σvkr+ΔσH)
(7)
trong đó:
gP
= Hệ số tải trọng đối với áp lực đất thẳng đứng EV theo Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu
chuẩn này
kr = Hệ số
áp lực ngang
σv = Áp lực
sinh ra do tổng hợp trọng lực của trọng lượng đất bản thân, đất ngay phía trên
của lớp đất có cốt, và bất kỳ tải trọng chất thêm xuất hiện.
ΔσH = Ứng
suất ngang tại cao độ cốt gia cường do tác dụng của tải trọng tập trung chất
thêm theo phương ngang như quy định tại Điều 10.10.1 (MPa)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
CHÚ DẪN:
Ứng suất lớn nhất: σv
= ggrZ
x 10-9
+ q + Δσv
Ứng suất do lực nhổ: σv
= ggrZ
x 10-9
+ Δσv
Δσv
= Xác định theo Hình 17; H= Là tổng chiều cao tường tại mặt tường
Hình
7- Tính ứng suất thẳng đứng khi đất sau tường không dốc, bao gồm hoạt tải và tĩnh
tải chất thêm để phân tích ổn định bên trong tường
CHÚ DẪN:
Ứng suất lớn nhất: S
= (1/2)Ltanb Xác định kaf
sử dụng góc mái dốc b
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Ứng suất do lực nhổ σv
= ggrZp
x 10-9 và Zp ≥ Z + S
H= Là tổng chiều cao
tường tại mặt tường
Hình
8 - Tính ứng suất thẳng đứng khi đất sau tường dốc nghiêng để phân tích ổn định
bên trong tường
Hệ số áp lực ngang của
đất kr được xác định bằng cách nhân hệ số điều chỉnh với hệ số áp lực
đất chủ động, ka, xác định theo Phương trình 25 Phần 3 bộ tiêu chuẩn
này, nhưng với giả thiết không có ma sát tường, nghĩa là d=b.
Hệ số điều chỉnh cho
hệ số ka được xác định theo biểu đồ trên Hình 9.
Tải trọng tính toán
tác dụng lên cốt gia cường, Tmax, được xác định bằng cách sử dụng tải
trọng trên đơn vị bề rộng tường như sau:
Tmax
= σHSV
(8)
trong đó:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
SV = Khoảng
cách theo chiều thẳng đứng của cốt gia cường (mm)
Không được bố trí cốt
gia cường có khoảng cách, Sv, theo chiều thẳng đứng lớn hơn 810 mm nếu
không có đầy đủ dữ liệu thí nghiệm tường với kích thước thật (như là các tải trọng
và ứng biến của cốt gia cường, biến dạng toàn phần) để chứng minh có thể bố trí
khoảng cách theo chiều thẳng đứng lớn hơn.
Hoạt tải phải được đặt
tại vị trí gây ra các ứng lực bất lợi nhất. Phải áp dụng các quy định của Điều
10.6 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này.
CHÚ DẪN:
Các giá trị biểu đồ
không áp dụng cho loại cốt gia cường dải vải địa kỹ thuật
Hình
9 - Sự biến đổi của hệ số tỷ lệ áp lực ngang kr/ka theo
độ sâu trong tường đất có cốt.
10.6.2.2 Tải trọng
tác dụng vào cốt gia cường tại vị trí liên kết với mặt tường
Tải trọng kéo tính
toán tác dụng vào liên kết cốt gia cường tại mặt bao tường, To, được
xác định bằng lực kéo tính toán tối đa trong cốt gia cường, Tmax, đối
với tất cả các hệ thống tường bất kể bề mặt và loại cốt gia cường.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
10.6.3.1 Đường biên
giữa vùng trượt và vùng neo giữ
Vị trí vùng ứng suất
lớn nhất đối với các phần tường có thể giãn ra và phần tường không giãn, nghĩa
là đường biên giữa vùng trượt và vùng neo giữ được xác định như trong Hình 10
(a),(b). Đối với tất cả các hệ thống tường, vùng ứng suất lớn nhất được giả định
là bắt đầu từ mặt sau của mặt bao tường ở vị trí chân tường.
Đối với phần tường
giãn ra có mặt xiên nhỏ hơn 10° theo phương thẳng đứng, vùng ứng suất lớn nhất
nên được xác định bằng phương pháp Rankine. Bởi vì phương pháp Rankine không thể
tính toán cho mặt tường xiên hoặc tác động của tải trọng gia tải tập trung bên
trên vùng đất đắp có cốt, phương pháp Coulomb được sử dụng cho tường với cốt
gia cường bị giãn có mặt xiên lớn, bằng 10° hoặc hơn theo phương thẳng đứng, và
tải trọng gia tải tập trung để xác định vị trí vùng ứng suất lớn nhất.
CHÚ DẪN:
- Nếu mặt tường cấu tạo
nghiêng thì gianh giới vùng ứng suất lớn nhất vẫn
cách mặt tường 0,3H và phần trên vùng ứng suất lớn nhất vẫn có đường giới hạn
song song với mặt tường
Hình
10 (a) Vị trí mặt trượt có thể xẩy ra - Trường hợp cốt gia cường không giãn (bằng
thép)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
- Trường
hợp tường thẳng đứng:
- Với
tường có mặt nghiêng 10° hoặc hơn so với phương thẳng đứng:
- Khi b
= d
và các ký hiệu biến số khác xem trên Hình 6 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này
Hình
10 (b) Vị trí mặt trượt có thể xẩy ra- Trường hợp cốt gia cường giãn
10.6.3.2 Thiết kế cốt
gia cường chịu lực nhổ.
Phải kiểm tra sức
kháng chịu nhổ của cốt gia cường tại cao độ của từng lớp cốt gia cường. Chỉ có chiều
dài chịu nhổ có hiệu nằm ở phía ngoài mặt phá hoại lý thuyết trong Hình 10 mới
được sử dụng trong tính toán này. Chiều dài nhỏ nhất, Le, trong vùng
neo giữ (vùng sức kháng) được lấy bằng 900mm. Tổng chiều dài cốt gia cường theo
yêu cầu lực nhổ bằng La + Le như thể hiện trong Hình 10.
Lưu ý rằng không tính
đến tải trọng xe trong các tính toán lực nhổ (xem Hình7)
Chiều dài chịu nhổ có
hiệu sẽ được xác định theo Phương trình sau đây:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
(9)
trong đó:
Le = Chiều
dài cốt gia cường trong vùng neo giữ (mm)
Tmax = Tải
trọng tính toán tác dụng tới cốt gia cường tính theo Phương trình 8 (N/mm)
ϕ = Hệ số sức kháng lực
nhổ của cốt gia cường quy định trong Bảng 1
F*
= Hệ số ma sát nhổ
α = Hệ số điều chỉnh ảnh
hưởng của bề mặt cốt gia cường
σv = Ứng
suất thẳng đứng chưa nhân hệ số tại cao độ cốt gia cường trong vùng neo giữ
(MPa)
C = Hệ số hình dạng
toàn bộ diện tích bề mặt cốt theo chu vi tổng của cốt gia cường và bằng 2 với cốt
dạng dải, lưới và dạng tấm nghĩa là cốt có hai mặt
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
F* và α được
xác định theo các thí nghiệm lực nhổ của chứng chỉ sản phẩm với vật liệu đắp của
dự án hoặc các loại đất tương đương, hoặc chúng có thể được ước tính theo kinh
nghiệm hoặc lý thuyết.
Đối với vật liệu đắp
tiêu chuẩn (theo Điều 7.3.6.3 Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD),
ngoại trừ cát đồng nhất, nghĩa là hệ số đồng đều Cu=D60/D10<
4, trong trường hợp không có dữ liệu thí nghiệm thì có thể sử dụng các giá trị
thí nghiệm mặc định cho F* và α như thể hiện trong Hình 11 và Bảng
2. Đối với các dải thép có gờ, nếu giá trị Cu cho đất đắp tường
không rõ ở thời điểm thiết kế, có thể giả định Cu = 4,0 để xác định
F*.
Bảng
2- Giá trị mặc định của hệ số điều chỉnh ảnh hưởng bề mặt α
LOẠI
CỐT THÉP
GIÁ
TRỊ MẶC ĐỊNH CHO α
Tất
cả các loại cốt gia cường bằng thép
1,0
Mạng
ô địa kỹ thuật
0,8
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
0,6
Đối với các lưới, khoảng
cách giữa các chi tiết lưới ngang, St, phải bằng nhau trong suốt chiều
dài cốt gia cường thay vì chỉ tập trung các cấu kiện lưới ngang ở vùng neo giữ.
Hình
11- Giá trị mặc định của hệ số ma sát nhổ
F*
10.6.4 Sức kháng của
cốt gia cường
10.6.4.1 Tổng quát
Phải kiểm tra sức
kháng của cốt gia cường theo trạng thái giới hạn cường độ của tất cả các lớp cốt
gia cường được bố trí ở các cao độ trong phạm vi tường, tại vị trí đường biên
giữa các khu vực trượt và khu vực neo giữ (tức là vị trí ứng suất lớn nhất), và
tại vị trí liên kết giữa cốt gia cường và mặt tường như sau.
Tại vị trí ứng suất lớn
nhất:
Tmax ≤ ϕTalRc
(10)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Tmax = Tải
trọng tính toán tác dụng lên cốt gia cường theo Phương trình 11 (N/mm)
ϕ = Hệ số sức kháng
cho cốt chịu kéo, quy định tại Bảng 1
Tal = Cường
độ thiết kế danh định của cốt gia cường theo thời gian (N/mm)
RC = Tỷ lệ
bề rộng của cốt gia cường theo Điều 10.6.4.1
Tal được
xác định theo quy định trong Điều 10.6.4.3.1 cho cốt gia cường bằng thép và Điều
10.6.4.3.2 cho cốt gia cường vải địa kỹ thuật.
Tại vị trí liên kết với
mặt tường:
To ≤ ϕTacRc
(11)
trong đó:
To = tải
trọng tính toán tác dụng lên mối liên kết cốt gia cường với mặt tường quy định
trong Điều 10.6.2.2 (N/mm)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Tac= Sức
kháng theo thời gian danh định của mối nối cốt gia cường với mặt tường (N/mm)
RC = Tỷ lệ
bề rộng của cốt gia cường theo Điều 10.6.4.1 (Hình 12, Hình 13)
Tac được
xác định tại liên kết mặt tường như quy định trong Điều 10.6.4.4.1 cho cốt gia
cường bằng thép. Điều 10.6.4.4.2 cho cốt vải địa kỹ thuật. Khi xác định Tac
phải xem xét sự khác nhau của môi trường ngay đằng sau mặt tường so với môi trường
trong vùng đắp và ảnh hưởng của nó đến độ bền theo thời gian của liên kết mặt
tường với cốt gia cường.
Tal được
xác định sức kháng theo thời gian trên một đơn vị chiều rộng cơ sở của cốt gia
cường và nhân với tỷ lệ bề rộng cốt gia cường, Rc, để có thể so sánh
trực tiếp với Tmax là tải trọng trên một đơn vị cơ sở chiều rộng tường
(Điều này cũng áp dụng với Tac và To). Đối với cấu kiện cốt
gia cường rời rạc không liên tục, như các dải thép hoặc các lưới cốt thép, cường
độ của cốt gia cường được chuyển đổi thành cường độ trên một đơn vị cơ sở chiều
rộng tường như thể hiện trong Hình 12 và 13. Đối với các lớp cốt liên tục, b =
1 và Rc = 1.
Loại cốt gia cường bằng
dải kim loại
Loại cốt gia
cường bằng lưới thanh cốt thép hoặc lưới sợi thép
CHÚ DẪN:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Ac = b Ec
Ec là chiều
dày của dải kim loại đã trừ hao hụt do gỉ
- Loại cốt gia cường
bằng lưới thanh cốt thép hoặc lưới sợi thép
Ac = (số
thanh dọc) X (pD*2/4)
D*
= đường kính thanh đã trừ hao do gỉ
b = Đơn vị chiều rộng
của cốt gia cường, nếu cốt gia cường là liên tục thì đếm số thanh trong một đơn
vị chiều rộng.
Rc= Tỷ lệ
bề rộng của cốt gia cường = b /Sh
Đối với cốt gia cường
liên tục Rc=1 (nghĩa là Sh= b= đơn vị chiều rộng)
Hình
12- Tỷ lệ bề rộng cốt gia cường kim loại
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Loại cốt gia cường bằng
tấm vải địa kỹ thuật liên tục
CHÚ DẪN:
- Rc= Tỷ lệ
bề rộng của cốt gia cường = b /Sh
- Đối với cốt gia cường
liên tục Rc=1 (nghĩa là Sh= b= đơn vị chiều rộng)
Hình
13 - Tỷ lệ bề rộng cốt gia cường vải địa kỹ thuật
10.6.4.2 Tuổi thọ
thiết kế.
Theo các quy định của
Điều 5.1.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Thiết kế các cốt gia
cường bằng thép trong đất và các chi tiết nối trên cơ sở chiều dày Ec
xác định như sau:
Ec =
En - Es (12)
trong đó:
Ec = Chiều
dày của cốt gia cường kim loại tại thời điểm hết tuổi thọ sử dụng như thể hiện
trong Hình 12 (mm)
En = Chiều
dầy danh định của cốt gia cường thép khi thi công (mm).
Es = Chiều
dầy tổn thất của kim loại dự kiến bị mất do ăn mòn đồng đều trong tuổi thọ sử dụng
kết cấu (mm).
Đối với việc thiết kế
kết cấu, độ dầy tổn thất phải được dự tính cho mỗi bề mặt lộ ra như sau, giả định
đất đắp là môi trường không xâm thực:
• Tổn thất lớp mạ =
0,015 mm/năm cho 2 năm đầu tiên
= 0,004 mm/năm cho
các năm tiếp theo
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Đất được coi như
không bị xâm thực nếu đáp ứng được các tiêu chí sau:
• pH = 5 đến 10
• Điện trở suất ≥3000
ohm-cm
• Clo hóa ≤100
ppm
• Sun phat ≤
200 ppm
• Hàm lượng chất hữu
cơ ≤ 1%
Nếu điện trở suất lớn
hơn hoặc bằng 5000 ohm-cm, độ clorua và sunphat có thể được bỏ qua. Đối với lưới
thanh cốt thép hoặc cốt dạng lưới, chiều dày tổn thất liệt kê ở trên sẽ được áp
dụng cho bán kính của sợi hoặc thanh khi tính toán diện tích mặt cắt ngang còn
lại của thép sau khi bị tổn thất do ăn mòn.
Các lưới cốt thép
ngang và dọc sẽ được định kích thước phù hợp với ASTM A 185. Đường kính sợi
ngang nhỏ hơn hoặc bằng đường kính sợi dọc.
Các lớp mạ tối thiểu
là 6.1x10-7 kg/mm2 hoặc độ dày 0.086 mm, áp dụng phù hợp với tiêu
chuẩn AASHTO M 111 (ASTM A 123M) cho cốt dạng dải hoặc ASTM A 641M cho thanh dạng
lưới hoặc cốt gia cường bằng thép dạng lưới.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Trong phạm vi giới hạn
cụ thể của dạng tường được lựa chọn thiết kế, điều kiện đất, và loại polyme, sự
giảm độ bền do các yếu tố môi trường có thể được dự tính đến mực thấp nhất và
liên quan chặt chẽ với từng loại sản phẩm, và tác động của các sự suy giảm sẽ
được tối thiểu hóa. Do đó có thể chỉ sử dụng một hệ số chiết giảm mặc định duy
nhất, RF, đưa vào tính toán độ bền kéo giới hạn để xét đến sự suy giảm cường độ
theo thời gian như quy định trong Điều 10.6.4.3.2
Khi dạng kết cấu tường
đã được lựa chọn thiết kế, chỉ được sử dụng hệ số chiết giảm mặc định khi các
yêu cầu về tính ăn mòn của đất và polyme phù hợp với các điều kiện dưới đây:
• Hiệu suất kém do hư
hỏng sẽ không có hệ quả nghiêm trọng
• Đất được coi như
không phải là môi trường xâm thực
• Vật liệu polyme đáp
ứng các yêu cầu quy định trong Bảng 3
1) Dạng kết cấu tường
được chọn thiết kế: Phải nhận biết các dạng kết cấu nếu xuống cấp làm công
năng kém đi hoặc hư hỏng gây ra hậu quả nghiêm trọng. Khi thiết kế dạng kết cấu
như vậy, không được sử dụng hệ số chiết giảm mặc định cho thiết kế.
2) Xác định tính
xâm thực của đất: Tính xâm thực của đất đối với vật liệu vải địa kỹ thuật tổng
hợp được đánh giá dựa trên độ pH của đất, cỡ hạt, độ dẻo, hàm lượng chất hữu
cơ, và nhiệt độ trong lòng đất. Đất được xem như không xâm thực nếu đáp ứng
theo các tiêu chí sau đây:
• pH = 4,5 đến 9 đối
với các kết cấu vĩnh cửu và 3 đến 10 cho các kết cấu tạm thời,
• Kích cỡ hạt đất lớn
nhất nhỏ hơn 19 mm, trừ khi thí nghiệm sự hư hỏng trên kết cấu thực được thực
hiện theo tiêu chuẩn ASTM D 5818,
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
• Nhiệt độ thiết kế tại
vị trí tường:
≤
30°C khi thiết kế công trình vĩnh cửu
≤
35°C khi thiết kế công trình tạm thời
Đất đắp không đáp ứng
các yêu cầu như được quy định ở đây được coi là xâm thực. Môi trường tại bề mặt
tường, trong phạm vi khoảng tường đắp, phải được đánh giá, đặc biệt là nếu sự ổn
định của bề mặt phụ thuộc vào cường độ của vật liệu địa kỹ thuật ở bề mặt, tức
là cốt địa kỹ thuật tạo thành liên kết cơ bản giữa thân tường và mặt tường.
Tính chất hóa học của
đất tự nhiên bao quanh khối đất có cốt cũng phải được xem xét nếu có nguy cơ thấm
nước ngầm từ đất tự nhiên xung quanh vào khối đất có cốt. Trong trường hợp này đất
xung quanh cũng phải đáp ứng các tiêu chí hóa học cần thiết như cho các vật liệu
đắp có môi trường được xem là không xâm thực, hoặc phải bố trí hệ thống thoát
nước lâu dài xung quanh khối có cốt để đảm bảo rằng các chất hóa học xâm thực
không xâm nhập vào đất có cốt.
3) Các yêu cầu đối
với vật liệu Polyme: Phải sử dụng vật liệu Polyme có độ bền cao chống lại
các tác nhân phá hủy hóa học dài hạn. Tuy nhiên khi tính toán thiết kế vẫn sử dụng
hệ số chiết giảm mặc định, để giảm thiểu rủi ro xảy ra hao mòn tiết diện theo
thời gian. Vật liệu polyme phải đáp ứng được các yêu cầu quy định ở Bảng 3 nếu
không có thông tin chi tiết sản phẩm. Vật liệu Polyme không đáp ứng yêu cầu quy
định trong Bảng 3 có thể được sử dụng nếu có được dữ liệu chứng chỉ chi tiết của
sản phẩm để đánh giá tuổi thọ thiết kế cần có của kết cấu.
Đối với các dạng kết
cấu liên quan đến:
• công năng kém hoặc
hư hỏng gây ra hậu quả nghiêm trọng,
• Điều kiện đất xâm
thực,
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
• Mong muốn sử dụng một
hệ số chiết giảm tổng thể nhỏ hơn so với hệ số chiết giảm mặc định được quy định
ở đây
thì phải thực hiện
các nghiên cứu độ bền đặc trưng của sản phẩm vật liệu trước khi sử dụng sản phẩm
để xác định hệ số chiết giảm độ bền lâu dài của sản phẩm cụ thể, RF. Phải dùng
các chỉ số độ bền đặc trưng của sản phẩm này để đánh giá tác động ngắn hạn và
dài hạn của các yếu tố môi trường lên độ bền, và các đặc điểm biến dạng của cốt
gia cường vải địa kỹ thuật trong suốt tuổi thọ thiết kế của cốt.
Bảng
3- Yêu cầu tối thiểu đối với sản phẩm vải địa kỹ thuật để cho phép sử dụng hệ số
chiết giảm mặc định do giảm cấp vật liệu theo thời gian
Loại
Polyme
Đặc
tính
Phương
pháp kiểm tra
Chỉ
tiêu cho phép sử dụng RF mặc định
Polypropylene
Kháng Oxy hóa UV
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Tối thiểu 70% cường
độ còn lại sau 500h trong thí nghiệm mô phỏng khí hậu
Polyethylene
Kháng Oxy hóa UV
ASTM D 4355
Tối thiểu 70% cường
độ còn lại sau 500h trong thí nghiệm mô phỏng khí hậu
Polypropylene
Kháng oxy hóa- giãn
nhiệt
ENV ISO 13438:1999,
Phương pháp A
Còn lại tối thiểu
50% cường độ sau 28 ngày
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Kháng oxy hóa- giãn
nhiệt
ENV ISO 13438:1999,
Phương pháp B
Còn lại tối thiểu
50% cường độ sau 56 ngày
Polyester
Kháng sự thủy phân
Phương pháp độ nhớt
trong ASTM D 4603) và GRI Phương pháp kiểm tra GG8, hoặc xác định trực tiếp sử
dụng thấm keo sắc ký
Số tối thiểu trọng
lượng phân tử trung bình của 25000
Polyester
Kháng sự thủy phân
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Tối đa của hàm lượng
tập hợp kết nối Cac bô xi la 30
Tất cả các loại
Polyme
Khả năng còn tồn
sót lại
Trọng lượng trên
đơn vị diện tích(ASTM D 5261)
Tối thiểu 270 g/m2
Tất cả các loại
Polyme
% trọng lượng tái
chế vật liệu sau khi sử dụng
Chứng chỉ vật liệu
được sử dụng
Tối đa 0%
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
10.6.4.3.1 Cốt
gia cường bằng thép
Sức kháng kéo danh định
của cốt được xác định bằng cách nhân giới hạn chảy với diện tích mặt cắt ngang
của cốt thép trừ hao do ăn mòn (xem Hình 12). Hao mòn diện tích mặt cắt ngang
thép do ăn mòn được xác định theo Điều 10.6.4.2.1. Sức kháng kéo của cốt được
xác định như sau:
(13)
trong đó:
Tal = Cường
độ thiết kế danh định dài hạn của cốt (N/mm)
Fy = Giới
hạn chảy nhỏ nhất của thép (MPa)
AC = Diện
tích cốt gia cường đã trừ hao do ăn mòn (Hình 12) (mm2)
b = Chiều rộng đơn vị
của cốt (Hình 12) (mm)
10.6.4.3.2 Cốt gia
cường bằng vải địa kỹ thuật
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
(14)
trong đó:
RF=RFID x
RFCR x RFD (15)
Và:
Tal
= Cường độ thiết kế danh định dài hạn của cốt (N/mm)
Tult = Giá
trị trung bình nhỏ nhất (MARV) sức kháng kéo giới hạn (N/mm)
RF = Hệ số chiết giảm
sức kháng tổng hợp xét đến sự hao mòn theo thời gian do hư hại khi lắp đặt, từ
biến, lão hóa do hóa chất
RFID = Hệ
số chiết giảm sức kháng xét đến sự hư hại do lắp đặt đối với cốt gia cường
RFCR = Hệ
số chiết giảm sức kháng đề phòng sự hư hại do từ biến dài hạn của cốt gia cường
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Giá trị cho RFID,
RFCR, và RFD được xác định từ kết quả thí nghiệm chứng chỉ
sản phẩm như quy định trong Điều 10.6.4.2.2. Ngay cả với kết quả thí nghiệm chứng
chỉ sản phẩm cụ thể, cả RFIDvà RFD phải nhỏ hơn 1,1.
Đối với các dạng tường
được xem là không có hậu quả nghiêm trọng khi công năng kém hoặc hư hỏng xảy
ra, điều kiện đất không xâm thực, và nếu sản phẩm địa kỹ thuật tổng hợp đáp ứng
được các yêu cầu tối thiểu được liệt kê trong Bảng 3, sức kháng kéo dài hạn của
cốt có thể được xác định sử dụng một hệ số chiết giảm mặc định cho FR như quy định
trong Bảng 4 thay cho kết quả thí nghiệm chứng chỉ sản phẩm.
Bảng
4- Giá trị tối thiểu mặc định của Hệ số chiết giảm tổng thể
Dạng
tường áp dụng
Hệ
số chiết giảm tổng thể, RF
Tất cả các dạng tường
dụng, với số liệu chứng chỉ sản phẩm thu được và được phân tích phù hợp với
AASHTO PP 66
Tất cả các hệ số chiết
giảm được dựa trên dữ liệu chứng chỉ sản phẩm. Cả RFID
và RFD phải nhỏ hơn 1,1
Các dạng tường vĩnh
cửu không có hậu quả nghiêm trọng nếu có công năng kém hoặc hư hỏng xảy ra, đất
không xâm thực, và polyme đáp ứng các yêu cầu được liệt kê trong Bảng 3
7,0
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
3,5
10.6.4.4 Sức kháng
thiết kế của mối nối mặt tường với cốt gia cường
10.6.4.4.1 Cốt gia
cường bằng thép
Các mối nối được thiết
kế để chịu ứng lực của các lực chủ động, To, như quy định trong Điều
10.6.2.2, cũng như lực do chênh lệch chuyển vị giữa khối đất có cốt và các bộ
phận mặt tường.
Các chi tiết mối nối
được chôn vào đơn nguyên mặt tường phải được thiết kế với chiều dài dính bám và
diện tích tựa trong bê tông đủ để chịu các lực tác dụng lên mối nối. Khả năng
chịu lực của chi tiết mối nối chôn trong bê tông phải được kiểm tra bằng thí
nghiệm như quy định tại Điều 11.3 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này. Các liên kết giữa cốt
gia cường bằng thép và các đơn nguyên mặt tường như mối hàn, bu lông, chốt...phải
được thiết kế theo quy định của Điều 13.3 Phần 6 bộ tiêu chuẩn này.
Vật liệu liên kết được
thiết kế để thích ứng với hao mòn do gỉ theo quy định của Điều 10.6.4.2.1. Phải
xem xét sự khác nhau tiềm ẩn giữa môi trường tại vị trí mặt tường so với môi
trường trong khối đất có cốt khi đánh giá nguy cơ ăn mòn do gỉ.
10.6.4.4.2 Cốt gia
cường bằng vải địa kỹ thuật
Thiết kế chi tiết
liên kết chôn trong mặt bê tông theo Điều 11.3 Phần 5 bộ tiêu chuẩn này
Sức kháng danh định
theo thời gian của liên kết cốt vải địa kỹ thuật Tac chịu tải trọng
của một đơn vị cơ sở chiều rộng cốt gia cường được xác định như sau:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
trong đó:
Tac = Sức
kháng thiết kế danh định theo thời gian của liên kết cốt với mặt tường trên một
đơn vị chiều rộng cốt ở một áp lực neo giữ nhất định(N/mm)
Tult = Giá
trị trung bình nhỏ nhất (MARV) sức kháng kéo giới hạn (N/mm)
CRcr = Hệ
số chiết giảm cường độ của liên kết theo thời gian để xét đến sự giảm sức kháng
cực hạn của mối nối
RFD = Hệ số
chiết giảm để phòng ngừa đứt cốt gia cường do sự hao mòn bởi hóa chất và sinh vật
theo Điều 10.6.4.3.2
Giá trị cho RFCR,
và RFD được xác định từ kết quả thí nghiệm chứng chỉ sản phẩm cụ thể,
trừ trường hợp quy định ở đây. Môi trường tại liên kết mặt tường có thể khác với
môi trường ở phía xa mặt tường trong đất có cốt. Điều này sẽ được xem xét khi
xác định RFCR và RFD.
CRcr được
xác định theo áp lực thẳng đứng duy trì neo giữ được dự tính trước ở mặt giữa
các khối mặt tường. Áp lực thẳng đứng neo giữ được tính bằng cách sử dụng
Phương pháp Chiều cao Khớp xoay như thể hiện trong Hình 14 với tường có mặt
xiên, ω, lớn hơn 8°. Giá trị Tac không nên lớn hơn Tal.
Các loại tường vải địa
kỹ thuật có thể được thiết kế sử dụng một tấm vải cốt gia cường mềm như mặt tường
cuốn một lớp nối chồng lên cốt gia cường chính trong đất. Các lớp nối chồng sẽ
được thiết kế bằng phương pháp lực nhổ. Bằng cách thay thế Tmax bằng
To, trong Phương trình 9 có thể xác định chiều dài xếp chồng tối thiểu
cần thiết, nhưng trong mọi trường hợp chiều dài xếp chồng phải nhỏ hơn 900 mm.
Nếu tan ρ được xác định bằng thực nghiệm dựa trên tiếp xúc giữa đất với
cốt gia cường tan ρ sẽ được giảm 30% khi cốt gia cường tiếp xúc với cốt
gia cường.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Chiều cao khớp xoay Hh:
Toàn bộ trọng lượng của tất cả các khối mặt tường tác dụng lên đáy của khối mặt
tường thấp nhất
Chiều cao khớp xoay,
Hh, thể hiện trong Hình 14, được xác định như sau:
Hh = 2[Wu-Gu-0,5Hutanib)cosib]/tan(ω+ib)
(17)
trong đó:
Hu = Chiều
cao đơn nguyên khối mặt tường phân đoạn (mm)
Wu = Bề rộng
khối đơn nguyên mặt tường phân đoạn, từ trước ra sau (mm)
Gu = Khoảng
cách đến trọng tâm theo hướng ngang của khối mặt tường đúc sẵn, tính từ mặt trước
của khối (mm)
ω = Độ nghiêng của tường
(Độ)
H = Tổng chiều cao của
tường (mm)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Hình
14 - Xác định chiều cao khớp xoay cho khối bê tông đúc sẵn để làm mặt bao tường
MSE
10.7
THIẾT KẾ TƯỜNG ĐẤT CÓ CỐT (MSE) CHỊU ĐỘNG ĐẤT
10.7.1 Độ ổn định dưới
tác dụng của ngoại lực
Phải kiểm tra mức độ ổn
định của tường MSE dưới tác dụng của tải trọng động đất theo Điều 6.5 Phần 10
bộ tiêu chuẩn này, với các điều chỉnh cho thiết kế tường MSE tại Điều này.
Kiểm tra độ ổn định của
tường MSE dưới tác dụng của tổng hợp các lực tĩnh, lực quán tính nằm ngang PIR
và 50% lực đẩy động nằm ngang PAE vào tường. Vị trí PAE
và PIR được lấy như minh họa trên Hình 15. Các lực này được tổ hợp với
các lực tĩnh, nhân hệ số phù hợp theo Điều 4.1 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Lực đẩy
động nằm ngang PAE phải được xác định theo phương pháp giả tĩnh
Mononabe-Okabe và tác động vào bề mặt phía sau của khối đất có cốt tại chiều
cao 0,6H tính từ đáy tường và lực quán tính nằm ngang tác dụng vào tâm của khối
động của kết cấu. Hệ số gia tốc lớn nhất ở trọng tâm tường, Am, trừ
khi gia tốc nền dự kiến lớn hơn 0.29g, được xác định như sau:
Am
= (1,45 - A) A(18)
trong đó:
A = Hệ số gia tốc động
đất lớn nhất (Điều 9.2 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này)
Các trị số PAE
và PIR đối với các kết cấu đất đắp sau tường mặt ngang (không dốc) có
thể được xác định bằng cách sử dụng một số phương trình đơn giản hóa sau.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
(19)
PAE
= 0,5gEQAmggsH2
x 10-9
(20)
trong đó:
gEQ
= Hệ số tải trọng cho tải trọng động đất EQ theo Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn
này
Am = Hệ số
gia tốc lớn nhất của tường tại trọng tâm của khối tường
g = Gia tốc trọng trường
(m/s2);
gs = Tỷ trọng của đất (kg/m3)
H = Chiều cao tường
(mm).
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
H2 được
xác định như sau:
(21)
trong đó:
b = Độ dốc của
đất đắp (độ)
PIR của đất
đắp gia tải có mái dốc được xác định như sau:
PIR = Pir
+ Pis (22)
trong đó:
Pir = 0,5gEQAmggsH2H
x 10-9 (23)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
trong đó:
Pir
= Lực quán tính gây ra bởi gia tốc của khối đất có cốt (N/mm)
Pis = Lực
quán tính gây ra bởi gia tốc của khối đất gia tải có mái dốc bên trên khối đất có
cốt (N/mm)
Chiều rộng của khối đất
tạo ra PIR được tính bằng 0,5H2. PIR tác dụng ở
trọng tâm tổ hợp của Pir và Pis
Hình
15 - Ổn định bên ngoài tường MSE chịu động đất
10.7.2 Ổn định bên
trong tường
Cốt gia cường phải được
thiết kế để chịu các lực nằm ngang phát sinh bởi lực quán tính bên trong, Pis
và các lực tĩnh. Tổng lực quán tính Pis trên chiều dài đơn vị của kết
cấu phải được xem là bằng khối lượng của vùng tiềm ẩn bị trượt (vùng hoạt động)
nhân với hệ số gia tốc lớn nhất của tường Am.
Đối với tường có cốt
gia cường không giãn (bằng Thép), lực quán tính này phải được phân bố tới các cốt
gia cường theo tỷ lệ diện tích chịu lực của chúng với tải trọng trên bề rộng
đơn vị của tường như sau:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
(25)
Đối với tường có cốt
gia cường giãn được, lực quán tính này phải được phân bố đều tới các cốt gia cường
trên tải trọng cho bề rộng đơn vị của cơ sở tường như sau:
(26)
Với:
Tmd = Phân
Lực quán tính động lực tính toán (có hệ số) ở lớp thứ i (N/mm)
g = Hệ số tải
trọng dùng cho lực động đất theo Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này
Pi = Lực
quán tính trong phát sinh do trọng lượng đất đắp trong vùng hoạt động, tức là
vùng có gạch chéo trên Hình 16 (N/mm)
= AmWa
Với Wa là
trọng lượng vùng hoạt động và Am tính theo Phương trình 18
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Lei = Chiều
dài có hiệu của cốt gia cường lớp thứ i (mm)
Tổng tải trọng tính
toán tác dụng vào cốt gia cường trên một đơn vị chiều dài cơ sở tường như thể
hiện trong Hình 16 được xác định như sau:
Ttotal
= Tmax +
Tmd
(27)
Với:
Tmax = Lực
tĩnh tính toán tác dụng vào cốt gia cường được tính theo Phương trình 8.
CHÚ DẪN:
Ψ = góc của đường
gianh giới vùng bị trượt, xác định theo Hình 10(b)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Lei = Chiều
dài cốt gia cường nằm trong vùng neo giữ (vùng kháng) của lớp cốt gia cường thứ
i
Tmax = Tải
trọng tính toán (đã nhân hệ số) trên một đơn vị chiều dài tường tính cho một lớp
gia cường do lực tĩnh
Tmd = Tải
trọng tính toán trên một đơn vị chiều dài tường tính cho một lớp gia cường do lực
động
Toàn bộ lực tác dụng
trên trên một đơn vị chiều dài tường tính cho một lớp gia cường
Tt = Tmax
+ Tmd
Hình
16 - Ổn định bên trong của tường MSE chịu động đất
Đối với tường có cốt
gia cường vải địa kỹ thuật, cốt gia cường được thiết kế để chịu các thành phần
tĩnh và động của tải trọng xác định như sau:
Với thành phần tĩnh:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Với thành phần động:
(29)
Với:
ϕ = Hệ số sức kháng
cho tổ hợp tải trọng tĩnh và động đất theo Bảng 1
Srs = Sức
kháng kéo giới hạn của cốt cần thiết để chịu thành phần tải trọng tĩnh (N/mm)
Srt = Sức
kháng kéo giới hạn của cốt cần thiết để chịu thành phần tải trọng động (N/mm)
Rc = Tỷ lệ
bề rộng cốt gia cường theo Điều 10.6.4.1 (xem Hình 12, Hình 13)
RF = Hệ số chiết giảm
cường độ tổng hợp xét đến các nguy cơ bị hư hại do hư hỏng khi lắp đặt, từ biến
và phá hủy do lão hóa theo Điều 10.6.4.3.2
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
RFD = Hệ số
chiết giảm cường độ đề phòng hư hỏng cốt neo do sự phá hủy của hóa học và sinh
học theo quy định của Điều 10.6.4.3.2
Sức kháng kéo giới hạn
cần thiết của cốt gia cường địa kỹ thuật được tính theo Phương trình sau:
Tult
= Srs + Srt
(30)
Để đảm bảo sức kháng
nhổ của cốt gia cường bằng thép hoặc vải địa kỹ thuật, chiều dài neo của cốt phải
thỏa mãn điều kiện:
(31)
trong đó:
Le = Chiều
dài của cốt trong vùng neo giữ (mm)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
ϕ = Hệ số sức kháng
cho cốt chịu lực nhổ theo Bảng 1
F* = Hệ
số ma sát nhổ
α = Hệ
số hiệu chỉnh hiệu ứng tỷ lệ
σv = Ứng
suất thẳng đứng không hệ số tại cao độ lớp cốt gia cường trong vùng kháng (MPa)
C = Hệ số hình dạng bề
mặt toàn bộ cốt gia cường
RC = Tỷ lệ
bề rộng theo quy định Điều 10.6.4.1
Đối với điều kiện tải
trọng động đất, giá trị hệ số F*, hệ số sức kháng nhổ được giảm, bằng
80% giá trị dùng cho thiết kế tĩnh, trừ khi tiến hành thí nghiệm mô hình lực nhổ
động để trực tiếp xác định giá trị F*
10.7.3 Liên kết mặt
bao tường với cốt gia cường
Các cấu kiện mặt tường
phải được thiết kế để chịu tải trọng động đất được xác định như quy định tại Điều
10.7.2, nghĩa là lực kéo Ttotal, Các cấu kiện mặt tường phải được
thiết kế theo các Điều khoản quy định của các Phần 5, 6, Bộ tiêu chuẩn này cho
bê tông cốt thép, thép, tương ứng, ngoại trừ trạng thái giới hạn đặc biệt I, tất
cả các hệ số sức kháng được lấy là 1,0, trừ khi có quy định khác.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Đối với các thành phần
liên kết vải địa kỹ thuật chịu tải động đất, sức kháng tính toán theo thời gian
của liên kết, ϕTac, phải lớn hơn Tmax + Tmd. Nếu
sức kháng của liên kết phụ thuộc một phần hoặc hoàn toàn vào lực ma sát giữa
các khối mặt tường và cốt gia cường thì sức kháng của liên kết chịu tải trọng động
đất được giảm, bằng 80% giá trị tĩnh của nó như sau:
Đối với các thành phần
tĩnh của tải trọng:
(32)
Đối với các thành phần
động của tải trọng:
(33)
Trong đó:
Srs = Sức
kháng kéo cực hạn của cốt gia cường cần thiết để chịu thành phần tải trọng tĩnh
(N/mm)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
RFD = Hệ số
chiết giảm để đề phòng sự hư hại cốt gia cường do yếu tố hóa học và sinh học
xác định theo quy định tại Điều 10.6.4.4.2
ϕ = Hệ số sức kháng
theo Bảng 1
CRcr = Hệ
số chiết giảm cường độ của liên kết theo thời gian, xét đến sự suy giảm sức kháng
giới hạn do liên kết
Rc = Tỷ lệ
bề rộng của cốt gia cường theo Điều 10.6.4.1
Srt = Sức
kháng kéo cực hạn của cốt gia cường cần thiết để chịu thành phần tải trọng động
(N/mm)
Tmd = Phân
lực quán tính động tính toán (có hệ số)(N/mm)
CRu = Hệ số
chiết giảm cường độ liên kết ngắn hạn xét đến sự suy giảm cường độ giới hạn do
liên kết, được lấy bằng cường độ cực hạn của mối nối từ kết quả thí nghiệm mối
nối tức thời theo ASTM D4884 chia cho cường độ chịu kéo cực hạn của lô sản phẩm
dùng cho mối nối, Tlot. (tức là lô sản phẩm vật liệu dùng để thí
nghiệm cường độ mối nối)
Đối với các liên kết
cơ khí, sức kháng không dựa vào thành phần ma sát, trị số 0,8 trong các Phương
trình 32 và 33 có thể bỏ đi.
Sức kháng kéo giới hạn
yêu cầu của cốt gia cường vải địa kỹ thuật tại liên kết tính bằng:
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
(34)
Với các kết cấu trong
vùng động đất 3, liên kết giữa các khối mặt tường phân đoạn phải có cấu tạo cơ
cấu chịu cắt giữa các khối mặt tường với cốt gia cường như các khóa cắt, chốt v.v.,
và liên kết không được hoàn toàn phụ thuộc vào sức kháng ma sát giữa cốt gia cường
với các khối mặt bao tường.
10.8
THOÁT NƯỚC
Phải xem xét bố trí cấu
tạo thoát nước bên trong cho toàn bộ hệ thống để ngăn chặn sự bão hòa của đất đắp
có cốt và để chặn lại dòng chảy bề mặt bất kỳ có chứa các yếu tố xâm thực.
Tường MSE trong các
khu vực đào và đắp bên sườn đồi, với mực nước ngầm được xác định, phải xây dựng
tầng đệm thoát nước ở phía sau, và bên dưới, vùng đất có cốt.
10.9
XÓI NGẦM
Phải áp dụng các quy
định tại Điều 6.3.5
10.10
THIẾT KẾ TƯỜNG CHẮN ĐẤT CÓ CỐT VỚI CÁC TẢI TRỌNG KHÁC
10.10.1 Tĩnh tải tập
trung
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Hình 17 minh họa cách
tổng hợp tải trọng theo nguyên lý cộng tác dụng để đánh giá ổn định ngoài và
trong của tường. Tùy thuộc vào kích thước và vị trí của các tĩnh tải tập trung,
vị trí đường biên giữa các khu vực hoạt động trượt và khu vực neo giữ (kháng)
có thể phải được điều chỉnh như thể hiện trong Hình 18.
CHÚ DẪN:
- Các phương trình
này giả định rằng tĩnh tải tập trung # 2 nằm
trong vùng hoạt động phía sau khối đất có cốt
- Đối với các các cấu
kiện mặt tường tương đối dày (ví dụ khối mặt tường bê tông đúc sẵn) có thể chấp
nhận tính cả các kích thước và trọng lượng khối mặt tường khi tính toán khả
năng chịu tải, trượt, lật (nghĩa là sử dụng B thay cho L)
- PV1,
PH1, ΔσV1,
ΔσV2,
ΔσH2,
và I2, được xác định từ Hình 27 và Hình 28 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này,
và tổng hợp lực Fp từ PV2, (ví dụ, KΔσV2
trên Hình 27. H là tổng chiều cao mặt tường).
Hình
17- Cộng tác dụng tĩnh tải tập trung để đánh giá ổn định ngoài và ổn định trong
của tường
Hình
18 - Vị trí đường lực kéo lớn nhất trong trường hợp bẩn kê truyền lực rộng (cốt
gia cường không giãn).
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Tải trọng giao thông
phải được tính như tải trọng chất thêm rải đều theo các tiêu chí được qui định
trong Điều 10.6.2 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Chiều cao đất tính đổi của áp lực
hoạt tải không được nhỏ hơn 600 mm. Lan can và các rào chắn xe, được lắp phía
trên hoặc dọc theo mặt tường, nên được thiết kế theo dạng chữ L để chống lại
momen lật bằng trọng lượng bản thân của chúng. Bản đáy không được có mối nối
ngang, ngoại trừ các mối nối thi công, phần bản nằm ngang được liên kết bằng
các chốt chịu cắt giữa các đoạn phân khối theo chiều dọc. Lớp cốt gia cường
trên cùng phải có khả năng chịu kéo để chịu một tải trọng ngang tập trung có giá
trị gPH
với PH = 4,45x10410 N phân bố trên 1500 mm chiều dài rào
chắn. Sự phân bố lực này được coi là có các đỉnh cục bộ trong các cốt gia cường
ở vùng lân cận của tải trọng tập trung. Lực phân bố này sẽ bằng gPH1
với PH1 = 29,2 N/mm và được áp dụng như trong Hình 28(a) Phần 3 bộ
tiêu chuẩn này. gPH1 sẽ được phân bố cho cốt
gia cường trong phạm vi bf bằng chiều rộng của bản đáy. Phải bố trí
khoảng trống thích hợp cần thiết theo chiều ngang giữa mặt sau của tấm mặt tường
và các rào chắn giao thông để cho phép các rào chắn giao thông chịu tác động
trượt, lật của tải trọng mà không truyền trực tiếp tới các đơn nguyên đỉnh của
mặt tường.
Để kiểm tra an toàn
chịu nhổ của các cốt gia cường, tải trọng giao thông tác động nằm ngang sẽ được
phân bố cho lớp cốt gia cường phía trên theo Hình 28 (a) Phần 3 bộ tiêu chuẩn
này, trong phạm vi bf bằng chiều rộng của bản đáy. Toàn bộ chiều dài
của cốt gia cường được coi là có hiệu khi tính chịu nhổ do tải trọng va chạm. Lớp
trên của cốt gia cường có khả năng chịu lực nhổ đủ để chịu tải trọng ngang gPH1
với PH1 = 4,45x104 N phân bố trên một chiều dài bản đáy
là 6000 mm.
Do tính chất nhất thời
của tải trọng va xe vào rào chắn, khi thiết kế sức kháng cốt gia cường, cốt gia
cường vải địa kỹ thuật phải được thiết kế để chống lại các thành phần tĩnh và
thành phần lực động (xung kích) của tải trọng như sau:
Với thành phần tĩnh,
xem Phương trình 27.
Với thành phần lực nhất
thời
(35)
Trong đó:
DσH
= Ứng suất do tải trọng xe va chạm rào chắn cho mỗi đơn vị diện tích nhánh cốt
gia cường theo Điều 10.10.1(MPa)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Srt = Sức
kháng kéo cực hạn của cốt gia cường cần thiết để chịu thành phần lực động (N/mm)
Rc = Tỷ lệ
bề rộng cốt gia cường theo Điều 10.6.4.1
RFID = Hệ
số chiết giảm cường độ xét đến hư hại trong xây lắp cốt gia cường theo qui định
của Điều 10.6.4.3.2
RFD = Hệ số
chiết giảm cường độ để đề phòng hư hại của cốt gia cường do yếu tố hóa học và
sinh học theo Điều 10.6.4.3.2
Cường độ cốt gia cường
cần thiết chịu các thành phần tải trọng tĩnh phải được cộng với cường độ cốt
gia cường cần thiết cho các thành phần tải trọng động nhất thời để xác định tổng
cường độ giới hạn cần có theo Phương trình 34.
Lan can và các rào chắn
xe phải đáp ứng yêu cầu kiểm tra va chạm theo quy định tại Phần 13 bộ tiêu chuẩn
này. Các bản neo phải đủ chắc để chịu lực cường độ cực hạn của lan can tiêu chuẩn.
Khi được sử dụng cột
dẻo và rào chắn dạng dầm, phải đặt ở khoảng cách tối thiểu là 900mm tính từ mặt
tường, chôn sâu 1500mm, và đặt tránh cốt gia cường nếu có thể. Nếu không thể
tránh cốt gia cường, tường sẽ được thiết kế tính toán theo loại có vật cản như
quy định trong Điều 10.10.4. Hai hàng cốt gia cường trên cùng được thiết kế với
tải trọng ngang bổ sung gPH1 với PH1
= 4,38 N trên mỗi mm dài của tường, 50% trong số đó được phân bố cho mỗi lớp cốt
gia cường.
10.10.3 Áp lực thủy
tĩnh
Khi thiết kế các kết
cấu dọc các sông và suối, phải tính xét thêm chênh lệch áp suất thủy tĩnh tối
thiểu 900 mm của nước trong tính toán thiết kế. Tải trọng này được áp dụng ở mực
nước cao nhất. Tỷ trọng có hiệu được sử dụng cho các tính toán ổn định bên
trong và bên ngoài bắt đầu từ cao độ ngay từ dưới phần chịu tác dụng của chênh
lệch áp lực thủy tĩnh.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Nếu có vật cản trong
khu vực tường đất có cốt như hố ga, Nắp hố thu nước, cột tín hiệu hoặc biển
báo, tôn hộ lan, hoặc cống không thể tránh được, việc thiết kế tường gần những
vật cản sẽ được sửa đổi bằng cách sử dụng một trong những lựa chọn thay thế
sau:
1) Giả sử lớp cốt gia
cường phải bị chia ra một phần hoặc hoàn toàn trong vị trí của vật cản, thiết kế
các lớp cốt gia cường xung quanh chịu tải trọng bổ sung do cốt gia cường bị
chia cắt.
2) Đặt một kết cấu
khung xung quanh các vật cản có khả năng chịu tải trọng từ cốt gia cường ở phía
trước vật cản truyền tới liên kết của cốt gia cường liên kết với kết cấu khung
đằng sau vật cản như được minh họa trong Hình 19.
3) Nếu cốt gia cường
là các dải riêng biệt và tùy thuộc vào kích thước và vị trí của các vật cản, có
thể mở rộng kích thước cốt gia cường xung quanh vật cản.
Đối với lựa chọn 1, một
phần của mặt tường phía trước vật cản phải được giữ ổn định chống lật hoặc phá
hoại trượt. Nếu không thể thực hiện được, cốt gia cường giữa vật cản và các mặt
tường có thể được liên kết với các vật cản để mặt tường không bị đổ, hoặc các
đơn nguyên mặt tường có thể liên kết kết cấu với các đơn nguyên mặt tường ngay
cạnh để ngăn chặn phá hoại.
Đối với lựa chọn thứ
hai, khung và các liên kết phải được thiết kế theo quy định của Phần 6 bộ tiêu
chuẩn này cho khung thép.
Đối với lựa chọn thứ
ba, góc mở rộng, tính từ đường thẳng vuông góc với mặt tường, phải đủ nhỏ để việc
mở rộng không tạo ra mômen trong cốt gia cường hoặc liên kết của cốt gia cường
vào mặt tường. Sức Kháng kéo của cốt mở rộng được chiết giảm bởi côsin của góc
mở rộng.
Nếu vật chắn phải
xuyên qua mặt của tường, đơn nguyên mặt tường phải được thiết kế để bao quanh vật
chắn sao cho đơn nguyên mặt tường được ổn định, tức là nên tránh các tải trọng
tập trung, và như vậy đất đắp sau tường không thể tràn qua mặt tường nơi liên kết
với vật chắn.
Nếu có cọc đóng hoặc
cọc khoan xuyên qua khu vực đất có cốt, phải cấu tạo theo các quy định của Điều
10.11.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Hình
19 - Kết cấu nối của cốt gia cường xung quanh vật chắn
10.11
MỐ TƯỜNG ĐẤT CÓ CỐT (MSE)
Mố cầu đặt trên tường
MSE phải được định kích thước sao cho phù hợp tiêu chuẩn quy định trong các Điều
6.2 tới 6.6
Tường MSE dưới bệ
móng mố phải được thiết kế theo các tải trọng bổ sung do áp lực bệ móng và các
áp lực đất phụ thêm do các tải trọng ngang tại gối cầu và từ đất đắp sau tường.
Tải trọng đặt trên bệ móng có thể được giả định là phân bố như mô tả trong Điều
10.10.1
Lực nằm ngang tính
toán tác động lên cốt gia cường tại bất kỳ cao độ nào, Tmax phải được
tính bằng:
Tmax
= σ Hmax Sv
(36)
Trong đó:
σHmax
= Ứng suất ngang tính toán (có hệ số) tại lớp thứ i, xác định theo Phương trình
37 (MPa)
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Các ứng suất nằm
ngang trong khối đất có cốt dưới bệ mố phải được xác định theo nguyên lý cộng
tác dụng như sau và theo Điều 10.10.1
σHmax
= gp(σvkr
+ Δσvkr
+ ΔσH)
(37)
Trong đó:
gp
= Hệ số tải trọng cho áp lực đất thẳng đứng theo Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn
này
ΔσH
= Độ lớn của áp lực ngang do gia tải (MPa)
σv
= Ứng suất đất thẳng đứng trên bề rộng có hiệu (B-2e) (MPa)
Δσv
= Ứng suất đất thẳng đứng do tải trọng bệ móng (MPa)
kr = Hệ số
áp lực đất thay đổi theo hàm số của ka như quy định trong Điều
10.6.2.1
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Chiều dài có hiệu của
cốt gia cường dùng cho các tính toán ổn định bên trong phần dưới bệ móng mố,
theo quy định của Điều 10.10.1 và Hình 18
Khoảng cách nhỏ nhất
từ tim gối đỡ trên mố tới mép ngoài của mặt tường phải là 1070mm. Khoảng cách
nhỏ nhất giữa mặt sau tấm bao mặt tường và bệ móng phải là 150mm.
Mật độ, chiều dài và
mặt cắt ngang của cốt gia cường đất được thiết kế để đỡ mố phải được tiếp tục
kéo vào tường cánh với khoảng cách nằm ngang nhỏ nhất bằng 50% chiều cao của tường
mố.
Trong các mố cọc hoặc
cọc khoan, phải khống chế các lực ngang truyền đến móng sâu bởi khả năng chịu lực
ngang của bản thân móng và bởi cốt gia cường bổ sung để nối cọc khoan hoặc bệ cọc
vào khối đất có cốt, hoặc bằng các cọc xiên. Xác định tải trọng ngang truyền từ
thành phần móng sâu vào đất đắp có cốt có thể sử dụng phương pháp phân tích tải
trọng ngang P-Y. Bề mặt tường phải được cách ly với tải trọng ngang do biến dạng
ngang cọc hoặc cọc khoan. Khoảng cách tối thiểu giữa bề mặt tường và cọc móng
sâu là 460 mm. Phải đóng hoặc khoan cọc trước khi xây lắp tường và có thể đặt ống
bao cọc xuyên qua vật liệu đắp nếu cần thiết.
Sự cân bằng của hệ
nên được kiểm tra tại mỗi cao độ lớp cốt gia cường phía dưới gối cầu.
Do các áp lực gần chỗ
nối với đơn nguyên tường tương đối lớn, khả năng chịu lực cực hạn của các chỗ nối
đơn nguyên mặt tường nên được xác định bằng cách tiến hành các thí nghiệm uốn
và nhổ trên đơn nguyên mặt tường có kích thước thật.
11
CÁC TƯỜNG CHẾ TẠO SẴN THEO MÔ ĐUN
11.1 YÊU CẦU CHUNG
Hệ thống tường chế tạo
sẵn theo mô-đun có thể xét dùng ở nơi các tường trọng lực thông thường, tường hẫng
hoặc các tường chắn bê tông có thanh chống.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
• Trên đường cong có
bán kính nhỏ hơn 240000mm, trừ khi đường cong có thể được thay bởi chuỗi các
dây cung.
• Các hệ mô-đun bằng
thép không được dùng khi nước ngầm hoặc nước mặt nhiễm a- xít.
11.2 TẢI TRỌNG
Áp dụng các quy định
của Điều 6.1.2 và Điều 10.5.9 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này, ngoại trừ co ngót và hiệu
ứng nhiệt độ không cần xem xét.
11.3 CHUYỂN VỊ Ở TRẠNG
THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.2.
11.4 THIẾT KẾ THEO
ĐIỀU KIỆN ĐẤT NỀN
11.4.1 Tổng quát
Để kiểm tra ổn định lật
và trượt, hệ thống phải được giả định chịu tác động như là một vật thể cứng. Phải
xác định độ ổn định tại mỗi cao độ mô-đun.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
11.4.2 Trượt
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.3.4 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này.
Trong các tính toán về
ổn định trượt có thể xem ma sát giữa khối đắp với đất nền và ma sát giữa các mô
đun ở đáy hoặc đế móng với đất nền tham gia chống trượt. Hệ số ma sát trượt giữa
khối đất đắp và đất nền tại đáy móng phải là số nhỏ hơn của φf của
khối đất đắp và φf của đất nền. Hệ số ma sát trượt giữa các mô-đun
đáy hoặc đế móng với đất nền tại đáy tường phải được giảm bớt để xét tới việc
có các diện tích tiếp xúc phẳng nhẵn.
Khi thiếu các số liệu
cụ thể, φf phải dùng góc ma sát lớn nhất là 30° với lớp đất rời. Phải
thực hiện thí nghiệm để xác định góc ma sát của đất dính với điều kiện thoát nước
và không thoát nước
11.4.3 Sức kháng nén
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.3 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này.
Sức kháng ép được
tính bằng cách giả định các tải trọng tĩnh và các tải trọng áp lực đất được chịu
bởi các gối trên đơn vị chiều dài tại phía sau và trước của khối đúc sẵn
(mô-đun) hoặc diện tích đáy khối mô-đun tường, ít nhất là 80% trọng lượng đất
bên trong các mô-đun được coi là truyền tới các điểm gối đỡ phía trước và phía
sau. Phải xét tất cả trọng lượng đất bên trong các mô-đun nếu móng có diện tích
lớn bằng toàn bộ diện tích đáy của khối mô-đun.
11.4.4 Lật
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.3.3.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
11.4.5 Xói ngầm
Tường loại mô-đun
thùng chỉ có thể dùng ở trong vùng có khả năng bị xói mặt dưới móng khi có cấu
tạo thích hợp. Phải áp dụng các quy định của Điều 6.3.5.
11.4.6 Ổn định tổng
thể
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.2.3.
11.4.7 Sức kháng bị
động và trượt.
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.3.4 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này và Điều 6.3.6.
11.5 THIẾT KẾ KẾT CẤU
MÔ ĐUN
Các đơn nguyên mô-đun
chế tạo sẵn phải được thiết kế chịu được các áp lực đất tính toán ở phía sau tường
và với các áp lực đất tính toán phát sinh bên trong các mô-đun. Các bề mặt sau
phải được thiết kế cho cả các áp lực đất tính toán phát sinh bên trong các
mô-đun trong khi thi công và sự chênh lệch áp lực đất tính toán ở phía sau và
bên trong các mô-đun sau khi thi công. Các yêu cầu về cường độ và cốt thép đối
với các mô đun bê tông phải theo các quy định của Phần 5 bộ tiêu chuẩn này.
Các yêu cầu về cường
độ đối với các mô-đun thép phải phù hợp với Phần 6 bộ tiêu chuẩn này. Mặt cắt
nguyên để thiết kế phải được chiết giảm theo quy định Điều 10.6.4.2.1.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Pb
= gggsb
x 10-9
(38)
Trong đó:
Pb = Áp lực
tính toán phía trong khối mô-đun rỗng dạng thùng (MPa)
gs
= Tỷ trọng đất (kg/ m3);
g = Hệ
số tải trọng cho áp lực đất thẳng đứng theo Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này
b = Chiều rộng của khối
mô-đun thùng (mm).
g = Gia tốc
trọng trường (m/s2);
Phải bố trí các cốt
thép đối xứng trên cả hai mặt của khối mô-đun, trừ khi có tạo dấu ký hiệu bảo đảm
nhận biết đúng mỗi mặt để ngăn ngừa đảo ngược các đơn nguyên. Các góc của khối
mô-đun thùng phải được bố trí đầy đủ cốt thép thích hợp.
...
...
...
Bạn phải
đăng nhập hoặc
đăng ký Thành Viên
TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.
Mọi chi tiết xin liên hệ:
ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66
Phải áp dụng các quy
định của Điều 6.5
11.7 MỐ
Các bệ mố đặt trên
các đơn nguyên mô đun phải được thiết kế bằng cách xét tới áp lực đất và các áp
lực nằm ngang phụ thêm từ dầm bệ mố và các áp lực đất trên tường sau. Mô đun ở
đỉnh phải được định kích thước đủ ổn định dưới tác động tổ hợp của áp lực đất
thông thường và phụ thêm. Bề rộng tối thiểu của mô đun trên cùng phải là
1800mm. Đường tim gối đỡ phải được đặt cách mặt phía ngoài của mô đun trên cùng
ít nhất là 600mm.
Bệ dầm mố phải được đỡ
bởi mô-đun trên cùng, và đúc liền nó. Bề dày mặt trước của mô-đun trên cùng phải
được thiết kế chịu các lực uốn do các áp lực đất phụ gây ra. Các tải trọng trên
dầm bệ mố phải được truyền tới cao độ móng và phải được xét tới khi thiết kế
móng.
Phải áp dụng các quy
định về chênh lệch độ lún của Điều 10.4.
11.8 THOÁT NƯỚC
Trong các vùng đào và
đắp bên sườn đồi, các đơn nguyên mô-đun chế tạo sẵn phải được thiết kế với một
rãnh thoát nước liên tục dưới bề mặt đất đặt tại hoặc gần cao độ đế móng và có
cửa thoát theo yêu cầu. Trong các vùng đào hoặc đắp bên sườn đồi có các mức nước
ngầm đã xác định được hoặc có khả năng phát sinh ở cao độ đế móng, phải bố trí
một lớp đệm thoát nước liên tục và nối với hệ thống rãnh thoát dọc.
Đối với các hệ thống
có các mặt trước hở thì phải bố trí một hệ thống thoát nước mặt ở trên đỉnh tường