Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 9904:2014 về Công trình Thủy lợi – Công trình ở vùng triều

• Số hiệu: TCVN9904:2014
• Loại văn bản: Tiêu chuẩn Việt Nam
• Nơi ban hành: ***
• Người ký: ***
• Ngày ban hành: Năm 2014

Loại sông	Đặc trưng
	Hình thái	Is = L/l	B/h
1. Sông thẳng	Có nhiều vũng sâu	< 1,05	< 40
	Hợp lưu do hai hoặc nhiều sông, nhiều bãi nổi	< 1,30	> 40
2. Sông uốn khúc	Sông đơn	> 1,5	< 4
	Hợp lưu do hai hoặc nhiều sông, nhiều bãi nổi	> 1,5	-
CHÚ THÍCH: Is là chỉ số uốn cong (hay mức độ uốn khúc của đoạn sông), là tỷ số giữa chiều dài của đoạn cong tính từ hai điểm ngắn nhất của đoạn cong với khoảng cách nối hai điểm cong: Is = L/l   L là chiều dài đoạn cong tính từ hai điểm ngắn nhất của đoạn cong, m; l là khoảng cách nối hai điểm cong, m; B là chiều rộng sông, m; h là độ sâu nước trong sông, m.

4.1.7     Đặc điểm độ nhám đáy lòng dẫn xác định như sau:

a) Hệ số nhám Manning, ký hiệu là n, đơn vị là s/m^1/3, xác định theo công thức:

                                    n = (n₀ + n₁ + n₂ + n₃ + n₄ ) x n₅               (3)

                                    n₀ = 0,038.D                                     (4)

trong đó:

n_0, n_1, n_2, n_3, n₄ là hệ số nhám thành phần, s/m^1/3, phụ thuộc vào đặc điểm lòng dẫn. Bảng 2 giới thiệu hệ số nhám thành phần áp dụng cho các sông vùng ven biển;

n₅ là hệ số phụ thuộc sóng triều trong sông và mức độ uốn khúc I_s của sông, chọn n₅ như sau:

n₅ =1,00                        với I_s = 1,0;

n₅ = 0,57 + 0,43 I_s          với 1,0 < I_s <1,7;

...

...

...

D₉₀ là đường kính lớn nhất của hạt bùn cát đáy có thể lọt qua mắt sàng mà tổng khối lượng của các cỡ hạt lọt được qua mắt sàng chiếm 90 % khối lượng toàn bộ, 10^-3 m;

Bảng 2 - Giá trị hệ số nhám thành phần của lòng dẫn

Tính chất lòng dẫn

Hệ số nhám thành phần

1. Nền đáy sông

Đất

Cát mịn

Cát thô

Đá gốc

...

...

...

0,020

0,024

0,028

0,025

2. Đặc trưng về địa hình

Rất bằng phẳng

Không phẳng lắm

Ghồ ghề, lồi lõm

Không theo quy luật nào

...

...

...

 0,000

 0,005

 0,010

 0,020

3. Mặt cắt ngang của sông

Các mặt cắt ít thay đổi

Có một số mặt cắt thay đổi

Có số mặt cắt thay đổi nhiều

n₂

...

...

...

 0,002

Từ 0,010 đến 0,015

4. Ảnh hưởng có sự tắc nghẽn

Hầu như không có

Có nhưng không đáng kể

Có nhiều chỗ tắc nghẽn

Có tắc nghẽn nhưng vẫn chảy mạnh

n₃

0,000

...

...

...

Từ 0,020 đến 0,030

Từ 0,040 đến 0,060

5. Sông có cây cối, thực vật

Ít

Trung bình

Nhiều

Rất nhiều

n₄

Từ 0,005 đến 0,010

...

...

...

Từ 0,025 đến 0,050

Từ 0,050 đến 0,100

b) Hệ số ma sát Chézy, ký hiệu là C, đơn vị là m^1/2/s. Khi chiều rộng sông lớn hơn 20 lần chiều sâu nước thì hệ số ma sát Chézy được tính theo công thức Manning:

                                    C = h                               (5)

trong đó :

n là hệ số nhám Manning tính theo công thức (3), s/m^1/3;

h là độ sâu nước trong sông tính từ mực nước trung bình, m.

4.2 Công nghệ xây dựng

4.2.1 Ngăn dòng chậm

...

...

...

a) Lấp bằng

b) Lấp đứng

c) Lấp hỗn hợp

d) Lấp hỗn hợp kết hợp với ngăn dòng nhanh bằng caissons

CHÚ DẪN: 1; 2; 3; 4; 5; 6; 7; 8; 9 là thứ tự đắp các đợt.

...

...

...

4.2.2 Ngăn dòng nhanh

Nội dung của công nghệ ngăn dòng nhanh là sử dụng thùng chìm[1], trụ pin nổi có cửa van. Điều kiện áp dụng công nghệ này là nhà thầu thi công phải có khả năng chế tạo thiết bị (thùng chìm, trụ pin nổi có cửa van), có phương tiện vận tải thủy lai dắt và có biện pháp tổ chức thi công đánh chìm phù hợp.

4.2.3 Điều kiện áp dụng công nghệ

a) Áp dụng phương pháp lấp đứng với công trình ngăn dòng có độ sâu nhỏ hơn 7 m. Với công trình ngăn dòng có độ sâu từ 7 m trở lên nên áp dụng phương pháp lấp bằng;

b) Đối với tuyến công trình ngăn dòng có độ sâu từ 15 m trở lên, giai đoạn đầu nên sử dụng công nghệ ngăn dòng chậm với phương pháp lấp bằng và giai đoạn sau sử dụng công nghệ ngăn dòng nhanh;

c) Đối với tuyến công trình ngăn dòng có độ sâu nhỏ hơn 15 m, chiều dài nhỏ hơn 300 m nên sử dụng công nghệ ngăn dòng chậm;

d) Đối với tuyến công trình ngăn dòng là đoạn bãi nông có độ sâu dưới 7 m, dài trên 300 m và có đoạn lạch sâu từ 15 m trở lên, nên sử dụng công nghệ ngăn dòng chậm ở bãi nông, kết hợp lấp bằng và ngăn dòng nhanh ở đoạn lạch sâu.

4.3 Công tác đo đạc phục vụ tính toán thủy lực ngăn dòng

4.3.1 Yêu cầu kỹ thuật đo vẽ mặt cắt địa hình sông thực hiện theo TCVN 8478 : 2010; đo mực nước, đo lưu tốc và đo lưu lượng dòng chảy thực hiện theo TCVN 8304 : 2009.

...

...

...

a) Đo vẽ mặt cắt dọc toàn tuyến;

b) Đo lưu tốc dòng triều trên các thủy trực tại mặt cắt tuyến ngăn dòng.

4.3.3 Trong thời gian đang ngăn dòng cần đo đạc và thu thập các tài liệu sau:

a) Trường hợp thi công theo phương pháp lấp bằng: Cần đo cao độ, chiều rộng đỉnh đập và chiều sâu nước ứng với mực nước triều sau mỗi đợt đắp;

b) Trường hợp thi công theo phương pháp lấp đứng:

- Đo lưu tốc dòng chảy ở hai phía đầu đập, đo độ sâu hố xói cả hai phía thượng và hạ lưu để hiệu chỉnh cường độ và kích cỡ vật liệu ngăn dòng cho đợt sau và bảo vệ xói tại cửa ngăn dòng và hai bờ;

- Đo cao độ mực nước cách 100 m về hai phía thượng và hạ lưu. Mỗi lần lấn dòng được khoảng 50 m phải đo lại độ sâu tại tuyến ngăn dòng ở cửa ngăn dòng;

- Khi lưu tốc ở cửa ngăn dòng vượt quá 2 m/s phải đo mực nước cách 100 m về hai phía thượng hạ lưu trước thời điểm triều dừng;

c) Trường hợp ngăn dòng nhanh:

...

...

...

- Trước khi hạ chìm cấu kiện cuối cùng cần đo mực nước và đo lưu tốc ở vị trí cách 50 m về hai phía thượng và hạ lưu để tính toán lai dắt và định vị cấu kiện.

4.4 Thí nghiệm mô hình vật lý

4.4.1 Đối với công trình cấp đặc biệt và cấp I phải thí nghiệm mô hình vật lý để đề xuất biện pháp bảo vệ đáy, chống xói lở bờ phù hợp và đảm bảo an toàn trong quá trình ngăn dòng. Phương pháp thí nghiệm thực hiện theo TCVN 8214 : 2009. Có thể thí nghiệm mô hình vật lý cho công trình cấp thấp hơn khi trong thực tế chưa có hình mẫu ngăn dòng tương tự.

4.4.2 Nội dung thí nghiệm mô hình vật lý gồm: xác định lưu tốc qua cửa ngăn dòng, lưu tốc hai bên bờ của đập ngăn dòng, lưu tốc gây xói phía cuối cửa ngăn dòng, chiều dài xói lở và độ sâu xói lở, chênh lệch mực nước trước và sau cửa ngăn dòng, hệ số tổn thất vật liệu, phạm vi mở rộng dòng chảy và diễn biến thủy lực khi lấp sông chặn dòng.

4.5 Lựa chọn vị trí, thời gian ngăn dòng và chặn dòng

4.5.1 Lựa chọn vị trí chặn dòng như sau:

a) Nếu trên tuyến ngăn dòng có lạch sâu và bãi rộng, mực nước triều cao chỉ gây ngập lạch sâu thì nên chọn cửa chặn dòng ở lạch sâu;

4.5.2 Lựa chọn thời gian ngăn dòng phải đảm bảo chọn chính xác thời điểm con triều kém có biên độ mực nước nhỏ nhất để lấn dòng. Thông thường thời gian ngăn dòng (quá trình thu hẹp dòng chảy) và thời gian chặn dòng (bịt kín) được chọn trong mùa khô.

a) Chọn thời gian chặn dòng trong những ngày triều kém của thời đoạn ngăn dòng (mỗi tháng đều có từ 3 ngày đến 4 ngày triều kém). Ở thời điểm triều dừng cần bố trí tiến độ thi công hợp lý để tiến hành công tác chặn dòng;

...

...

...

c) Thời đoạn triều kém và thời điểm triều dừng trên từng đoạn sông có ảnh hưởng triều là khác nhau tùy thuộc vào khoảng cách từ cửa sông đến vị trí xây dựng công trình ngăn dòng. Tuỳ thuộc vào điều kiện cụ thể của từng công trình để lựa chọn thời điểm chặn dòng hợp lý.

5 Tính toán xác định các điều kiện biên về thủy lực

5.1 Xác định mực nước khi ngăn dòng cho công trình ở ven biển, vịnh triều, cửa sông

Mực nước khi ngăn dòng ở vùng ven biển, vịnh triều, cửa sông là mực nước triều cao nhất tổng hợp do các yếu tố khí tượng trong thời đoạn ngăn dòng, phù hợp với tần suất thiết kế và cấp công trình được quy định trong TCVN 9901 : 2014. Thời đoạn ngăn dòng chọn trong mùa khô. Mực nước tính toán khi ngăn dòng xác định theo công thức sau:

Z_tt = Z_tb +               (6)

 trong đó:

Z_tt là mực nước tính toán khi ngăn dòng, m

Z_tb là mực nước trung bình tính toán, m, xác định theo phương pháp độc lập xác định các mực nước thành phần nêu trong TCVN 9901 : 2014;

là biên độ triều lớn nhất ở vùng ven biển, vịnh triều, cửa sông có công trình ngăn dòng, m, hoặc lấy bằng một nửa độ lớn triều, quy định trong phụ lục A.

...

...

...

5.2.1 Mực nước ở các đoạn sông có ảnh hưởng triều phụ thuộc chủ yếu vào điều kiện địa hình của sông, dao động mực nước triều và lưu lượng dòng chảy đến từ thượng lưu, có thể xác định theo số liệu thực đo hoặc kết hợp sử dụng mô hình toán.

5.2.2 Tính tốc độ truyền triều trong sông mùa kiệt, gồm các nội dung sau:

a) Xác định điều kiện biên mực nước ở cửa sông, đã nêu tại 5.1;

b) Sử dụng các biểu đồ ở phụ lục B để tính toán tốc độ truyền triều: hình B.1, B.2, B.3 áp dụng cho vùng bán nhật triều và hình B.4, B.5, B.6 áp dụng cho vùng nhật triều.

CHÚ THÍCH:

1) Phụ lục B cũng được sử dụng cho các vùng có chế độ triều không đều;

2) Tìm tốc độ truyền triều xem ví dụ 1 ở phụ lục H.

5.2.3 Tính toán mực nước tại một vị trí xác định trên sông, gồm các công việc sau đây:

a) Tính toán mực nước triều trong giai đoạn ngăn dòng: Cần sử dụng tối đa các tài liệu thực đo về mực nước lớn nhất khi triều lên. Khi không có tài liệu thực đo cần tính theo công thức sau:

...

...

...

trong đó:

(x=0) là biên độ mực nước triều tính toán tại vị trí cần xét, m;

(x=-l) là biên độ mực nước triều tại vị trí cửa sông, m, đã nêu trong 5.1;

 x là khoảng cách từ công trình ngăn dòng đến cửa sông, m;

l là hệ số chiết giảm của hàm mũ, 1/m, xác định theo công thức sau:

                                                                  (8)

n là hệ số nhám, s/m^1/3;

u là lưu tốc trung bình ở mặt cắt ngang cửa sông giáp biển ứng với mực nước triều thiết kế, m/s;

c là tốc độ truyền triều, m/s;

...

...

...

b) Tính toán mực nước triều trước khi chặn dòng: Biên độ mực nước triều trước khi chặn dòng xác định theo công thức (9). Mực nước trước khi chặn dòng bằng mực nước ban đầu nhân thêm hệ số biến đổi mực nước. Có thể tham khảo phương pháp tính toán mực nước trước khi chặn dòng nêu trong ví dụ 3 phụ lục H.

                                                         (9)

trong đó:

(x = 0) là biên độ mực nước triều tính toán tại vị trí chặn dòng, m;

(x = -l) là biên độ mực nước triều tại vị trí cửa sông, m;

 là hệ số biến đổi mực nước do truyền triều, lấy theo bảng 3. Trong bảng 3, hai đại lượng S₁ và S₂ xác định theo công thức (10) và công thức (11):

                     (10)

                       (11)

Bảng 3 - Hệ số biến đổi mực nước cosh(rh)

...

...

...

S₁

0,2

0,5

1,0

2,0

5,0

10,0

15,0

0,2

...

...

...

1,02

1,02

1,02

1,02

1,01

0,99

0,4

1,09

1,09

...

...

...

1,08

1,02

0,89

0,75

0,6

1,21

1,21

1,19

1,15

...

...

...

0,60

0,43

0,8

1,43

1,41

1,35

1,17

0,70

0,37

...

...

...

1,0

1,83

1,75

1,53

1,09

0,50

0,24

0,14

1,5

...

...

...

2,68

1,35

0,66

0,23

0,08

0,04

2,0

2,13

1,45

...

...

...

0,41

0,11

0,03

0,01

3,0

0,96

0,78

0,48

0,19

...

...

...

0,00

0,00

4,0

1,32

0,79

0,33

0,09

0,01

0,60

...

...

...

5,0

1,66

0,63

0,21

0,04

0,00

0,00

0,00

u_max là lưu tốc lớn nhất mặt cắt cửa sông theo số liệu thực đo, m/s;

...

...

...

A là diện tích mặt cắt cửa ngăn dòng tính từ mực nước trung bình đến đáy nền, m^2;

B là chiều rộng mặt nước ứng với mực nước trung bình cửa sông, m;

h là độ sâu ứng với mực nước trung bình ở mặt cắt cửa sông giáp biển, m;

l là khoảng cách từ công trình ngăn dòng đến mặt cắt cửa sông giáp biển, m;

T là chu kỳ triều, s;

g là gia tốc trọng trường, g = 9,81 m/s^2.

CHÚ THÍCH:

1) Dấu “ - “ trong công thức (7) chỉ chiều trục x từ sông ra phía biển;

 2) Tính toán mực nước triều trong giai đoạn ngăn dòng xem ví dụ 2 ở phụ lục H.

...

...

...

6.1.1.2 Lưu tốc lớn nhất ở tâm mặt cắt cửa ngăn dòng có diện tích mặt cắt ướt lớn (cửa chặn dòng rộng) xác định theo công thức sau:

                                                                                (12)

trong đó:

U_max là lưu tốc lớn nhất ở tâm mặt cắt cửa ngăn dòng, m/s;

F là diện tích bề mặt vịnh triều ứng với mực nước triều cao, m^2;

h là độ lớn của triều thiết kế, m;

T là chu kỳ triều thiết kế, s;

A là diện tích mặt cắt cửa ngăn dòng tính từ mực nước trung bình đến đáy nền, m^2.

                                               (13)

...

...

...

U_max là lưu tốc lớn nhất qua cửa chặn dòng, m/s;

F là diện tích mặt nước vịnh triều ở mực nước trung bình, m^2: F = B x L_b ;

B là chiều rộng vịnh triều, m;

L_b là chiều dài vịnh triều, m;

 là biên độ triều thiết kế, m;

T là chu kỳ triều thiết kế, s;

A là diện tích mặt cắt cửa ngăn dòng tính từ mực nước trung bình đến đáy nền, m^2.

6.1.2 Sử dụng mô hình toán

6.1.2.1 Đối với vịnh triều ngắn nên sử dụng biểu đồ lưu tốc thiết kế. Cấu tạo biểu đồ và hướng dẫn sử dụng biểu đồ để tìm lưu tốc lớn nhất khi thiết kế chặn dòng và hướng dẫn sử dụng, xem phụ lục D. Tham khảo ví dụ 5, ví dụ 6 và ví dụ 7 của phụ lục H.

...

...

...

a) Mực nước và lưu tốc ứng với các giai đoạn đắp lấn bằng phương pháp lấp đứng và lấp bằng;

b) Quan hệ lưu tốc lớn nhất và mặt cắt ngang tương ứng cửa ngăn dòng.

6.2.1 Giai đoạn lấn dòng ít

6.2.1.1 Phạm vi áp dụng như sau:

a) Khi lấp đứng, chiều dài lấn dòng nhỏ hơn 10 % chiều rộng cửa sông;

b) Khi lấp bằng, chiều dài đỉnh đập ngăn dòng lớn hơn rất nhiều so với độ sâu sông.

CHÚ THÍCH: Chiều rộng cửa ngăn dòng, chiều rộng cửa sông và độ sâu sông đều tính theo mực nước trung bình, m.

6.2.1.2 Áp dụng các công thức tính toán sau đây:

a) Lưu tốc tại thời điểm t bất kỳ:

...

...

...

trong đó:

U(t) là lưu tốc ở cửa ngăn dòng tại thời điểm t bất kỳ, m/s;

U_max là lưu tốc lớn nhất ở cửa ngăn dòng, m/s;

L_s là chiều dài cửa sông, m;

 là biên độ triều thiết kế ở cửa sông, m;

h₀ là độ sâu nước tính từ mực nước trung bình khi lấp đứng, tính từ mực nước trung bình đến đỉnh đập ngăn dòng khi lấp bằng, m;

T là chu kỳ triều thiết kế, s.

6.2.2  Giai đoạn thu hẹp nhiều

6.2.2.1 Phạm vi áp dụng như sau:

...

...

...

b) Khi lấp đứng có chiều rộng cửa ngăn dòng nhỏ hơn 10 % chiều rộng cửa sông khi chưa ngăn dòng.

CHÚ THÍCH:

1) Chiều rộng cửa ngăn dòng, chiều rộng cửa sông đều tính theo mực nước trung bình, m,

2) Độ sâu đến đỉnh đập ngăn dòng tính từ mực nước trung bình, m.

6.2.2.2 Trường hợp lấp bằng, các trạng thái dòng chảy khi chảy qua đỉnh đập ngăn dòng được phân loại theo tiêu chuẩn Froude, xem sơ đồ hình 2, áp dụng các công thức tính toán sau đây:

b) Chảy không ngập

...

...

...

CHÚ DẪN:

h Độ sâu mực nước hạ lưu ở trạng thái chảy ngập và không ngập:

 - Chảy không ngập: h < 2/3H;

 - Chảy ngập: h ³ 2/3H;

 - Chảy ngập và chảy không ngập: a = 2/3H.

Hình 2 - Sơ đồ các trạng thái chảy qua đỉnh đập ngăn dòng

a) Tính toán gần đúng lưu tốc dòng chảy trên đỉnh đập ngăn dòng:

- Chảy ngập:

...

...

...

- Chảy không ngập:

                                                                                                               (17)

b) Tính toán gần đúng lưu lượng dòng chảy trên đỉnh đập ngăn dòng:

- Chảy ngập:

                                    Q = mB.h_b                                                               (18)

- Chảy không ngập:

                                    Q = m.B.                                                                  (19)

trong đó:

H và h_b đã giải thích trong hình 2, m;

...

...

...

g là gia tốc trọng trường: g = 9,81 m/s^2;

m là hệ số lưu lượng, quy định trong bảng 4:

Tình trạng đập ngăn dòng

Hệ số lưu lượng m

1. Đập ngăn dòng thấp, lấp bằng theo tuyến đơn, đỉnh nhọn, vật liệu sắp xếp khá bằng phẳng và chặt. Lấp bằng tuyến kép, đỉnh rộng.

2. Đập lên cao ở mức trung bình, mặt đập khá rộng, vật liệu đắp không chặt, có độ nhám trung bình.

3. Đập lên cao, đỉnh đập nhỏ, ghồ ghề, độ rỗng lớn.

4. Đập đỉnh nhọn khi H/B > 0,5, chảy không ngập.

5. Dòng chảy qua phần rỗng đập ngăn dòng.

...

...

...

                                                         (20)

U_f là lưu tốc dòng chảy qua thân đập ngăn dòng, m/s;

D_n là đường kính quy đổi trung bình của vật liệu thô, m;

C là hệ số sức cản do hình dạng, phụ thuộc vào số Reynol: C chọn từ 0,4 đến 0,6;

n_v là độ rỗng của đập, thường từ 0,3 đến 0,4;

g là gia tốc trọng trường, m/s^2;

I là gradient dòng chảy qua đập ngăn dòng.

d) Có thể dựa vào tỷ số H/B để phân loại trạng thái chảy qua đập ngăn dòng. Cụ thể như sau:

- Đập đỉnh rộng, trạng thái chảy ngập khi tỷ số H/B < 0,5;

...

...

...

6.2.2.3 Trường hợp lấp đứng, áp dụng các công thức tính toán sau đây:

                                                          (21)

                                                                         (22)

trong đó:

U_g,max là lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng, m/s;

Q là lưu lượng qua cửa ngăn dòng, m^3/s;

m là hệ số lưu lượng, lấy theo bảng 5;

 A là diện tích mặt cắt ướt qua cửa ngăn dòng, m^2;

 g là gia tốc trọng trường, m/s^2;

...

...

...

 h₂ là độ sâu nước hạ lưu, m. h₂ có thể là độ sâu nước phía hạ lưu ngay tại chân đập khi chảy không ngập, hoặc tính theo công thức sau:

                                    h₂ = 0,4h₁          (23)

                                    p = b_t/(2h₁.cotg a)                                             (24)

p là hệ số điều chỉnh chiều rộng cửa ngăn dòng;

b_t là khoảng cách giữa hai chân đầu đập ngăn dòng, m;

a là góc nghiêng của mái phía đầu đập ngăn dòng, ^0 (độ);

Bảng 5 - Hệ số lưu lượng m khi lấp đứng

6.3 Công trình ngăn dòng trên đoạn sông có ảnh hưởng thuỷ triều

6.3.1 Trường hợp dòng chảy sông trong mùa kiệt trội hơn dòng triều, lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng trong từng giai đoạn thu hẹp được tính theo các công thức dưới đây. Các bước tổng quát tính toán lưu tốc dòng chảy khi thu hẹp dần có thể tham khảo phụ lục E và ví dụ 8 ở phụ lục H.

...

...

...

                                    U_i,max =                                                        (25)

                                    M = Q₀(1 + l₁)                                                   (26)

                                    l₁ =  < 1                                                      (27)

trong đó:

U_i,max là lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng trong giai đoạn thu hẹp thứ i, m/s;

M là lưu lượng tổng hợp tại tuyến ngăn dòng, m^3/s;

l₁ là hệ số độ lớn của dòng triều so với dòng chảy của sông trong mùa kiệt;

 là độ lớn của lưu lượng triều, m^3/s;

Q₀ là lưu lượng tháng lớn nhất của sông trong mùa kiệt, m^3/s;

...

...

...

                                    U_i,max                                   

                                    U_i,max =                                                        (28)

                                    M = (1 + l₂)                                                              (29)

                                    l₂ < 1                                                                     (30)

trong đó:

l₂ là hệ số độ lớn dòng chảy của sông trong mùa kiệt so với dòng triều;

Các thông số trong các công thức (28), (29) và (30) đã được giải thích tại 6.3.1.

                                                                        (31)

trong đó:

...

...

...

M là lưu lượng triều tại tuyến ngăn dòng, m^3/s:

                                    M =                                                   (32)

b₀ là chiều rộng sông ứng với mực nước triều lớn nhất tại tuyến ngăn dòng chưa thu hẹp, m;

L_s là chiều dài đoạn sông tính từ cửa sông đến công trình ngăn dòng, m;

 là biên độ mực nước triều, m;

x là khoảng cách từ tuyến ngăn dòng tới cửa biển, m;

A_i là mặt cắt ướt tại cửa ngăn dòng ứng với mực nước lớn nhất ở giai đoạn thu hẹp thứ i, m^2:

                                    A_i = b_i(h_i - DZ_i-1)                                                              (33)

DZ_i-1 là chênh lệch mực nước giữa hai giai đoạn thu hẹp (giai đoạn thu hẹp thứ i với giai đoạn thu hẹp thứ i-1), m ;

...

...

...

h_i là độ sâu nước tính toán tại cửa ngăn dòng ở giai đoạn i, m;

T là chu kỳ triều, s;

 là hệ số chiết giảm của hàm mũ, 1/m, xác định theo công thức sau :

                        l =                                                      (34)

                                                                                                    (35)

 là hệ số lưu lượng;

A là mặt cắt ướt ứng với mực nước triều lớn nhất tại cửa sông, m^2;

U là lưu tốc lớn nhất trong chu kỳ triều tại cửa sông, m/s;

C là hệ số ma sát Chézy, m^1/2/s;

...

...

...

c là tốc độ truyền triều, m/s, xác định theo phụ lục B.

7 Tính toán đường kính vật liệu ngăn dòng

7.1 Đường kính danh nghĩa của vật liệu

7.1.1 Đường kính danh nghĩa của vật liệu dùng để ngăn dòng xác định theo công thức tổng quát sau:

D_s =                                                               (36)

trong đó:

D_s là đường kính vật liệu danh nghĩa, m;

M là khối lượng của vật liệu ngăn dòng, kg;

 là khối lượng riêng vật liệu ngăn dòng, kg/m^3.

...

...

...

D = 0,84 D_s                                                                   (37)

trong đó:

D là đường kính tính toán, m;

D_s là đường kính danh nghĩa cỡ đá hình lập phương tính theo công thức (36), m.

7.1.3     Đối với vật liệu là bê tông, đường kính danh nghĩa tính theo công thức sau:

a) Khối bê tông hình hộp có kích thước cạnh là a:          D = 1,24 x a;                 (38)

c) Khối tứ diện có kích thước cạnh là a:                         D = 0,61 x a;                 (39)

d) Khối bê tông có kích thước các cạnh là a,b,c :           D = 1,24 x          (40)

7.2        Tiêu chuẩn ổn định vật liệu

...

...

...

Tiêu chuẩn chung về ổn định vật liệu theo quy định sau:

a) Tiêu chuẩn 1 (Lưu lượng đơn vị tới hạn):                                      (41)

b) Tiêu chuẩn 2 (Cột nước tới hạn):                                                            (42)

c) Tiêu chuẩn 3 (Lưu tốc tới hạn):                                                         (43)

trong đó:

q là lưu lượng đơn vị qua cửa ngăn dòng, m^3/(s.m);

H là chiều cao cột nước trên đỉnh đập phía thượng lưu, m;

 là tỷ trọng vật liệu (-):            D = ;

D là đường kính vật liệu được tính toán quy đổi, m, tính theo công thức (36);

...

...

...

7.2.2 Tiêu chuẩn ổn định vật liệu trong trường hợp lấp bằng

7.2.2.1 Khi đập ngăn dòng còn thấp, tiêu chuẩn ổn định vật liệu như sau:

a) Tiêu chuẩn chung cho các trường hợp:

 > 4                                                          (44)

trong đó h_b là chiều cao cột nước trên đỉnh đập về phía đỉnh mái hạ lưu, m.

b) Nếu đập có dạng đỉnh nhọn:

- Theo tiêu chuẩn 2:

Khi < 10 thì  = 3,0                             (45)                  

Khi > 10 thì  = 2,0                             (46)                  

...

...

...

c) Nếu đập có dạng đỉnh bằng:

- Theo tiêu chuẩn 2:

Đỉnh đập không rộng:  từ 1,5 đến 2,0;                                            (48)

Đỉnh đập dạng tròn:        = 2,0                                                       (49)

Đỉnh đập rất rộng:          từ 2,0 đến 3,0                                          (50)

- Theo tiêu chuẩn 3:        từ 0,7 đến 1,4                                    (51)

7.2.2.2  Khi đập ngăn dòng tương đối cao, tiêu chuẩn chung về ổn định vật liệu như sau:

-1 <  < 4,0                                     (52)

Theo tiêu chuẩn 3:

...

...

...

- Đối với đá liên kết:  = 1,40                                         (54)

trong đó h_b được định nghĩa là chiều cao cột nước trên đỉnh đập về phía đỉnh mái hạ lưu, m;

7.2.2.3  Khi đập ngăn dòng cao, tiêu chuẩn chung về ổn định vật liệu như sau:

 < -1,0                                                      (55)

Theo tiêu chuẩn 1:

 = 1,18 + 0,5.F_p – 1,87 sin a             (56)

trong đó:

h_b là độ sâu mực nước chảy qua phần rỗng của đập so với đỉnh đập ngăn dòng: h_b ≤ 0;

q là tổng lưu lượng đơn vị qua đỉnh đập và phần rỗng của đập, m^3/s:

...

...

...

 là hệ số lưu lượng, được xác định như sau:

 - Đối với đập đỉnh rộng có B/D >10:     

                                      (58)

 - Đối với đập đỉnh nhọn: 1< B/D <10:               

                                      (59)

F_p là hệ số xét đến khả năng thi công:

- Khi thả đá chụm:                                             F_p  0,60 ;

- Khi thả đá thả đồng đều và phẳng:                   F_p = 1,10;

a là góc mái của đập so với phương ngang, tương ứng với hệ số mái m từ 2,0 đến 3,0.

...

...

...

7.2.3     Tiêu chuẩn ổn định vật liệu trong trường hợp lấp đứng

7.2.3.1 Giai đoạn ngăn dòng, áp dụng tiêu chuẩn 3:

a) Đá khai thác từ nổ mìn:                       = 0,70            (60)

b) Đá, cục bê tông được bỏ trong túi, rọ:  = 1,40         (61)

 trong đó u_b là lưu tốc tới hạn làm cho đá bắt đầu chuyển động, m/s.

7.2.3.2  Giai đoạn chặn dòng, sử dụng một trong ba tiêu chuẩn sau:

- Theo tiêu chuẩn 1:                    = 1,80                    (62)

- Theo tiêu chuẩn 2:                    = 2,0                               (63)

- Theo tiêu chuẩn 3:                    = 1.0                                     (64)

...

...

...

1) Biết lưu lượng đơn vị qua cửa chặn dòng: Áp dụng tiêu chuẩn 1, công thức (62);

2) Biết chiều cao cột nước tính từ đỉnh đập đến mực nước thiết kế chặn dòng khi lấp bằng: Áp dụng tiêu chuẩn 2, công thức (63);

3) Biết lưu tốc qua cửa chặn dòng: Áp dụng tiêu chuẩn 3, công thức (64).

7.3 Tính toán kích cỡ vật liệu lớp bảo vệ đáy trong khu vực ngăn dòng

Tính toán theo công thức sau:

D_n50 = C_T.                                   (65)

 trong đó:

D_n50 là đường kính vật liệu lớp bảo vệ đáy, m;

u_b là lưu tốc dòng ở gần đáy, m/s. Lấy u_b = 10 % U ;

...

...

...

c_T là hệ số rối, phụ thuộc vào cường độ rối r, lấy theo bảng 6 và bảng 7:

Bảng 6 - Cường độ rối ở các vị trí ngăn dòng khác nhau

Tình trạng

Cường độ rối, r

Trị số

1. Trên đoạn sông thẳng

Thấp

0,12

2. Phía sau cửa ngăn dòng có kè mái hoặc mỏ hàn

...

...

...

0,20

3. Có mố trụ cầu, tường chắn ở đầu hai bờ trước khi ngăn dòng

Từ trung bình đến cao

Từ 0,35 đến 0,50

4. Phía sau công trình ngăn dòng có công trình khác

Rất cao

0,60

Bảng 7 - Hệ số rối

Vật liệu ngăn dòng

...

...

...

1. Đá rời, cục bê tông

Từ 0,20 đến 12,30 x r

2. Đá đựng trong túi, rọ

Từ 1,65 đến 12,30 x r

7.4        Tính toán kích cỡ vật liệu chặn dòng chịu tác dụng của dòng chảy và sóng

Khi thả vật liệu theo phương pháp lấp bằng, cao trình đỉnh đập gần đến mực nước mà ở đó có sóng, kích cỡ vật liệu được xác định theo công thức (66).

D_s = 0,0131                              (66)

trong đó:

D_s là đường kính vật liệu ngăn dòng, m;

...

...

...

H_s là chiều cao sóng tính toán tại vị trí cửa ngăn dòng, m.

CHÚ THÍCH: Có thể tham khảo phương pháp tính toán trong ví dụ 11 phụ lục H.

7.5        Xác định kích cỡ vật liệu bảo vệ bờ khi ngăn dòng

7.5.1  Lưu tốc gần bờ xác định theo công thức sau:

                     (67)

7.5.2 Khối lượng tối thiểu vật liệu để ổn định bảo vệ bờ như đá rời, rọ đá hoặc cục bê tông được xác định theo công thức sau:

                                    w =             (68)

trong đó:

w là khối lượng đá rời, rọ đá hoặc cục bê tông, kg;

...

...

...

y là hệ số Izbash, xác định như sau:

- Đối với đá liên kết trong túi, rọ :           y = 1,20;

- Đối với đá rời :                                    y = 0,86.

 là khối lượng riêng của đá, kg/m^3;

 là khối lượng riêng của nước biển, kg/m^3;

 là góc nghiêng của mái kè đá bờ sông, độ;

d_g là đường kính quy đổi hòn đá, m, xác định theo công thức sau:

                                    d_g = 1,24                                      (69)

8 Tính toán tổn thất vật liệu qua cửa ngăn dòng khi ngăn dòng bằng cát

...

...

...

8.1.1 Cát sử dụng làm vật liệu đắp đập ngăn dòng phải thoả mãn yêu cầu sau đây:

a) Có đường kính hạt D₅₀ từ 150 mm đến 250 mm;

b) Lưu tốc qua cửa chặn dòng nhỏ hơn 3,0 m/s;

c) Khi không xác định được các chỉ tiêu của loại cát, việc ước tính lượng khối lượng cát trôi do dòng chính và dòng xoáy qua cửa ngăn dòng bằng cách sử dụng bảng lập sẵn của Rijkwaterstaat được nêu trong phụ lục F;

d) Khi xác định được các chỉ tiêu của loại cát, tính toán khối lượng tổn thất cát trôi do dòng chính và dòng xoáy qua cửa ngăn dòng bằng cách sử dụng biểu đồ lập sẵn của Delft Hydraulic Laboratory, được nêu trong phụ lục G.

8.1.2 Các bãi cát được lựa chọn làm vật liệu ngăn dòng phải có khối lượng khai thác đủ để đắp đập và bù đắp đủ lượng cát bị trôi đi trong quá trình ngăn dòng. Khối lượng có thể khai thác theo tính toán tối thiểu phải gấp hai lần khối lượng đắp đập.

8.1.3 Ngăn dòng bằng cát chỉ nên thực hiện ở các đập có chiều cao dưới 15 m, chủ yếu sử dụng phương pháp lấp bằng, hoặc lấp đứng ở nơi có độ sâu sâu dưới 3 m.

8.2 Phương pháp tính toán

8.2.1 Tính toán lượng cát trôi theo bảng lập sẵn

...

...

...

a) Sử dụng bảng F.1 phụ lục F để tìm lượng cát trôi do dòng chính, m^3/(m.h);

b) Sử dụng bảng F.2 phụ lục F để tìm lượng cát trôi do dòng xoáy ở hai đầu đập, m^3/(m.h).

CHÚ THÍCH:

1) Tìm lượng cát trôi do dòng chính có thể tham khảo ví dụ 12 ở phụ lục H;

2) Tìm lượng cát trôi do dòng xoáy ở hai đầu đập tham khảo ví dụ 13 và ví dụ 14 ở phụ lục H;

3) Khi diện tích dòng chảy còn dưới 150 m^2 thì lượng cát trôi không đáng kể với điều kiện năng lực máy thi công thỏa mãn.

8.2.1.2 Khi lấp bằng có thể sử dụng bảng F.3 phụ lục F để tìm lượng cát trôi trên 1 m chiều dài do dòng chính trong một giờ, m^3/(m.h). Có thể tham khảo phương pháp tính toán lượng cát trôi trên 1 m chiều dài do dòng chính trong ví dụ 15 phụ lục H.

8.2.2 Tính toán lượng cát trôi theo biểu đồ lập sẵn

Biểu đồ lập sẵn áp dụng cho cả phương pháp lấp đứng và lấp bằng, được quy định trong phụ lục G. Có thể tham khảo phương pháp tính toán nêu tại ví dụ 16 và ví dụ 17 trong phụ lục H.

...

...

...

9.1.1 Bảo vệ bờ khi xây dựng công trình ngăn dòng ở vùng ven biển vịnh triều và cửa sông thực hiện theo quy định sau:

a) Trước khi ngăn dòng phải đo địa hình khu vực ngăn dòng và vùng lân cận trong phạm vi có chiều dài ít nhất bằng 10 lần chiều cao đập;

9.1.2 Bảo vệ bờ khi xây dựng công trình ngăn dòng ở đoạn sông có ảnh hưởng triều thực hiện theo quy định sau:

a) Công trình trên nền đất bồi tích có độ dày nhỏ hơn 3 m có thể không cần bảo vệ đáy và chấp nhận có hố xói trong quá trình ngăn dòng;

b) Công trình trên nền đất bồi tích có độ dày lớn hơn 3 m phải bảo vệ đáy bằng lớp bè đệm đá có độ dày từ 1 m đến 2 m.

                                    h_max =                               (70)

trong đó:

h_max là độ sâu xói lớn nhất do dòng chính gây ra, m;

U_max là lưu tốc lớn nhất chảy qua cửa ngăn dòng, m/s;

...

...

...

t là thời gian xói, h.

9.2.2 Quan hệ giữa thời gian xói và thời gian xói để đạt độ sâu xói lớn nhất theo công thức sau:

                                                                                (71)

                                    t₁ = 180.h (U_max – U_cr)                                       (72)

trong đó:

t₁ là thời gian để đạt được độ sâu xói lớn nhất h_max;

U_cr là lưu tốc tới hạn chuyển động cát đáy, m/s;

A là hệ số thực nghiệm. Chọn A như sau:

         - Đối với trường hợp lấp bằng: A chọn từ 0,75 đến 0,88;

...

...

...

                                    L = m x h_max                                                       (73)

trong đó:

 L là chiều dài phải bảo vệ đáy, m;

 h_max là độ sâu xói lớn nhất, m;

 m là hệ số thực nghiệm:

- Khi lấp bằng: m chọn từ 5 đến 8;

- Khi lấp đứng: m chọn từ 8 đến 10.

(Tham khảo)

...

...

...

Chế độ thuỷ triều

Độ lớn thuỷ triều

Đặc điểm

1. Từ Quảng Ninh đến Thanh Hoá

Nhật triều đều

Từ 3 m đến 4 m vào kỳ triều cường và không quá 0,5 m vào kỳ triều kém.

Hàng tháng có từ 24 ngày đến 25 ngày nhật triều đều, riêng ở Thanh Hoá có từ 18 ngày đến 22 ngày.

2. Từ Quảng Bình đến cửa Thuận An (Thừa Thiên Huế)

Bán nhật triều không đều. Riêng ở cửa Thuận An và vùng lân cận là khu vực duy nhất ở nước ta có bán nhật triều đều, không phân biệt rõ giữa triều cường và triều kém.

...

...

...

Quá nửa số ngày trong tháng có 2 lần nước lên và 2 lần nước xuống trong ngày.

3. Từ Nam Thừa Thiên Huế đến Bắc Quảng Nam

Bán nhật triều không đều

Độ lớn thuỷ triều vào những ngày triều cường từ 0,8 m đến 1,2 m.

-

4. Từ Bắc Quảng Nam đến Hàm Tân (Bình Thuận)

Nhật triều không đều

Độ lớn thuỷ triều những ngày triều cường từ 1,2 m đến 2,0 m, độ lớn kỳ triều kém khoảng 0,5 m.

Hàng tháng có từ 18 ngày đến 20 ngày nhật triều, thời gian triều dâng lớn hơn triều xuống.

...

...

...

Nhật triều không đều

Chênh lệch độ lớn thuỷ triều ở ngày triều cường từ 2,0 m đến 2,5 m.

Triều cường thường xẩy ra sau triều kém từ 2 ngày đến 3 ngày.

6. Từ Mũi Cà Mau đến Hà Tiên

Tại Rạch Giá hầu hết số ngày trong tháng có chế độ nhật triều không đều, nhưng càng gần Cà Mau và Hà Tiên thì tính chất nhật triều rõ nét hơn.

Độ lớn thủy triều ở những ngày triều cường khoảng 1,0 m. Trong năm, thủy triều lên cao nhất vào tháng 12 và tháng 1, xuống thấp vào tháng 6 và tháng 7.

-

Phụ lục B

...

...

...

B.2 Độ sâu nước trung bình của lòng dẫn ký hiệu là h, đơn vị là m, xác định như sau:

a) Đối với sông có mặt cắt ngang tương đối đồng đều, không có lạch sâu và bãi cạn thì độ sâu h là độ sâu lớn nhất ở cửa sông;

b) Đối với sông có mặt cắt ngang không đồng đều, có lạch sâu và bãi cạn thì h là độ sâu được tính theo công thức (B.1):

                                    h = (h₁b₁+ h₂b₂)/(b₁+ b₂)                          (B.1)

trong đó:

h₁ là độ sâu ở lạch chính, m;

h₂ là độ sâu trung bình ở bãi cạn, m;

b₁ là chiều rộng ứng với mực nước trung bình ở đoạn lạch chính, m;

b₂ là chiều rộng trung bình đoạn bãi cạn, m.

...

...

...

B.4       Hệ số nhám n của lòng dẫn lấy từ 0,025 đến 0,040. Tuỳ thuộc vào điều kiện cụ thể của lòng dẫn để lựa chọn hệ số nhám n của lòng dẫn phù hợp.

B.5       Căn cứ vào kết quả tính toán U, h và chế độ thủy triều của khu vực xây dựng công trình là nhật triều hay bán nhật triều, có thể lựa chọn sử dụng một trong các hình từ B.1 đến B.6 để xác định tốc độ truyền triều c cho phù hợp.

Hình B.1 - Biểu đồ xác định tốc độ truyền bán nhật triều ứng với n = 0,025

Hình B.2 - Biểu đồ xác định tốc độ truyền bán nhật triều ứng với n = 0,033

 

Hình B.3 - Biểu đồ xác định tốc độ truyền bán nhật triều ứng với n = 0,04

Hình B.4 - Biểu đồ xác định tốc độ truyền nhật triều ứng với n = 0,025

...

...

...

Hình B.5 - Biểu đồ xác định tốc độ truyền nhật triều ứng với n = 0,033

Hình B.6 - Biểu đồ xác định tốc độ truyền nhật triều ứng với n = 0,04

Phụ lục C

(Tham khảo)

Giới hạn truyền triều trong mùa kiệt trên các sông ở đồng bằng Bắc bộ và Nam bộ

Bảng C.1 - Giới hạn truyền triều trong mùa kiệt trên các sông ở vùng đồng bằng Bắc bộ

và vùng đồng bằng Nam bộ

...

...

...

m

Giới hạn truyền triều

km

Bán nhật triều

Nhật triều

3

57,9

111,9

4

...

...

...

129,3

5

74,8

144,5

6

81,9

158,3

7

88,5

...

...

...

8

94,6

182,8

9

100,3

193,9

10

105,8

204,4

...

...

...

110,9

214,3

12

115,8

223,9

13

120,6

233,0

14

...

...

...

241,8

15

129,5

250,3

CHÚ THÍCH: Độ sâu sông ghi trong bảng là độ sâu tính từ mực nước trung bình đến đáy sâu nhất ở cửa sông, m.

Phụ lục D

(Quy định)

Biểu đồ thiết kế tìm lưu tốc lớn nhất

...

...

...

Hình D.1 giới thiệu biểu đồ thiết kế tìm lưu tốc lớn nhất khi chặn dòng thi công. Các trục của biểu đồ biểu diễn đại lượng không thứ nguyên gồm trục tung là  còn trục hoành là . Tham số đường cong Y trong biểu đồ xác định theo công thức sau:

                                                               (D.1)

trong đó:

 U_g là lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng, m/s;

 là biên độ triều thiết kế, m;

a là độ cao tính từ mực nước trung bình đến đỉnh đập ngăn dòng, m;

T là chu kỳ triều thiết kế, s;

T_M2 là chu kỳ bán nhật triều, s;

b là chiều rộng vịnh triều ở mực nước trung bình, m;

...

...

...

B_k là diện tích mặt vịnh triều ở mực nước trung bình: B_k = bxL_b;

b_s là chiều rộng cửa ngăn dòng, m.

a) Khi đỉnh đập ngăn dòng thấp hơn mực nước trung bình:  < 0;

b) Khi đỉnh đập ngăn dòng nằm trong khoảng mực nước trung bình đến mực nước triều cao  > 0.

D.2.2 Trường hợp lấp đứng, do đỉnh đập luôn cao hơn mực nước trung bình nên  > 0

CHÚ THÍCH:

a) Tìm lưu tốc lớn nhất khi lấp bằng xem ví dụ 6 và ví dụ 7, Phụ lục H;

b) Tìm lưu tốc lớn nhất khi lấp đứng xem ví dụ 8, Phụ lục H.

...

...

...

Phụ lục E

(Tham khảo)

Tính toán thủy lực ngăn dòng công trình trên đoạn sông ảnh hưởng triều bằng phương pháp lập bảng

E.1 Bảng E.1 giới thiệu một mẫu bảng dùng để tính toán thủy lực ngăn dòng công trình trên đoạn sông ảnh hưởng triều quy định từ 7.3.1 đến 7.3.3.

Bảng E.1 - Các bước tính toán lưu tốc

Bước tính toán i

b _i

m

...

...

...

m

A_{i i}

m^2

U_i,max

m/s

Dz_i

m

(1)

(2)

...

...

...

(4)

(5)

(6)

...

...

...

E.2 Thứ tự tính toán theo bảng E.1 như sau:

a) Cột (1) ghi thứ tự các bước lấn dòng i gồm: i = 0 tương ứng với thời điểm chưa lấn dòng (dòng chảy tự nhiên) và i từ 1,2,3,... đến n tương ứng với các thời đoạn lòng dẫn bị thu hẹp dần;

b) Cột (2) ghi chiều rộng cửa ngăn dòng b_i ứng với bước lấn dòng thứ i. Khi chưa thu hẹp b₀ được xác định bằng số liệu thực đo;

c) Cột (3) xác định độ sâu nước tại cửa ngăn dòng h_i. Khi chưa thu hẹp h₀ được xác định bằng mực nước thực đo hoặc tính toán từ mực nước truyền triều: h_i = h_i-1 - DZ_i-1. Chi tiết xem 6.2.2.2;

...

...

...

e) Cột (5) xác định lưu tốc lớn nhất tại cửa ngăn dòng U_i,max. U_i,max xác định theo công thức (28), (29) và (30) cho từng trường hợp cụ thể;

f) Cột (6) xác định độ hạ thấp mực nước khi lấn dòng Dz_i = .

Phụ lục F

(Quy định)

Tính khối lượng cát trôi

Bảng F.1 - Lượng cát trôi đơn vị do dòng chính ở cửa ngăn dòng khi lấp đứng

  Đơn vị tính bằng m^3/(m.h)

Lưu tốc
m/s

...

...

...

 m

1

2

3

4

5

6

7

8

...

...

...

10

11

12

13

14

0,3

0,01

0,01

0,01

...

...

...

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

...

...

...

0,4

0,04

0,03

0,02

0,02

0,02

0,02

0,01

0,01

...

...

...

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,5

0,13

0,08

0,07

...

...

...

0,05

0,05

0,05

0,04

0,04

0,04

0,04

0,04

0,03

...

...

...

0,6

0,31

0,21

0,17

0,15

0,13

0,12

0,11

0,11

...

...

...

0,10

0,09

0,09

0,09

0,08

0,7

0,68

0,45

0,36

...

...

...

0,28

0,26

0,24

0,23

0,22

0,21

0,20

0,19

0,19

...

...

...

0,8

1,32

0,88

0,71

0,62

0,55

0,51

0,47

0,45

...

...

...

0,41

0,39

0,38

0,36

0,35

0,9

2,38

1,59

1,28

...

...

...

1,00

0,92

0,85

0,81

0,77

0,73

0,70

0,68

0,66

...

...

...

1,0

4,03

2,68

2,17

1,88

1,69

1,55

1,45

1,36

...

...

...

1,24

1,19

1,15

1,11

1,08

1,1

6,49

4,32

3,49

...

...

...

2,27

2,50

2,33

2,2

2,09

2,00

1,92

1,85

1,79

...

...

...

1,2

10,0

6,68

5,39

4,67

4,20

3,86

3,60

3,40

...

...

...

3,09

2,96

2,86

2,77

2,68

1,3

15,0

9,97

8,05

...

...

...

6,27

5,76

5,37

5,07

4,81

4,60

4,42

4,27

4,13

...

...

...

1,4

21,7

14,4

11,7

10,1

9,08

8,34

7,78

7,34

...

...

...

6,67

6,41

6,18

5,98

5,80

1,5

30,6

20,4

16,5

...

...

...

12,8

11,8

11,0

10,4

9,85

9,41

9,04

8,72

8,44

...

...

...

1,6

42,2

28,1

22,7

19,7

17,7

16,3

15,2

14,3

...

...

...

13,0

12,5

12,0

11,7

11,3

1,7

57,2

38,1

30,8

...

...

...

24,0

22,0

20,6

19,4

18,4

17,6

16,9

16,3

15,8

...

...

...

1,8

76,1

50,7

40.9

35,5

31,9

29.3

27,4

25,8

...

...

...

23,4

22,5

21,7

21,0

20,4

1,9

99,7

66,5

53,7

...

...

...

41,8

38,4

35,8

33,8

32,1

30,7

29,5

28,4

27,5

...

...

...

2,0

129

85,9

69,3

60,1

54,0

49,7

46,3

43,7

...

...

...

39,7

38,1

36,8

35,6

34,5

2,1

164

110

88,5

...

...

...

68,9

63,4

59,1

55,7

53,0

50,6

48,6

46,9

45,4

...

...

...

2,2

208

138

112

96,8

87,0

80,0

74,6

70,3

...

...

...

63,9

61,4

59,2

57,3

55,6

2,3

259

173

139

...

...

...

109

99,9

93,2

87,8

83,5

79,8

76,7

73,9

71,6

...

...

...

2,4

321

214

173

150

134

124

115

109

...

...

...

98,7

94,8

91,5

88,5

85,9

2,5

393

262

212

...

...

...

165

152

141

133

127

121

116

112

109

...

...

...

2,6

478

319

257

223

201

184

172

162

...

...

...

147

142

137

132

128

2,7

578

385

311

...

...

...

242

223

208

196

186

178

171

165

160

...

...

...

2.8

693

462

373

323

291

267

249

235

...

...

...

213

205

198

191

186

2,9

826

551

444

...

...

...

346

318

297

280

266

254

244

236

228

...

...

...

3,0

979

652

527

456

410

377

352

332

...

...

...

301

289

279

270

262

CHÚ THÍCH: Sử dụng với loại cát có độ rỗng n = 0,4; đường kính 200 mm; độ nhám 0,1 m.

Bảng F.2 - Lượng cát trôi đơn vị do dòng xoáy ở cửa ngăn dòng khi lấp đứng

Đơn vị tính bằng m^3/(m.h)

Lưu tốc

...

...

...

Độ sâu

m

1

2

3

4

5

6

7

...

...

...

9

10

11

12

13

14

0,3

0,19

0,15

...

...

...

0,13

0,12

0,12

0,11

0,11

0,11

0,10

0,10

0,10

...

...

...

0,10

0,4

0,52

0,42

0,38

0,35

0,34

0,32

0,31

...

...

...

0,29

0,29

0,28

0,28

0,27

0,27

0,5

1,13

0,92

...

...

...

0,77

0,73

0,70

0,68

0,66

0,64

0,63

0.61

0,60

...

...

...

0,59

0,6

2,14

1,75

1,57

1,46

1,39

1,33

1,28

...

...

...

1,21

1,19

1,16

1,14

1,12

1,11

0,7

3,67

3,0

...

...

...

2,51

2,38

2,28

2,20

2,14

2,08

2,04

2,00

1,96

...

...

...

1,90

0,8

5,86

4,78

4,30

4,00

3,79

3,64

3,51

...

...

...

3,32

3,25

3,19

3,13

3,08

3,03

0,9

8,85

7,22

...

...

...

6,04

5,73

5,49

5,30

5,15

5,02

4,91

4,81

4,73

...

...

...

4,58

1,0

12,8

10,4

9,38

8,74

8,28

7,94

7,67

...

...

...

7,26

7,10

6,96

6,83

6,72

6,62

1,1

17,9

14,6

...

...

...

12,2

11,6

11,1

10,7

10,4

10,1

9,91

9,71

9,54

...

...

...

9,24

1,2

24,2

19,8

17,8

16,5

15,7

15

14,5

...

...

...

13,7

13,4

13,2

12,9

12,7

12,5

1,3

32,0

26,2

...

...

...

21,9

20,7

19,9

19,2

18,7

18,2

17,8

17,4

17,1

...

...

...

16,6

1,4

41,5

33,9

30,5

28,4

26,9

25,8

24,9

...

...

...

23,6

23,0

22,6

22,2

21,8

21,5

1,5

52,9

43,2

...

...

...

36,1

34,2

32,8

31,7

30,8

30,0

29,3

28,8

28,2

...

...

...

27,4

1,6

66,3

54,1

48,6

45,3

42,9

41,1

39,7

...

...

...

37,6

36,8

36,0

35,4

34,8

34,3

1,7

81,9

66,9

...

...

...

56,0

53,1

50,9

49,1

47,7

46,5

45,5

44,6

43,8

...

...

...

42,4

1,8

100

81,7

73,4

68,3

64,8

62,1

60,0

...

...

...

56,8

55,5

54,4

53,5

52,6

51,8

1,9

121

98,7

...

...

...

82,6

78,3

75,1

72,5

70,4

68,6

67,1

65,8

64,6

...

...

...

62,6

2,0

145

118

106

98,8

93,7

89,8

86,8

...

...

...

82,1

80,3

78,7

77,3

76

74,9

2,1

172

140

...

...

...

117

111

107

103

99,9

97,4

95,3

93,4

91,7

...

...

...

88,9

2,2

202

165

148

138

131

125

121

...

...

...

115

112

110

108

106

105

2,3

236

193

...

...

...

161

153

147

142

137

134

131

128

126

...

...

...

122

2,4

274

224

201

187

177

170

164

...

...

...

155

152

149

146

144

142

2,5

316

258

...

...

...

216

205

196

189

184

179

175

172

169

...

...

...

164

2,6

363

296

266

248

235

225

217

...

...

...

206

201

197

194

190

188

2,7

414

338

...

...

...

283

268

257

248

241

235

230

225

221

...

...

...

214

2.8

470

384

345

321

304

292

282

...

...

...

267

261

256

251

247

243

2,9

531

434

...

...

...

363

344

330

319

309

301

295

289

284

...

...

...

275

3,0

598

488

439

409

387

371

359

...

...

...

339

332

325

320

314

310

CHÚ THÍCH: Sử dụng với loại cát có độ rỗng n = 0,4; đường kính 200 mm; độ nhám 0,1 m

Bảng F.3 - Lượng cát trôi đơn vị do dòng chính ở cửa ngăn dòng khi lấp bằng

Đơn vị tính bằng m^3/(m.h)

...

...

...

Độ sâu

m

1

2

3

4

5

6

7

...

...

...

9

10

11

12

13

14

0,30

0,01

0,01

...

...

...

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

...

...

...

0,00

0,40

0,03

0,02

0,02

0,02

0,01

0,01

0,01

...

...

...

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,50

0,10

0,07

...

...

...

0,05

0,04

0,04

0,04

0,04

0,03

0,03

0.03

0,03

...

...

...

0,03

0,60

0,26

0,17

0,14

0,12

0,11

0,10

0,09

...

...

...

0,08

0,08

0,08

0,07

0,07

0,07

0,70

0,56

0,38

...

...

...

0,26

0,24

0,22

0,20

0,19

0,18

0,17

0,17

0,16

...

...

...

0,15

0,80

0,10

0,73

0,59

0,51

0,46

0,42

0,40

...

...

...

0,35

0,34

0,33

0,31

0,30

0,29

0,90

1,98

1,32

...

...

...

0,92

0,83

0,76

0,71

0,67

0,64

0,61

0,59

0,57

...

...

...

0,53

1,00

3,36

2,24

1,81

1,56

1,41

1,29

1,21

...

...

...

1,08

1,03

0,99

0,96

0,93

0,90

1,10

5,40

3,60

...

...

...

2,52

2,27

2,08

1,94

1,83

1,74

1,66

1,60

1,54

...

...

...

1,45

1,20

8,35

5,57

4,49

3,89

3,50

3,22

3,00

...

...

...

2,69

2,57

2,47

2,38

2,31

2,24

1,30

12.5

8,31

...

...

...

5,81

5,22

4,80

4,48

4,22

4,01

3,84

3,69

3,55

...

...

...

3,34

1,40

18,0

12,0

9,71

8,42

7,57

6,95

6,49

...

...

...

5,81

5,56

5,34

5,15

4,98

4,84

1,50

25,5

17,0

...

...

...

11,9

10,7

9,82

9,16

8,64

8,21

7,85

7,54

7,27

...

...

...

6,83

1,60

35,2

23,5

18,9

16,4

14,8

13,6

12,6

...

...

...

11,3

10,8

10,4

10,0

9,71

9,43

1,70

47,6

31,8

...

...

...

22,2

20,0

18,4

17,1

16,1

15,3

14,7

14,1

13,6

...

...

...

12,8

1,80

63,4

42,3

34,1

29,6

26,6

24,4

22,8

...

...

...

20,4

19,5

18,8

18,1

17,5

17,0

1,90

83,1

55,4

...

...

...

38,7

34,8

32,0

29,9

28,2

26,8

25,6

24,6

23,7

...

...

...

22,3

2,00

107

71,6

57,8

50,1

45,0

41,4

38,6

...

...

...

34,6

33,1

31,8

30,6

29,6

28,8

2,10

137

91,4

...

...

...

63,9

57,5

52,8

49,3

46,4

44,1

42,2

40,5

39,1

...

...

...

36,7

2,20

173

115

93,1

80,6

72,5

66,6

62,2

...

...

...

55,7

53,2

51,2

49,3

47,7

46.3

2,30

216

144

...

...

...

101

90,5

83,2

77,6

73,2

69,6

66,5

63,9

61,6

...

...

...

57.9

2,40

267

178

144

125

112

103

96,0

...

...

...

86,0

82,3

79,0

76,2

73,8

71.6

2,50

328

218

...

...

...

153

137

126

118

111

106

101

96,9

93,5

...

...

...

87,8

2,60

399

266

215

186

167

154

143

...

...

...

128

123

118

114

110

107

2,70

482

321

...

...

...

225

202

186

173

163

155

148

142

137

...

...

...

129

2,80

578

385

311

269

242

223

208

...

...

...

186

178

171

165

159

155

2,90

688

459

...

...

...

321

289

265

247

233

222

212

204

196

...

...

...

184

3,00

815

544

439

380

342

314

293

...

...

...

263

251

241

233

225

218

CHÚ THÍCH: Sử dụng với loại cát có độ rỗng n = 0,4; đường kính 200 mm; độ nhám 0,1 m

Phụ lục G

...

...

...

Tính toán tổn thất cát trôi bằng phương pháp tra biểu đồ

Cấu trúc biểu đồ tính toán tổn thất cát trôi thể hiện trên hình G.1. Khi sử dụng biểu đồ này để tính toán cần phóng to theo cỡ giấy tối thiểu là A3. Cách sử dụng xem ví dụ 16 và ví dụ 17 ở phụ lục H.

Hình G.1 – Biểu đồ xác định khối lượng cát trôi qua cửa ngăn dòng

Phụ lục H

(Tham khảo)

Các ví dụ tính toán

VÍ DỤ 1:

...

...

...

Cách giải như sau: Tra biểu đồ hình B.1 tìm được tốc độ truyền triều c là 5,8 m/s.

VÍ DỤ 2:

Một sông ảnh hưởng thủy triều có các thông số sau: chiều rộng trung bình B = 200 m; C^2= 3 600 m/s^2; T = 86 400 s, h = 10 m, n = 0,025, (x=-l) = 1,2 m, u = 1,1 m/s, Q₀ = 0. Tìm biên độ mực nước tại vị trí cách cửa biển 70 km khi chưa xây dựng công trình.

Cách giải như sau:

a) Tính tốc độ truyền triều c: Từ biểu đồ hình B.4 tìm được c = 6 m/s;

b) Tính l theo công thức (8):  tính được=1,47 x10^-5 l/m;

c) Tính được = 0,36;

Biên độ mực nước khi chưa có công trình tại vị trí cách cửa biển 70 km về phía thượng lưu tính theo công thức (7):

                        (x=0) = 1,2 x 0,36

...

...

...

VÍ DỤ 3:

Cùng số liệu như ví dụ 2. Yêu cầu xác định điều kiện mực nước trước khi chặn dòng.

Cách giải như sau:

a) Tìm sự biến đổi mực nước tại vị trí có công trình ngăn dòng trên sông.

Tính theo công thức (11):  tính được S₁ = 3,5;

Tính theo công thức (12):  tính được S₂ = 0,514;

b) Mực nước trước khi chặn dòng: Sử dụng bảng 3 tìm được hệ số biến đổi mực nước cosh (rl) là 1,05. Như vậy mực nước trước khi chặn dòng là: 0,43 x 1,05 = 0,452 m.

VÍ DỤ 4:

Một cửa chặn dòng có các thông số như sau:

...

...

...

- Biên độ triều  = 1,88 m;

- Chu kỳ triều T = 86 400 s;

- Độ sâu nước ở cửa chặn dòng so với mực nước trung bình h = 2,5 m;

- Diện tích mặt cắt cửa chặn dòng A = 100 m^2.

Tính lưu tốc lớn nhất qua cửa chặn dòng khi chiều rộng cửa chặn dòng là 40 m.

Cách giải như sau:

a) Diện tích mặt cắt cửa chặn dòng xác định gần đúng: A = 40 m x 2,5 m

                                                                                    A = 100 m^2.

b) Thay các số liệu đã biết vào công thức (13):  tìm được U_max = 3,88 m/s

...

...

...

Một vịnh triều có đặc trưng như sau:

- Chu kỳ triều thiết kế T = 44 700 s;

- Chiều rộng vịnh triều b = 300 m;

- Chiều dài vịnh triều L_b = 2 000 m;

- Chiều sâu trong vịnh triều tính từ mực nước trung bình h = 10 m;

- Biên độ mực nước triều  = 1,5 m;

- Ngăn dòng theo phương pháp lấp bằng. Ở một thời điểm nào đó, giả sử đỉnh đập ngăn dòng còn thấp hơn mực nước trung bình a = - 6,0 m.

Yêu cầu tìm lưu tốc lớn nhất khi chiều rộng cửa chặn dòng có b_s = 50 m.

Cách giải như sau:

...

...

...

                        L = xT

                        L =  x 44 700

                        L = 442 733 m

                         =

                         = 0,0045 < 0,05.     Như vậy biểu đồ có giá trị áp dụng.

b) Sử dụng biểu đồ trong hình D.1:

- Tính diện tích vịnh triều: b x L_b = 600 000 m^2

- Tính tham số Y theo công thức (D.1) : Y =

                                                            Y = 10

...

...

...

         với  và Y = 10, tra trên biểu đồ hình D.1 tìm được . Vậy U_g = 0,40 m/s.

- Tính lưu tốc lớn nhất qua cửa chặn dòng khi triều lên:

          với  và Y = 10, tra trên biểu đồ hình D.1 tìm được . Vậy U_g = 0,55 m/s.

VÍ DỤ 6:

Một vịnh triều có đặc trưng như sau:

- Chu kỳ triều thiết kế T = 32 400 s;

- Chiều rộng vịnh triều b = 300 m;

- Chiều dài vịnh triều L_b = 1 500 m;

- Chiều sâu trong vịnh triều tính từ mực nước trung bình h = 10 m;

...

...

...

- Ngăn dòng theo phương pháp lấp bằng. Ở một thời điểm nào đó, giả sử đỉnh đập ngăn dòng cao hơn mực nước trung bình a = + 0,5 m.

Yêu cầu tìm lưu tốc lớn nhất khi chiều rộng cửa chặn dòng có b_s = 50 m.

Cách giải như sau:

a) Kiểm tra điều kiện áp dụng biểu đồ thiết kế tìm lưu tốc lớn nhất:

                        L = xT

                        L =  x 32 400

                        L = 321 000 m

                         =

                         = 0,0047 < 0,05.     Như vậy biểu đồ có giá trị áp dụng.

...

...

...

- Diện tích vịnh triều ở mực nước trung bình: B_k = bxL_b

         B_k = 300 x 1 500

         B_k = 450 000 m^2

- Tính tham số Y theo công thức (D.1): Y = 10,2

- Tính lưu tốc lớn nhất qua cửa chặn dòng khi triều xuống:

         với , Y = 10,2 tra trên biểu đồ D.1 tìm được . Vậy U_g = 2,1 m/s.

- Tính lưu tốc lớn nhất qua cửa chặn dòng khi triều lên:

         với , Y = 10,2 tra trên biểu đồ D.1 tìm được . Vậy U_g = 2,5 m/s.

VÍ DỤ 7:

...

...

...

- Chu kỳ triều thiết kế T = 44 700 s;

- Chiều rộng vịnh triều b = 500 m;

- Chiều dài vịnh triều L_b = 1 500 m;

- Chiều sâu trong vịnh triều tính từ mực nước trung bình h = 5 m;

- Biên độ mực nước triều  = 1,3 m;

- Ngăn dòng theo phương pháp lấp đứng.

Yêu cầu tìm lưu tốc lớn nhất khi chiều rộng cửa chặn dòng có b_s = 30 m.

Cách giải như sau:

a) Kiểm tra điều kiện áp dụng biểu đồ thiết kế tìm lưu tốc lớn nhất:

...

...

...

                        L =  x 44 700

                        L = 313 000 m

                         =

                         = 0,0048 < 0,05.     Như vậy biểu đồ có giá trị áp dụng.

b) Sử dụng biểu đồ lưu tốc thiết kế trong hình D.1:

- Diện tích vịnh triều ở mực nước trung bình: B_k = bxL_b

         B_k = 500 x 1 500

         B_k = 750 000 m^2

- Tính tham số Y theo công thức (D.1): Y = 22

...

...

...

với , Y = 22, tra trên biểu đồ hình D.1 tìm được . Vậy U_g = 0,97 m/s.

- Tính lưu tốc lớn nhất qua cửa chặn dòng khi triều lên:

với , Y = 22, tra trên biểu đồ hình D.1 tìm được . Vậy U_g = 1,1 m/s.

VÍ DỤ 8:

Xây dựng đập ngăn dòng trên sông có ảnh hưởng triều ở một vị trí xác định. Tại đó lưu lượng dòng chảy sông lớn nhất các tháng mùa kiệt Q₀ = 150 m^3/s, biên độ lưu lượng triều truyền vào đến tuyến ngăn dòng = 100 m^3/s, chiều rộng sông tại tuyến công trình b₀ = 100 m, độ sâu h₀ = 8 m. Tính lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng khi lấp đứng ứng với các mức độ thu hẹp: 80 m, 60 m, 40 m và 30 m.

Cách giải như sau:

a) Tính l₁:

                        l₁ =  

                        l₁ =  

...

...

...

b) Tính M:

                        M = Q₀(1 + l₁)

                        M = 150 x (1 + 0,66)

                        M = 249 m3/s

c) Tính lưu tốc qua cửa thu hẹp theo công thức (28):

                        U_i,max = M/A_i

                        U_i,max = 249/A­_i

Kết quả tính toán lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng ứng với các giai đoạn trình bày trong bảng H.1:

Bảng H.1 - Kết quả tính toán lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng ứng với các mức độ thu hẹp trong ví dụ 8 theo hướng dẫn ở phụ lục D

...

...

...

b_i

m

h_i

m

A_{i i}

m^2

U_{i max}

m/s

Dz_i

...

...

...

0

100

8,00

800

0,31

0,005

1

80

7,99

...

...

...

0,39

0,008

2

60

7,98

479

0,52

0,014

3

...

...

...

7,97

319

0,70

0,030

i4

30

7,94

238

1,05

...

...

...

VÍ DỤ 9:

Xây dựng đập ngăn dòng trên sông có ảnh hưởng triều ở một vị trí xác định. Tại đó lưu lượng dòng chảy sông lớn nhất các tháng mùa kiệt Q₀ = 170 m^3/s, biên độ lưu lượng triều truyền vào tại tuyến ngăn dòng = 650 m^3/s; chiều rộng sông tại tuyến công trình b₀ = 120 m, độ sâu h₀ = 8 m. Yêu cầu tính lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng khi lấp đứng ứng với mức độ thu hẹp là 100 m, 80 m, 60 m, 40 m và 30 m.

Cách giải như sau:

a) Tính l₂:

                        l₂ =

                        l₂ =  

                        l₁ = 0,26

b) Tính M:

                        M =

...

...

...

                        M = 819 m^3/s.

c) Tính lưu tốc qua cửa thu hẹp theo công thức (31):

                        U_i,max = M/A_i

                        U_i,max = 819/A­_i

Kết quả tính toán lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng ứng với các giai đoạn trình bày trong bảng H.2.

Bảng H.2 - Kết quả tính toán lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng ứng với các mức độ thu hẹp trong ví dụ 9 theo hướng dẫn ở phụ lục D

Bước tính toán i

b_i

m

...

...

...

m

A_i

m^2

U_i,max

m/s

Dz_i

m

0

120

...

...

...

960

0,85

0,037

1

100

7,96

796

1,03

0,054

...

...

...

80

 7,91

633

1,29

0,085

3

60

7,82

469

...

...

...

0,154

4

40

7,67

307

2,67

0,363

5

30

...

...

...

219

3,74

-

VÍ DỤ 10:

Xây dựng một đập ngăn trên đoạn sông có ảnh hưởng triều cách cửa biển 20 km, sông có bề rộng trung bình b₀ = 120 m, độ sâu nước thực đo ở mực nước triều lớn nhất tại cửa sông h₀ = 8 m, hệ số nhám n = 0,025, lưu tốc lớn nhất trong chu kỳ triều tại cửa sông U = 0,9 m/s. Chế độ nhật triều, biên độ triều ở cửa biển m. Yêu cầu tính lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng trong quá trình xây dựng.

Cách giải như sau:

a) Tính tốc độ truyền triều vào sông ứng với các thông số đã biết gồm n = 0,025; h₀ = 8 m; U = 0,9 m/s; T = 86 400 s. Sử dụng biểu đồ hình B.4 tìm được tốc độ truyền triều c = 5,2 m/s.

b) Tính hệ số ma sát Chézy theo công thức (5): C = . Kết quả tính toán cho C = 56 m^1/2/s ;

c) Tính đại lượng m.A theo công thức (35):          m.A =  

...

...

...

d) Tính l theo công thức (34):

                                                l =

                                                l = 3,47 x 10^-5 1/s

e) Tính M theo công thức (32):   M =  

                                                M = 377 m^3/s

f) Tính lưu tốc qua cửa thu hẹp theo công thức (31): U_{i max} =

                                                                        U_i,max = 377/A­_i

Kết quả tính toán lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng ứng với các giai đoạn, chi tiết xem bảng H.3.

Bảng H.3 - Kết quả tính toán lưu tốc lớn nhất qua cửa ngăn dòng trong ví dụ 10 theo hướng dẫn ở phụ lục D

...

...

...

b_i

m

h_i

m

A_i

m^2

U_i,max

m/s

Dz_i

...

...

...

0

120

8,00

960

0,39

0,008

1

100

7,99

...

...

...

0,47

0,011

2

80

7,98

638

0,59

0,018

3

...

...

...

7,96

478

0,79

0,030

4

40

7,93

317

1,19

...

...

...

5

30

7,86

239

1,41

-

VÍ DỤ 11:

Lưu tốc lớn nhất tại cửa chặn dòng là 4,5 m/s. Vùng cửa chặn dòng có độ cao sóng là 0,5 m. Tính đường kính vật liệu chặn dòng.

Cách giải như sau:

...

...

...

            D_s = 0,0131  tính được D_s = 1,03 m

VÍ DỤ 12:

Biết U = 1,0 m/s; độ sâu cửa ngăn dòng 12 m, loại cát sử dụng có đường kính hạt D₅₀ = 200 mm, độ rỗng n = 0,4, độ nhám k_s = 0,1 m. Yêu cầu tìm lượng cát trôi đơn vị do dòng chính trong quá trình ngăn dòng bằng phương pháp lấp đứng.

Cách giải như sau:

Sử dụng bảng F.1 tìm được lượng cát trôi đơn vị E_m = 1,15 m ^3/(m.h)

VÍ DỤ 13:

Cùng số liệu trong ví dụ 12, tìm lượng cát trôi đơn vị do dòng xoáy trong quá trình ngăn dòng bằng phương pháp lấp đứng.

Cách giải như sau: Sử dụng bảng F.2 tìm được lượng cát trôi đơn vị do dòng xoáy E_t = 6,83 m^3/(m.h).

VÍ DỤ 14:

...

...

...

Cách giải như sau: Sử dụng bảng F.2 tìm được lượng cát trôi đơn vị E_t = 89,8 m^3/(m.h).

VÍ DỤ 15:

Biết U = 1,5 m/s; độ sâu cửa ngăn dòng là 8 m, loại cát sử dụng có đường kính hạt D₅₀ = 200 mm, độ rỗng n = 0,4, độ nhám k_s = 0,1 m. Tìm lượng cát trôi đơn vị do dòng chính trong quá trình ngăn dòng bằng phương pháp lấp bằng.

Cách giải như sau: Với số liệu đã cho, sử dụng bảng F.3 tìm được khối lượng đất cát trôi đơn vị do dòng chính là 8,64 m^3/(m.h).

VÍ DỤ 16:

Ngăn dòng bằng cát một công trình có các đặc trưng như sau: F = 100 mm, n = 0,030, u = 1,30 m/s, d = 4 m. Tìm khối lượng cát bị trôi trên một đơn vị chiều dài.

Cách giải như sau: Tìm các giá trị một cách liên hoàn ở các khu của biểu đồ hình G.1 tìm được khối lượng cát trôi trên một đơn vị chiều dài là 54 m^3/(h.m).

VÍ DỤ 17:

Quá trình ngăn dòng ở một công trình có các đặc trưng như sau: F = 210 mm, n = 0,020, u = 2,00 m/s; d = 3,5 m. Tìm khối lượng cát bị trôi trên một đơn vị chiều dài.

...

...

...

MỤC LỤC

Lời nói đầu

1 Phạm vi áp dụng

2 Tài liệu viện dẫn

3 Thuật ngữ và định nghĩa

4 Yêu cầu kỹ thuật chung

4.1 Điều kiện tự nhiên

4.2 Công nghệ xây dựng

...

...

...

4.4 Thí nghiệm mô hình vật lý

4.5 Lựa chọn vị trí, thời gian ngăn dòng và chặn dòng

5 Tính toán xác định các điều kiện biên về thủy lực

5.1 Xác định mực nước khi ngăn dòng cho công trình ở ven biển, vịnh triều, cửa sông

5.2 Xác định mực nước khi ngăn dòng công trình trên đoạn sông có ảnh hưởng triều

6 Tính toán thuỷ lực ngăn dòng

6.1 Công trình ở vùng ven biển, vịnh triều

6.2 Công trình ở cửa sông

7 Tính toán đường kính vật liệu ngăn dòng

...

...

...

8.2 Phương pháp tính toán

9 Phạm vi bảo vệ xói lở

[1] Thùng chìm (caissons) là một loại kết cấu bê tông cốt thép hình hộp rỗng. Kích thước của thùng chìm phụ thuộc vào điều kiện thủy lực thực tế tại cửa chặn dòng và kết quả tính toán thiết kế ngăn dòng. Sau khi lai dắt về vị trí chặn dòng, thùng chìm được đánh chìm và neo giữ ổn định bằng công nghệ phù hợp, sau đó được chất thêm tải trọng bằng vật liệu thông dụng như đất, đá, cát, sỏi...