Tiêu chuẩn TCVN 13594-8:2023 về Thiết kế cầu đường sắt khổ 1435 mm, vận tốc đến 350km/h - Phần 8: Gối cầu, khe co giãn, lan can

Thông số kỹ thuật cho gối

A.1 Phạm vi

Phụ lục này đưa ra các hướng dẫn chuẩn bị các thông số kỹ thuật cho gối. Các gối không được đề cập gồm: a) gối truyền mô men như một chức năng chính; b) gối chống nhổ; c) thiết bị kháng chấn.

CHÚ THÍCH 1: Các gối cố định ngăn cản các chuyển động, các gối dẫn hướng cho phép các chuyển động theo một hướng, các gối tự do cho phép chuyển động theo mọi hướng.

CHÚ THÍCH 2: Thông tin chi tiết về gối có thể được trình bày ở các điều sau:

Điều 5: Tổng quát - Quy tắc thiết kế chung

Điều 6: Quy định chung cho các loại gối (yêu cầu, vật liệu, thiết kế gối), gồm:

...

Điều 6.2: Gối chất dẻo đàn hồi (khả năng chịu lực thẳng đứng, phản lực do biến dạng ngang, mô men phản lực do chuyển động quay quanh trục nằm ngang, độ lệch tâm)

Điều 6.3: Gối con lăn (khả năng chịu lực thẳng đứng, phản lực do ma sát lăn, mô men phản lực trong mặt phẳng thẳng đứng với trục con lăn, khả năng chịu lực theo phương ngang do ma sát theo phương của trục con lăn, xoay quanh trục con lăn, độ lệch tâm của con lăn so với tấm trên và tấm dưới bằng 0,5 lần độ lệch tâm tương đối giữa các kết cấu chính)

Điều 6.4: Gối chậu (khả năng chịu lực thẳng đứng, mô men phản lực trong mặt phẳng thẳng đứng, lớp áo chèn, khả năng xoay).

Điều 6.5: Gối trục quay (khả năng chịu lực thẳng đứng, khả năng chịu lực theo phương ngang do ma sát, khả năng quay về một trục)

Điều 6.6: Gối PTFE hình cầu và hình trụ (khả năng chịu lực thẳng đứng, mô men phản lực do ma sát, khả năng quay về tất cả các trục (hình cầu) hoặc một trục (hình trụ))

Điều 6.7: Gối dẫn hướng và gối kiềm chế (kiềm chế các chuyển động theo một hoặc nhiều hướng)

Điều 6.8: Bảo vệ

Các nội dung liên quan đến chế tạo, lắp đặt, bảo trì xem nội dung có liên quan của EN1337-2 đến EN1337-11.

Đối với các thông số kỹ thuật cho gối bao gồm lực dọc và lực ngang, tịnh tiến và chuyển động quay và các đặc điểm hình học và tính năng khác, xem A.3.1.

...

Các ký hiệu cho các loại gối phổ biến nhất cho ở Bảng 1.

A.3 Yêu cầu chung

A.3.1 Bố trí gối

Bố trí gối được thiết kế để cho phép chuyển dịch cụ thể của kết cấu với lực cản tối thiểu có thể đối với các chuyển dịch đó.

Việc bố trí các gối cho một kết cấu cần được xem xét cùng với thiết kế của kết cấu nói chung. Các lực và chuyển dịch trong gối phải được cung cấp cho nhà sản xuất gối để đảm bảo rằng các gối được cung cấp đáp ứng các yêu cầu.

Bản vẽ thể hiện bố trí gối phải bao gồm những nội dung sau đây:

a) Bố trí chung đơn giản của cầu thể hiện các gối trong mặt bằng;

b) Các chi tiết tại vị trí chịu lực (ví dụ: hốc và cốt thép);

c) Chỉ dẫn rõ ràng về loại gối tại mỗi vị trí;

...

e) Tấm kê gối và các chi tiết cố định.

Gối thường không dự định để chịu các mô men do chuyển động quay. Khi đó cần cung cấp điều kiện để điều chỉnh chuyển động quay hiện tại bằng cách sử dụng chính gối hoặc trong kết cấu. Khi gối được yêu cầu để chịu chuyển dịch quay, cần thực hiện phân tích để đảm bảo rằng các gối sẽ không bị ảnh hưởng bất lợi, xem A.3.2.

Việc nhổ (nâng) gối có thể gây mòn gối quá mức nếu tình trạng đó xảy ra thường xuyên. Khi không thể tránh được nâng gối thì có thể áp dụng biện pháp ứng suất trước để cung cấp lực thẳng đứng bổ sung cần thiết.

Gối và hệ đỡ phải được thiết kế sao cho có thể kiểm tra, bảo trì và thay thế khi cần thiết.

CHÚ THÍCH 1: Để kiểm tra, các gối phải được cung cấp các bộ chỉ báo chuyển dịch có đánh dấu hiển thị các dịch chuyển tối đa cho phép.

CHÚ THÍCH 2: Phải có tịnh không (khoảng hở) không quá 10 mm để đặt lại hoặc thay thế các gối hoặc các bộ phận của gối trong quá trình kích kết cấu.

Nếu có yêu cầu thiết lập trước, việc này nên được thực hiện tại nhà máy. Nếu không thể tránh khỏi việc điều chỉnh tại hiện trường thì phải thực hiện theo hướng dẫn chi tiết của nhà sản xuất.

A.3.2 Ảnh hưởng tính liên tục của biến dạng

Đối với gối trục quay đường và gối con lăn đơn, việc áp dụng đầy đủ áp lực không đều dọc chiều dài con lăn hoặc trục quay cần được xét đến khi thiết kế kết cấu và gối. Trong thiết kế cần chú ý đặc biệt các vấn đề sau:

...

b) Kết cấu có trụ thanh mảnh;

c) Kết cấu không có dầm ngang;

d) Các kết cấu có dầm ngang trong đó bộ điều chỉnh dòng hoặc con lăn đơn có thể hoạt động hiệu quả như một thiết bị tích hợp hỗ trợ đỡ các dầm ngang;

e) Kết cấu có chênh lệch nhiệt độ theo phương ngang.

A.3.3 Neo các gối

Các neo của gối phải được thiết kế ở TTGHCĐ. Khi vị trí của gối hoặc một phần của gối được kiềm giữ hoàn toàn hoặc một phần bằng ma sát, phải kiểm tra an toàn chống trượt của nó như sau:

V_Ed ≤ V_Rd

(A.1)

trong đó: V_Ed là giá trị lực cắt thiết kế tác dụng lên gối cầu,

...

N_Ed là lực thiết kế tối thiểu tác động pháp tuyến lên mối nối kết hợp với V_E_d;

V_pd là giá trị sức kháng cắt thiết kế của thiết bị cố định bất kỳ phù hợp với tiêu chuẩn;

μ_K là giá trị đặc trưng của hệ số ma sát, xem Bảng A.1;

γ_u là hệ số thành phần của ma sát.

CHÚ THÍCH: Giá trị của γ_u có thể được đưa ra trong dự án cụ thể. Các giá trị sau đây được khuyến nghị. γ_u = 2,0 đối với thép trên thép, γ_u = 1,2 đối với thép trên bê tông

Bảng A.1: Giá trị đặc trưng của hệ số ma sát PK

Xử lý bề mặt các bộ phận thép

Thép trên thép

Thép trên bê tông

...

Phun kim loại

Phủ lớp silicate kẽm cứng hoàn toàn

0,4

0,6

Xử lý khác

Từ thí nghiệm

Đối với các kết cấu chịu tải động, giá trị N_Ed được xác định có tính đến các thay đổi động bất kỳ của hoạt tải.

Với cầu đường sắt và công trình chịu động đất thì không nên tính đến ma sát (N_Ed = 0).

...

A.3.4 Điều kiện lắp đặt

Điều kiện lắp đặt có tính đến trình tự xây dựng và các hiệu ứng phụ thuộc vào thời gian khác cần được xác định và thống nhất với nhà sản xuất.

LƯU Ý: Do những khó khăn của việc dự đoán các điều kiện tại hiện trường tại thời điểm lắp đặt, việc thiết kế gối phải dựa trên một số giả thiết thay thế, xem A.4.2.

A.3.5 Tịnh không gối

Khi thiết kế gối chịu lực ngang, một số chuyển dịch sẽ xảy ra trước khi tịnh không được bắt đầu.

Tịnh không tổng cộng của các chuyển dịch cực trị có thể đến 2 mm trừ khi có quy định khác hoặc có sự đồng ý của nhà sản xuất.

Tịnh không không được xét đến khi cho phép chuyển dịch ngang trừ khi nó có thể cho thấy rằng những chuyển dịch này sẽ tồn tại thường xuyên theo hướng chính xác.

Nếu có yêu cầu hơn một gối để chịu lực ngang, phải thiết kế các gối và hệ đỡ của chúng để đảm bảo rằng sự phân bố bất lợi của tịnh không sẽ không ngăn cản điều này xảy ra. Các gối cũng nên được thiết kế để điều tiết việc chia sẻ tải trọng giữa các gối do sự phân bố bất kỳ của tịnh không.

A.3.6 Sức kháng của gối với lăn và trượt

...

CHÚ THÍCH 1: Việc tính toán cần thiết để cho phép tổ hợp bất lợi nhất của sự biến đổi được phép của tính chất vật liệu, điều kiện môi trường, dung sai chế tạo và lắp đặt.

CHÚ THÍCH 2: Các tính chất của một số vật liệu (ví dụ độ mòn hoặc hệ số ma sát của PTFE hoặc ứng suất - biến dạng của chất dẻo đàn hồi) chỉ áp dụng đối với phạm vi nhiệt độ được quy định và tốc độ chuyển dịch thường xảy ra trong kết cấu. Chúng chỉ được áp dụng khi gối được bảo dưỡng đầy đủ và được bảo vệ khỏi hóa chất có hại.

CHÚ THÍCH 3: Lực kháng thực tế đối với chuyển dịch có thể nhỏ hơn đáng kể so với giá trị tính toán lớn nhất. Do đó, không nên xem xét trong thiết kế khi thuận lợi, trừ khi được nêu trong (2) dưới đây.

Khi bố trí một số gối cùng loại sao cho các lực tác động bất lợi có được từ lực kháng đối với chuyển dịch của một số gối được giải phóng một phần bởi các lực sinh ra từ lực kháng chuyển dịch của các gối khác, hệ số ma sát μ_a và μ_r tương ứng được tính như sau:

μ_a = 0,5 μ_max (1 + α)

(A.2)

μ_r = 0,5 μ_max (1 - α)

(A.3)

trong đó μ_a là hệ số ma sát bất lợi;

...

μ_max là hệ số ma sát lớn nhất của gối;

α là hệ số phụ thuộc vào loại gối và số lượng gối đang hoạt động hoặc là lực bất lợi hoặc giảm nhẹ khi thích hợp.

CHÚ THÍCH: Giá trị của α có thể được đưa ra trong dự án cụ thể. Các giá trị khuyến nghị được cho trong Bảng A.2.

Bảng A.2: Hệ số α

≤ 4

4 < n < 10

...

≥ 10

0,5

Quy định trên cũng có thể áp dụng cho các gối chất dẻo đàn hồi từ các nhà sản xuất khác nhau. Trong trường hợp này, có thể thay thế hệ số ma sát trong phương trình (A.2) và (A.3) bằng modul cắt tương ứng.

A.4 Chuẩn bị sơ đồ gối

A.4.1 Yêu cầu chung

Sơ đồ gối phải đảm bảo rằng gối được thiết kế và chế tạo sao cho dưới ảnh hưởng của tất cả các tác động có thể xảy ra thì sẽ tránh được các tác động bất lợi của gối lên kết cấu.

Sơ đồ gối phải bao gồm:

- Danh mục các lực tác động lên gối từ mỗi tác động;

- Danh mục các chuyển dịch của gối từ mỗi tác động;

...

CHÚ THÍCH 1: Các lực và chuyển dịch từ các tác động khác nhau trong quá trình xây dựng phải phù hợp với chương trình xây dựng và kiểm tra bao gồm cả các hiệu ứng phụ thuộc vào thời gian.

CHÚ THÍCH 2: Các lực và chuyển dịch từ các tác động thay đổi phải được cung cấp các giá trị cực đại và cực tiểu tương ứng với các vị trí tải liên quan

CHÚ THÍCH 3: Tất cả các lực và chuyển dịch từ các tác động khác với nhiệt độ phải được cung cấp cho một nhiệt độ T₀. Tác động của nhiệt độ cần được xác định sao cho có thể xác định được ảnh hưởng của sự chênh lệch từ nhiệt độ quy định T₀.

Đối với các kết cấu có ứng xử đàn hồi, tất cả các lực và chuyển dịch phải dựa trên giá trị đặc trưng của tải trọng. Các hệ số thành phần có liên quan và các quy tắc tổ hợp phải được áp dụng ở TTGHCĐ, TTGHSD và TTGH độ bền lâu.

CHÚ THÍCH 1: Hướng dẫn về sơ đồ gối với các giá trị đặc trưng của phản lực gối và chuyển vị là cho trong Bảng A.3. Các giá trị thiết kế đại diện cho các thông số kỹ thuật của gối lấy từ bảng này.

CHÚ THÍCH 2: Thông thường, tổ hợp tải trọng bất lợi nhất là đủ để thiết kế gối, xem Bảng A.3. Trong trường hợp đặc biệt, có thể đạt được kinh tế lớn hơn bằng cách xem xét các giá trị cùng tồn tại thực tế của các hiệu ứng tác động.

Đối với các kết cấu trong đó các biến dạng có ý nghĩa đối với các hiệu ứng tác động, có thể được thực hiện phân tích bậc hai trong hai giai đoạn:

a) Đối với các tác động trong các giai đoạn xây dựng khác nhau cho đến khi đạt được dạng kết cấu cuối cùng được yêu cầu sau khi xây dựng đối với nhiệt độ quy định;

b) Đối với tất cả các tác động thay đổi được áp dụng cho dạng kết cấu cuối cùng.

...

A.4.2 Xác định các giá trị tải trọng thiết kế tác động lên gối và các chuyển dịch của gối

A.4.2.1 Yêu cầu chung

Để xác định tải trọng tác động lên gối và chuyển dịch của chúng, cần ghi trong bản vẽ các trường hợp tham chiếu sau đây:

a) Dạng hình học cuối cùng của cầu đã hoàn thiện đối với nhiệt độ tham chiếu T₀;

b) Vị trí của các gối cố định và gối trượt tại thời điểm lắp đặt với nhiệt độ tham chiếu T₀;

c) Đối với gối đàn hồi, vị trí và chuyển dịch của gối tại vị trí của chúng phải tuân theo các giả định đã đưa ra đối với nhiệt độ tham chiếu T₀;

d) Bất kỳ sự không chắc chắn nào về vị trí của các gối ở nhiệt độ tham chiếu T₀ có thể làm phát triển các chuyển dịch hoặc kiềm chế các chuyển dịch đó, được bao gồm trong các giả định đối với các giá trị thiết kế của nhiệt độ tham chiếu T₀ và do đó, đối với các giá trị chênh lệch nhiệt độ thiết kế ΔT_d*.

Sự không chắc chắn về vị trí của các gối trượt so với vị trí của các gối cố định, hoặc trong trường hợp gối chất dẻo đàn hồi đối với điểm trung tính của chuyển dịch cho cả tác động thường xuyên tại thời điểm hoàn thành cầu và nhiệt độ tham chiếu đã cho T₀ phụ thuộc vào:

a) Phương pháp lắp đặt gối;

...

c) Độ chính xác của việc đo nhiệt độ trung bình của cầu, xem Hình A.1.

Bảng A.3: Sơ đồ gối điển hình

*) Xóa nếu không phù hợp

Cho bởi người thiết kế gối

Cho bởi nhà chế tạo gối

CHÚ THÍCH: Bảng danh sách này bao gồm tất cả các phản lực và chuyển dịch ở giai đoạn cuối cùng. Khi lắp đặt gối trong giai đoạn xây dựng, chúng nên được điều chỉnh lại sau khi đạt đến giai đoạn cuối cùng, các phản lực và chuyển dịch vượt quá của giai đoạn cuối cùng nên được cho riêng biệt

...

Trường hợp 2: Vị trí của gối với sự đo đạc không chính xác nhiệt độ của kết cấu và không hiệu chỉnh vị trí khi thực hiện liên kết cuối cùng với gối cố định.

Trường hợp 3: Như trường hợp 2 nhưng có một hoặc nhiều thay đổi vị trí của các gối cố định.

Tổng của cả hai chuyển dịch bằng tổng chuyển dịch từ chênh lệch nhiệt độ

Sai số trong đánh giá nhiệt độ trung bình cộng với sự không chắc chắn từ 1 hoặc nhiều thay đổi vị trí của gối cố định

...

Sai số trong việc đánh giá nhiệt độ trung bình.

Nhiệt độ trung bình được đánh giá của kết cấu

Giới hạn thực của nhiệt độ đối với kết cấu

Hình A.1 - Xác định ΔT₀ để đưa sự không chắc chắn của vị trí các gối vào tính toán

CHÚ THÍCH: Dự án cụ thể có thể đưa ra hướng dẫn về các phép đo nhiệt độ.

Cần tính đến sự không chắc chắn của vị trí các gối trượt bằng cách tính giá trị cận trên T₀_max và giá trị cận dưới T₀_min một cách thích hợp để lắp đặt. Chúng nên được lấy là:

...

(A.4)

T₀_min = T₀ - ΔT₀

(A.5)

CHÚ THÍCH: ΔT₀ có thể được quy định trong dự án cụ thể. Các giá trị số của ΔT₀ đối với cầu thép khuyến nghị được cho trong Bảng A.4.

Các giá trị chênh lệch nhiệt độ thiết kế ΔT_d* bao gồm bất kỳ độ không chắc chắn nào về vị trí gối được xác định từ:

(A.6)

trong đó ΔT_K là giá trị đặc trưng của chênh lệch nhiệt độ cầu theo Điều 8, 13594-3:2022 so với điểm giữa của biên độ nhiệt độ;

ΔT_γ là thuật ngữ an toàn bổ sung cho phép chênh lệch nhiệt độ trong cầu;

...

Bảng A.4: Các giá trị số của ΔT₀

Trường hợp

Lắp đặt gối

ΔT₀C

Lắp đặt với nhiệt độ được đo và với việc hiệu chỉnh bằng cách đặt lại

Lắp đặt với nhiệt độ được đánh giá và không có hiệu chỉnh bằng cách đặt lại với cầu đặt ở T₀± 10°C

...

Lắp đặt với nhiệt độ được đánh giá và không hiệu chỉnh bằng cách đặt lại và cũng có một hoặc nhiều thay đổi vị trí của gối cố định

CHÚ THÍCH 1: Dự án cụ thể có thể quy định ΔT_γ và ΔT₀.

CHÚ THÍCH 2: Ví dụ bằng số để xác định ΔT_d* cho trường hợp 2 trong Bảng A.4 là:

T_kmin = - 25°C,

T_kmax = + 45°C,

ΔTk = + 35°C,

T₀ = + 10°C,

...

ΔT_γ = + 5°C,

ΔT*_D =35 + 5 + 15 = ±55 °C.

CHÚ THÍCH 3: Khi sử dụng ΔT_d* cho gối có bộ phận trượt hoặc con lăn và đối với gối chất dẻo đàn hồi, tiêu chí thiết kế phải phù hợp với TTGHCĐ và không phải cho TTGHSD.

Khi các tác động lên gối và chuyển dịch của chúng thu được từ một phân tích tổng thể phi tuyến của kết cấu (cho gối và các bộ phận kết cấu) và có yêu cầu các tính toán bổ sung, giá trị chênh lệch nhiệt độ thiết kế ΔT_d* có thể được biểu thị bằng:

ΔT*_d = γ_T Δ_T

(A.7)

trong đó γ_T là hệ số thành phần của chênh lệch nhiệt độ.

LƯU Ý: Trong trường hợp ví dụ nêu trong CHÚ THÍCH 2 của A.4.2.1 (4) γ_T nhận các giá trị sau:

Trường hợp 1 của bảng A.4

...

Trường hợp 2 của bảng A.4

Trường hợp 3 của bảng A.4

Để xác định các giá trị các tác động thiết kế trên gối và chuyển dịch của chúng, cần tính đến các tổ hợp tải trọng dài hạn, ngắn hạn và sự cố có liên quan.

A.4.2.2 Các tác động đối với các trường hợp thiết kế dài hạn

Các trường hợp thiết kế dài hạn nên áp dụng cho cầu sau khi xây dựng với dạng yêu cầu dưới các tác động thường xuyên ở nhiệt độ tham chiếu T₀.

CHÚ THÍCH: Đối với việc xây dựng, xem A.4.2.3.1

Khi phải xem xét các tác động phụ thuộc thời gian thì những tác động này chỉ áp dụng sau xây dựng.

...

Bảng A.5: Các giá trị đặc trưng của các tác động

No.

Tác động

Tiêu chuẩn

Nhiệt độ tham chiếu T₀

TCVN 13594-3:2022, điều 8, Phụ lục D

Chênh lệch nhiệt độ ΔT₀

...

Từ biến

Co ngót

TCVN 13594-5:2023

2.1

Tải trọng giao thông

TCVN 13594-3:2022, điều 11

2.2

Lực ly tâm

2.3

...

“

2.4

Lắc ngang

“

2.5

Tải trên đường người đi (không công cộng)

“

2.6

Gió lên kết cấu

...

2.7

Gió lên kết cấu và đoàn tàu

TCVN 13594-3:2022, điều 7

2.8

Nhiệt độ

2.9

Chênh lệch nhiệt độ đứng

TCVN 13594-3:2022, điều 11

2.10

...

2.11

Lún kết cấu phần dưới

TCVN 13594-3:2022, điều 8

2.12

Kiềm chế, ma sát

“

...

TCVN 13594-9:2023

Điều 6 của phần này

Để tổ hợp các tác động, xem A.4.2.7.

A.4.2.3 Các tác động cho các trường hợp thiết kế ngắn hạn

A.4.2.3.1 Các trường hợp thiết kế trong quá trình xây dựng

Khi lắp đặt các gối trước khi việc xây dựng được hoàn thành, tất cả các giai đoạn xây dựng liên quan sau khi lắp đặt gối bao gồm bất kỳ thay đổi nào của điều kiện biên của hệ và tất cả các tác động trong quá trình xây dựng cần được xem xét khi tính toán các chuyển dịch.

Cần xét đến các tác động phụ thuộc vào thời gian phát triển trong giai đoạn xây dựng.

Dạng cầu yêu cầu tại thời điểm lắp đặt gối có thể được xác định từ dạng cầu yêu cầu sau khi thi công ở nhiệt độ tham chiếu T₀.

...

Bảng A.6: Các giá trị đặc trưng của các tác động

No.

Tác động

Tiêu chuẩn

Nhiệt độ tham chiếu T₀

TCVN 13594-3:2022, điều 8, Phụ lục D

Chênh lệch nhiệt độ ΔT₀

...

Tự trọng

TCVN 13594-3:2022, điều 6

1.2

Tĩnh tải bản thân

“

1.3

Dự ứng lực

TCVN 13594-5:2023 “

1.4

...

2.2

Tải trọng lắp ráp

TCVN 13594-3:2022, điều 9

2.6

Tải trọng tạm thời

“

2.7

Gió lên kết cấu

...

2.8

Gió khi thi công

“

2.9

Nhiệt độ

TCVN 13594-3:2022, điều 8

2.10

Chênh lệch nhiệt độ đứng

“

...

Chênh lệch nhiệt độ ngang

“

2.12

Lún kết cấu phần dưới

TCVN 13594-9:2023

2.13

Lực kiềm chế, ma sát (gối)

Trong quá trình lao dầm, cần tính đến lực ma sát của dầm, tác dụng của độ dốc dọc cầu và sự lắc lư của các trụ.

...

A.4.2.3.2 Thay thế gối và các trường hợp thiết kế ngắn hạn khác

Đối với các trường hợp thiết kế ngắn hạn, các giá trị đại diện của các tác động có thể được chiết giảm theo khoảng thời gian giới hạn của trường hợp.

CHÚ THÍCH: Đối với các trường hợp thiết kế tạm thời cho giao thông, xem thêm điều 11, TCVN 13594-3:2022.

Đối với tổ hợp tác động, xem A.4.2.7.

A.4.2.4 Các tác động đối với các trường hợp thiết kế sự cố

Trường hợp thiết kế sự cố có thể do một số yếu tố gây ra, bao gồm:

- Hỏng hóc các thiết bị phụ trợ khi lao cầu;

- Hư hỏng gối;

- Hư hỏng móng hoặc trụ.

...

Đối với thiết kế các trường hợp sự cố, xem 13594-5:2023 đến TCVN 13594-10:2023.

Đối với tổ hợp tải trọng, xem A.4.2.7.

A.4.2.5 Các trường hợp thiết kế động đất

Đối với các trường hợp thiết kế động đất để xác định các tác động và dịch chuyển của gối, xem TCVN 9386:2012 và TCVN 13594-10:2023.

Đối với tổ hợp tải trọng, xem A.4.2.7.

A.4.2.6 Các mô hình phân tích để xác định chuyển dịch của gối

Khi biến dạng của nền móng hoặc trụ hoặc các hệ đỡ ảnh hưởng đáng kể đến lực tác động lên gối hoặc chuyển dịch của gối, các thành phần này cần được đưa vào mô hình phân tích.

Đối với ứng xử tuyến tính, độ cứng ngang đàn hồi của móng, trụ và gối có thể được mô hình hóa dưới dạng các lò xo riêng lẻ, có thể tổ hợp với độ cứng lò xo tổng thể tại vị trí gối để tính toán các dịch chuyển và hạn chế chuyển dịch cho các tác động khác nhau, xem Hình A.2.

...

Độ cứng tổng thể của lò xo từ tất cả độ cứng của trụ theo hướng dọc cầu có thể được xác định từ tổng độ cứng của các trụ, xem Hình A.3.

Hình A.3: Độ cứng của lò xo phương ngang từ các trụ

Cần tính ảnh hưởng của độ lệch tâm của lò xo đến sự phân bố lực.

A.4.2.7 Tổ hợp tải trọng

Với tổ hợp tải trọng để xác định các giá trị tải trọng thiết kế lên gối và chuyển động của gối trong các trường hợp thiết kế dài hạn và ngắn hạn, xem 9.4.3.2 của 13594-1:2022.

Đối với các hệ số thành phần γ_G, γ_P và γ_Q cho các tác động thường xuyên và nhất thời, xem Phụ lục A2 của EN 1090.

Có thể sử dụng quy trình sau đây khi lắp đặt gối trước khi hoàn thành việc xây dựng cầu và khi chuyển dịch của các gối được kiểm tra trong quá trình thi công bằng đo đạc:

1. Các tác động lên gối và các chuyển dịch phải được xác định cho tất cả các giai đoạn xây dựng liên quan trong phù hợp với A.4.2.3.1. Đối với tổ hợp đặc trưng của tải trọng, sử dụng 6.5.3 của TCVN 13594-1:2022. Khi sử dụng phân tích bậc hai, biến dạng tính toán phải dựa trên dạng ban đầu của kết cấu (dạng được chế tạo không có ứng suất ở nhiệt độ tham chiếu T₀). So sánh các giá trị đo và các giá trị tính toán được ghi lại và thực hiện các hiệu chỉnh khi thích hợp.

...

2. Tính toán các lực trên gối và chuyển dịch cho các giá trị thiết kế của các tác động biến đổi xảy ra sau khi hoàn thành cầu phải dựa trên dạng hình học cầu và vị trí gối theo yêu cầu và được kiểm tra sau khi thi công cầu ở nhiệt độ tham chiếu T₀.

Khi sử dụng phân tích bậc hai, các hệ số γ cho các tác động thường xuyên tổ hợp với hiệu ứng tác động từ tác động thường xuyên nên được áp dụng cho dạng yêu cầu cuối cùng của cầu.

Kiểm tra TTGHCĐ cho các gối và hệ đỡ tại các điểm đặt tải, truyền từ các gối phải được thực hiện với các tổ hợp tác động phù hợp với 9.4.3.2 của 13594-1:2022. Bất kỳ độ lệch tâm nào đối với tải đều phải nhận được từ tính toán trong A.4.2.7.

A.4.3 Xác định vị trí của gối ở nhiệt độ tham chiếu T₀

Nhiệt độ lắp đặt gối phải sao cho nhiệt độ giãn và co không chênh lệch nhau đáng kể.

Biến dạng do từ biến và co ngót có thể được xem là tương đương với nhiệt bổ sung co lại (hạ nhiệt).

A.5 Quy tắc bổ sung cho các loại gối cụ thể

A.5.1 Gối trượt

Tải trọng truyền vào gối phải được cân đối sao cho giới hạn biến dạng của các tấm đệm của các phần tử trượt xem EN 1337-2, 6.9 không bị vượt quá.

...

Lực, mômen và biến dạng tác dụng lên kết cấu từ các gối chất dẻo đàn hồi có thể được xác định bằng cách sử dụng các thông số độ cứng cho trong EN 1337-3 và điều 5.3.3.7.

A.5.3 Gối con lăn

Độ lệch tâm do chuyển động tương đối của các tấm con lăn trên và dưới có thể tăng độ lệch tâm do ma sát lăn và do các bộ phận quay trong trường hợp có nhiều con lăn.

Đối với độ lệch tâm theo phương ngang, xem A.3.2 và A.4.3.

A.5.4 Gối chậu

Có thể sử dụng quy trình sau để xác định loại đường trượt tích lũy liên quan của hệ thống chèn bên trong trừ khi có quy định khác.

CHÚ THÍCH: Loại đường trượt tích lũy cho chèn bên trong liên quan đến thí nghiệm độ bền lâu.

Cần kiểm tra:

S_d ≤ S_T

...

trong đó S_d là đường trượt tích lũy cần thiết do tải trọng thay đổi

S_T là khả năng đường trượt tích lũy phù hợp với 6.4.2.4 hoặc từ thí nghiệm theo Phụ lục PP.

S_d có thể được xác định từ

(A.9)

trong đó n_i là số sự kiện tải liên quan đến các tác động Δφ_2i;

Δϕ₂= ϕ₂_max - ϕ₂_minlà phạm vi góc quay từ các vị trí cực của tải đặc trưng.

D là đường kính trong của chậu tính bằng mm;

c là hệ số để hiệu chỉnh sự khác biệt giữa đường trượt biên độ không đổi được sử dụng trong các thí nghiệm và các tác động thực tế của các chuyển động có biên độ thay đổi.

...

Đối với các mômen hạn chế do quay của đệm đàn hồi và ma sát làm kín bên trong, xem 6.4.3.13.

A.5.5 Gối trục quay

Đối với độ lệch tâm khi quay của thanh trượt đường và điểm, xem 6.5.3.6.

A.5.6 Gối PTFE hình cầu và hình trụ

Đối với biến dạng tối đa của tấm nền, xem A.5.1.

Đối với độ lệch tâm do ma sát, lực quay và lực ngang, xem Phụ lục Q.

A.5.7 Chi tiết lắp đặt

Trường hợp các bộ phận kết cấu để truyền tải từ các gối không được đúc tại chỗ trực tiếp trên mang theo sau khi lắp đặt, ví dụ: trong trường hợp bê tông đúc sẵn hoặc các cấu kiện thép, các biện pháp thích hợp nên được thực hiện:

- Để đảm bảo sự tiếp xúc đồng đều của chúng với gối;

...

Việc điều chỉnh cao độ phải được thực hiện bằng cách bơm vữa hoặc đệm thích hợp bằng các tấm có bề mặt được gia công bằng máy.

Các chi tiết khác được nêu trong EN 1337-11.

Phụ lục B

Một số ghi chú giải thích cho gối

B.1 Bổ sung cho Điều 1 "Phạm vi"

Việc bố trí các gối cho kết cấu phải được xem xét cùng với thiết kế kết cấu nói chung. Các lực và chuyển động của gối do việc xem xét đó phải được cung cấp cho nhà sản xuất để đảm bảo rằng gối được cung cấp đáp ứng các yêu cầu.

a) Gối thường không được dự định chống lại mô men do chuyển động quay theo bất kỳ trục nào song song với mặt phẳng x-y. Khi xảy ra chuyển động quay thì cần phải bố trí để điều chỉnh nó bằng gối hoặc bên trong kết cấu. Trường hợp gối được yêu cầu để chống lại chuyển động quay, cần phân tích cẩn thận để đảm bảo rằng gối sẽ không bị ảnh hưởng bất lợi.

...

B.2 Bổ sung điều 5.1 "Nguyên tắc thiết kế"

B.2.1 Bổ sung cho 5.1.1 "Tổng quát"

Trong thiết kế gối trục quay đường và gối con lăn đơn, phải tính đến toàn bộ tác động của áp lực không đều dọc chiều dài của con lăn hoặc trục quay khi thiết kế kết cấu và gối. Sau đây là những ví dụ điển hình về các trường hợp cần đặc biệt chú ý cụ thể:

a) Kết cấu cong trên mặt bằng;

b) Kết cấu có trụ mảnh;

c) Kết cấu không có dầm ngang.

B.2.2 Bổ sung cho 5.1.2 "An toàn chống trượt trong các mối nối nối"

Khi các bu lông giữ hoặc các thiết bị tương tự khác được bố trí để cung cấp sức kháng với chuyển động ngang, cần chứng minh rằng sức kháng này được cung cấp trước khi bất kỳ chuyển động nào có thể xảy ra. Nếu bu lông bố trí trong các lỗ có dung sai bình thường thì chuyển động sẽ diễn ra trước khi đạt được toàn bộ lực cản chuyển động. Điều này là không thể chấp nhận được.

B.2.3 Bổ sung cho 5.1.3 "Điều kiện lắp đặt"

...

Nếu chủ đầu tư muốn dự phòng cho các điều kiện hiện có tại thời điểm lắp đặt thì nên thỏa thuận với nhà sản xuất gối. Các điều kiện chính xác để lắp đặt cần được xác định và cẩn thận để đảm bảo rằng các điều kiện này được tuân thủ.

B.2.4 Bổ sung cho 5.1.4 "Chuyển động gia tăng"

Một số ví dụ cho bán kính giới hạn “r” được cho dưới đây.

Ví dụ 1:

Có hai kích thước khác nhau để xem xét cho gối lắc điểm: cho kích thước trục quay của gối trục quay, kích thước quan trọng là bán kính cong r₁_; cho kích thước đỉnh bản gối ngoài của con lăn, kích thước quan trọng là bán kính tiếp cận r₂.

Ví dụ 2:

Đối với gối chậu, kích thước quan trọng là bán kính của chậu hoặc nắp, r.

...

Có hai kích thước khác nhau cần xem xét đối với gối hình cầu: Để xác định kích thước bề mặt trượt của gối hình cầu, kích thước có ý nghĩa là bán kính cong của hình cầu, r₁, trong khi để xác định kích thước giới hạn dừng, kích thước có ý nghĩa là một nửa mặt trong đường kính của các cạnh dẫn hướng, r₂.

Khi các chuyển động nhỏ, việc tính toán chúng có xu hướng không chính xác. Điều này áp dụng cho hầu hết các chuyển động quay và chuyển động tịnh tiến nhỏ. Mục đích của 5.4 là để đảm bảo rằng trong những trường hợp như vậy có một biên độ thích hợp trong thiết kế gối để đảm bảo rằng một sai sót nhỏ trong tính toán hoặc thiết lập không dẫn đến sự sai sót chức năng nghiêm trọng của gối.

B.2.5 Bổ sung cho 5.1.5 “Chuyển động tối thiểu được giả định để phân tích độ bền”

Cần đặc biệt cẩn thận khi tính toán chuyển động của gối nếu kết quả thu được từ hai chuyển động lớn của hướng ngược nhau (chênh lệch giữa các số lớn). Tổ hợp bất lợi của các hệ số nên được giả định cho chuyển động tối đa có thể.

B.3 Bổ sung cho điều 5.2 “Phản lực gối”

B.3.1 Bổ sung cho 5.2.1 a)

Sự hạn chế này là cần thiết vì một số vật liệu sử dụng trong sản xuất gối chỉ có các đặc tính cần thiết trong phạm vi nhiệt độ hẹp. Trong trường hợp PTFE, mài mòn rõ ràng hơn ở nhiệt độ cao trong khi ở nhiệt độ thấp thì hệ số ma sát trong mặt trượt tăng lên. Chất dẻo đàn hồi có thể trở nên giòn ở nhiệt độ rất thấp. Các giới hạn nhiệt độ mà tại đó các giá trị quy định được đáp ứng, như thể hiện trong các thí nghiệm, được nêu trong các phần khác của tiêu chuẩn này.

B.3.2 Bổ sung cho 5.2.2 "Phản lực đối với lăn và trượt của một bộ gối"

...

Các giá trị để tính toán phản lực đối với chuyển động và biến dạng được nêu trong các phần khác của tiêu chuẩn này. Chúng cho phép tạo ra tổ hợp bất lợi nhất của các sai khác được phép về đặc tính vật liệu, điều kiện môi trường và dung sai chế tạo và lắp đặt.

Cần đặc biệt lưu ý rằng phản lực thực tế với chuyển động có thể nhỏ hơn đáng kể so với mức tính toán tối đa. Do đó, không nên đưa vào tính toán nếu điều này có lợi cho thiết kế.

Giá trị nhỏ nhất có lợi nhất của các hệ số ma sát (μ_a, μ_r) phải luôn được sử dụng khi thiết kế các bộ phận kết cấu khác bị ảnh hưởng bởi các tác động phụ.

Khi điều kiện môi trường không thuận lợi cho một loại gối cụ thể thì nên cân nhắc lựa chọn loại gối khác.

Ngoài ra, nên bổ sung biện pháp bảo vệ đặc biệt cho gối và được cung cấp để nhận biết nhanh chóng mọi hư hỏng và để có biện pháp khắc phục phù hợp.

B.4 Bổ sung cho 5.3.1 "Tịnh không gối"

Tham chiếu đến 7.1.1: Một số tịnh không của gối được xem xét là:

a) Đối với gối con lăn, tịnh không trong thanh dẫn hướng;

b) Đối với các gối trục quay điểm, tịnh không giữa trục quay và phần lõm ở tấm ngoài phía trên;

...

d) Đối với gối hình cầu, khe hở giữa tấm trên và tấm dưới của gối hình cầu cố định;

e) Tịnh không trong các thiết bị cố định, nghĩa là tịnh không trong quá trình lắp đặt;

f) Tịnh không trên bề mặt dẫn hướng của gối trượt và gối dẫn hướng;

g) Tịnh không trong gối dẫn hướng và gối kiềm chế

Ví dụ 4:

Tịnh không lớn nhất giữa hai vị trí mép sẽ bằng:

Δ_u = Δ_u1 + Δ_u₂ + Δ_u₃ + Δ_u₄

B.5 Bổ sung khoản 5.4 "Bản vẽ mặt bằng hệ đỡ"

...

a) Bố trí chung đơn giản của cầu thể hiện các gối trong mặt bằng;

b) Các chi tiết tại các vị trí chịu lực (ví dụ cốt thép và hốc);

c) Chỉ dẫn rõ ràng về loại gối tại mỗi vị trí;

d) Bảng đưa ra các yêu cầu chi tiết cho từng gối;

e) Bệ kê gối và các chi tiết cố định.

Điều này cần được cung cấp bởi cả người mua hoặc người chế tạo hoặc cả hai.

Phụ lục C

...

C.1 Yêu cầu chung

Mục đích của bản liệt kê gối là liệt kê các thông tin thường được yêu cầu cho thiết kế kết cấu gối cụ thể. Thông tin này phải đảm bảo rằng gối được thiết kế và chế tạo sao cho tránh được các tác động bất lợi lên kết cấu. Một bản vẽ phải kèm theo bản kê thể hiện cách bố trí gối với các dấu hiệu nhận biết, bao gồm mặt cắt ngang điển hình của cầu và các thông tin cụ thể của bất kỳ yêu cầu định vị đặc biệt nào. Các chức năng của gối phải được chỉ ra trên bản vẽ bằng các ký hiệu cho trong Bảng 1. Khi dự kiến một loại gối cụ thể, nó phải được mô tả theo bảng 1. Khi một số loại có thể đáp ứng các yêu cầu đặt ra trong bản kê thì các hạng mục phải được để mở hoặc các loại thay thế có thể được liệt kê.

Vì không thể đạt được thỏa thuận về hình thức của bản kê của gối cần thực hiện, nên hai giải pháp thay thế được đưa ra. Điều đầu tiên được nêu trong C.2 hoặc C.3. Kỹ sư nên sử dụng hình thức phù hợp nhất với yêu cầu hoặc lập bản kê riêng.

Mọi hạng mục trong bản liệt kê điển hình cần được xem xét, nhưng một số hạng mục có thể không áp dụng được cho một gối cụ thể. Chỉ thông tin liên quan nên được cung cấp và khi một mục trong bản kê không được áp dụng thì điều này phải được nêu rõ. Thông tin bổ sung cần được cung cấp khi có điều kiện đặc biệt.

C.2 Bản liệt kê, Phương án 1

Sau đây là hướng dẫn cung cấp thông tin cần thiết trong Bảng C.1. Các số tương ứng với các số trong bảng.

1) Tên hoặc số tham chiếu của công trình.

2) Dấu và số nhận dạng gối phù hợp với Bảng 1: Các gối có các chức năng khác nhau hoặc các yêu cầu chịu tải phải được phân biệt bằng một đánh dấu tham chiếu cụ thể.

3) Số tắt: Số lượng yêu cầu của mỗi nhãn hiệu cụ thể của gối phải được nêu rõ.

...

5) Áp lực tiếp xúc thiết kế trung bình: Theo lý thuyết khối ứng suất, áp suất tiếp xúc thiết kế trung bình là áp lực trên vùng tiếp xúc có hiệu, có tính đến sự phân bố qua các tấm thép, nếu có.

6) Giá trị thiết kế của lực: Các giá trị riêng lẻ bất lợi nhất của các hiệu ứng lực thiết kế nên được đưa ra trong bản kê. Sự kết hợp bất lợi nhất của các giá trị này thường là đủ cho một thiết kế gối thỏa mãn. Chỉ trong những trường hợp đặc biệt cần đạt hiệu quả kinh tế hơn bằng cách xem xét các giá trị cùng tồn tại thực tế của các hiệu ứng lực, trong trường hợp đó, những giá trị này cần được đưa ra chi tiết.

7) Chuyển dịch: Các chuyển dịch của kết cấu phần trên tại gối phải được xác định và tính toán. Cần dự phòng cho bất kỳ chuyển dịch của các kết cấu đỡ. Chuyển dịch ngang và dọc thường theo phương vuông góc và song song với trục dọc của nhịp cầu. Khi có bất kỳ khả năng không rõ ràng nào (ví dụ như trong trường hợp nhịp xiên) thì hướng chuyển dịch phải được chỉ rõ trên hình vẽ kèm theo.

8) Xoay: Các chuyển dịch xoay có hoặc không thể đảo ngược ở TTGHSD mà gối được yêu cầu thích hợp (theo rad). Trong trường hợp gối cao su là tỷ lệ lớn nhất (tỷ số):

100 x

Quay thiết kế (rad)

cũng nên được đưa ra

Tải trọng thẳng đứng thiết kế cùng tồn tại (kN)

9) Kích thước gối tối đa: Nên nêu kích thước tối đa của gối có thể chứa được, vì điều này sẽ mang lại tính linh hoạt tối ưu trong thiết kế gối.

...

11) Phản lực với dịch chuyển ở TTGHSD: Trong thiết kế kết cấu, phản lực với các chuyển động dịch chuyển có thể có ý nghĩa và trong trường hợp đó, lực ngang chấp nhận được do gối tạo ra phải được đưa ra ở trạng thái giới hạn sử dụng. Đối với gối đàn hồi, các giá trị được đưa ra là giá trị cho chuyển động chậm ở nhiệt độ bình thường (dung sai bất kỳ cần thiết nào cho nhiệt độ thấp và chuyển động nhanh phải do người thiết kế kết cấu thực hiện).

12) Phản lực với quay ở trạng thái giới hạn sử dụng: Trong thiết kế kết cấu, phản lực đối với chuyển động quay có thể có ý nghĩa và khi đó, mô men phản lực chấp nhận được do gối tạo ra khi chịu tải trọng thiết kế tới hạn phải được đưa ra cho trạng thái giới hạn sử dụng. Gối chất dẻo đàn hồi phải được xử lý như ở 11).

13) Loại cố định yêu cầu: Có nhiều cách để cố định gối vào kết cấu phần trên và kết cấu phần dưới, thích hợp với các loại gối khác nhau, cần nêu rõ các yêu cầu cụ thể, chẳng hạn như ma sát, bu lông, chốt, khóa hoặc các thiết bị khác. Nếu một phần của lực tịnh tiến được truyền bởi ma sát thì phần đó và điều kiện bề mặt cần thiết phải được nêu rõ.

14) Yêu cầu đặc biệt: Chi tiết về bất kỳ điều đặc biệt nào chẳng hạn sự phơi nhiễm cực hạn, nồng độ ozone cao, tiếp cận hạn chế, chỗ đặt không nằm ngang, gối không vuông góc với dầm,...cần bố trí các liên kết tạm thời. Nhiệt độ cao nhất và thấp nhất và chi tiết của bất kỳ điều kiện sinh học đặc biệt mà gối tiếp xúc trong quá trình sử dụng phải được nêu rõ nếu chúng khác với kinh nghiệm bình thường.

Bảng C.1- Bản liệt kê gối điển hình

Tên hoặc số tham chiếu của công trình

Dấu và số nhận dạng gối

...

Loại gối (đánh số theo bảng ¹⁾

...

Vật liệu đỡ tựa¹⁾

Mặt trên

...

Mặt dưới

Áp lực tiếp xúc thiết kế trung bình (MPa)

Mặt trên

...

TTGH cường độ

...

TTGH sử dụng

TTGH cường độ

...

Tải trọng thiết kế (kN)

TTGH sử dụng

Lực thẳng đứng N

Lớn nhất

...

Nhỏ nhất

...

Lực dọc V_x,_sd

...

Lực thẳng đứng N

Lực ngang V_y,_s_d

...

Lực dọc V_x,_sd

Tịnh tiến (mm)

TTGH sử dụng

Không đảo chiều

...

Dọc V_x,_sd

...

Ngang v_y,sdr

Dọc v_x_,_sdr

...

TTGH cường độ

Không đảo chiều

Ngang v_y_,_sdi

Dọc _x_,_sd_i

...

Đảo chiều

Ngang v_y_,_sdr

Dọc v_x_,_sdr

...

Xoay (radian)

TTGH sử dụng

Không đảo chiều

Ngang α_y_,_sd_i

...

Dọc α_x_,_sdi

Đảo chiều

Ngang α_y_,_sd_r

...

Dọc α_x,_sd_r

Tốc độ tối đa (100xradian/kN)

...

Dọc α_x_,_sdm

...

Kích thước lớn nhất của gối (mm)

Mặt trên

Ngang

Dọc

...

Mặt dưới

Ngang

Dọc

...

Chiều cao tổng

...

Đứng

Ngang

...

Dọc

Phản lực tối đa chấp nhận được với dịch chuyển ở TTGH sử dụng (kN)

Ngang W_y,sd

...

Dọc W_x,sd

Phản lực tối đa chấp nhận được với xoay ở TTGH sử dụng (kN)

...

Dọc M_x_,_sd

...

Loại cố định yêu cầu

Mặt trên

Mặt dưới

...

Các yêu cầu đặc biệt

Nêu bất kỳ yêu cầu nào khác trên trang riêng

¹⁾ Ví dụ như vữa xi măng, vữa epoxy, bê tông đổ tại chỗ, bê tông đúc sẵn, thép.

C.3 Bản liệt kê, Phương án 2

Bảng C.2- Bản liệt kê gối điển hình

Tên công trình

...

Vị trí lắp đặt (trục)

Chủng loại gối

Dạng gối (số theo bảng 1)

Số lượng gối

...

Kích thước giới hạn của gối

Dài (mm)

Cao (mm)

Rộng (mm)

Đặt trước

v_vx (mm)

...

Tổ hợp các giá trị thiết kế:

Lực, chuyển vị, xoay

N_sd

Lớn nhất (kN)

Thường xuyên (kN)

Nhỏ nhất (kN)

...

Max. V_y,_Sd (kN)

v_x_,_d

Lớn nhất (mm)

Nhỏ nhất (mm)

v_y,_d

...

Nhỏ nhất (mm)

α_x,d

Lớn nhất (‰)

Nhỏ nhất (‰)

α_y_,_d

...

Nhỏ nhất (‰)

Bảng phải được kèm theo mặt bằng hệ đỡ và mặt bằng các cấu kiện lân cận

Phụ lục D

Nhiệt độ, co ngót và từ biến

D.1 Nhiệt độ

...

Các biến thiên nhiệt độ t_max - t_min trong kết cấu phụ thuộc vào nhiệt độ môi trường cao nhất và thấp nhất tại chỗ và các yếu tố khí hậu khác (chẳng hạn sự khác biệt giữa khí hậu lục địa và vùng biển, ảnh hưởng của các yếu tố này nằm ngoài phạm vi của tiêu chuẩn này).

Nhiệt độ t_min và t_max là giá trị trung bình của kết cấu. Mặt cắt ngang và vật liệu kết cấu, điều kiện khí hậu địa phương và các quy chuẩn quốc gia hiện hành đều phải được xem xét trong đánh giá.

Nhiệt độ biến thiên trong kết cấu là:

(D.1)

Nếu biết chính xác nhiệt độ kết cấu trong quá trình lắp đặt:

Δt_l = 1,35 x Δt

trong đó: Δt_l là sự thay đổi nhiệt độ thực tế

Trừ khi có sẵn dữ liệu chính xác hơn, các giá trị phải được tăng lên nhiều hơn hoặc ít hơn bằng nhau ở cả mặt ấm và mặt nguội, vì vậy

...

t_l,_min, t_l,_max là nhiệt độ giới hạn “giả định”.

Nếu nhiệt độ của kết cấu trong quá trình lắp đặt được đánh giá trước thì một Δt* bổ sung phù hợp với Bảng D.1 được đưa vào:

trong đó

t*_{l, min}, t*_l,_max là nhiệt độ giới hạn “giả định”.

Bảng D.1 - Các nhiệt độ giới hạn

Biến động nhiệt độ trong kết cấu

Nhiệt độ giới hạn "thực tế" khi nhiệt độ chính xác của kết cấu trong quá trình lắp đặt được biết và được xem xét

Nhiệt độ giới hạn "giả định" khi nhiệt độ chính xác của kết cấu trong quá trình lắp đặt được đánh giá trước

...

t_max

t_l_,min

t_l_,_max

trừ khi có quy định khác)

t*_{l,
min} t*_l,_max

(t_l - t*_l = Δt*

Δt* = 10° cho bê tông

Δt* = 15° cho thép và thép trên bê tông)

...

Biến dạng do từ biến và co ngót sẽ được xử lý theo cùng cách như tác động nhiệt bổ sung (nói chung là giảm nhiệt)

Phụ lục E

Diện tích giảm yếu cho các bộ phận trượt

Ví dụ 1 Bề mặt trượt hình chữ nhật (hình E.1a)

A = a x b

(E.1)

A_r = A - 2 e x a = a (b - 2 e)

...

Hình E.1 Diện tích tiếp xúc giảm yếu cho bề mặt trượt hình chữ nhật và tròn

Ví dụ 2: Mặt trượt hình tròn (Hình E.1)

A = πL²/4

(E.3)

A _r= λA

(E.4)

Tỷ số λ = A_r/ A được cho ở bảng E.1, Các giá trị trung gian nhận được bằng nội suy tuyến tính.

...

e / L

0,005

0,010

0,020

0,030

0,040

0,050

0,060

...

0,979

0,957

0,934

0,912

0,888

0,865

e / L

0,070

0,080

...

0,100

0,110

0,120

0,125

0,841

0,818

0,793

0,769

...

0,722

0,709

e / L

0,130

0,140

0,150

0,160

0,170

0,180

...

0,697

0,673

0,649

0,625

0,601

0,577

0,552

e / L

...

0,210

0,212

0,220

0,230

0,240

0,250

0,529

0,506

...

0,482

0,458

0,435

0,412

Thay cho giá trị chính xác ở bảng E.1, phương pháp thay thế giá trị gần đúng theo công thức:

λ = 1 - 0,75 π e / L

(E.5)

Phụ lục F

...

Hệ số ma sát đối với các tấm PTFE có lúm lõm

Các giá trị của hệ số ma sát tối đa nêu trong Bảng 13 của tiêu chuẩn này có thể được tính toán bằng cách sử dụng công thức:

(F.1)

trong đó:

K = 1,0 đối với đối tiếp thép Austenit và crom cứng

K = 1,5 đối với đối tiếp hợp kim nhôm

σ_plà áp lực tiếp xúc PTFE

...

Phương pháp tính toán biến dạng của tấm đệm gắn vào bê tông

Đối với các tấm thép tròn được gắn vào các bộ phận kết cấu bê tông có cường độ C20 hoặc lớn hơn theo 13594-5:2023 và các lớp vữa có cường độ tương đương, biến dạng tương đối lớn nhất Δw₁ trên đường kính L được cho bởi phương trình dưới đây:

(G.1)

với k_c = 1,1 + (1,7 - 0,85 x d_b / L) x (2 - d_b/ L₀)

nếu L₀≤ d_b ≤ 2 x L₀

(G.2)

k_c = 1,1

...

(G.3)

(G.4)

k_b = 0,30 + 0,55 x d_b / L

(G.5)

(G.6)

Trong đó:

d_b là đường kính của tấm đệm

...

t’_b = t_b_,_min + 0,6 (t_b_,_max - t_b_,_min)

L là đường kính của tấm PTFE

L₀ là đường kính tham chiếu = 300 mm

N_Qd là lực dọc trục thiết kế do tải trọng thay đổi

N_Gd là lực dọc trục thiết kế do tải trọng thường xuyên

E_cd là mô đun đàn hồi thiết kế của bê tông

E_crd là mô đun đàn hồi thiết kế chiết giảm của bê tông để xác định từ biến khi tải trọng thiết kế thường xuyên tác động N_G_d (E_crd 1/3 E_cd).

Quy trình gần đúng trên cũng có thể áp dụng cho các tấm hình vuông và hình chữ nhật nếu chúng lý tưởng hóa thành các tấm hình tròn có đường kính

d_b= 1,13 a_b

...

trong đó a_b là cạnh của tấm hình vuông hoặc cạnh nhỏ của tấm hình chữ nhật.

Phụ lục H

Gối hình elip

H.1 Yêu cầu chung

Gối hình elip phải tuân theo các quy tắc thiết kế (xem điều 6.2.2). Để xác định các giá trị cụ thể cho hình học cụ thể của gối áp dụng các công thức sau đây.

- Biến dạng danh nghĩa do tải trọng nén

...

Đối với hệ số K_ce xem Bảng H.1

- Biến dạng danh nghĩa do góc quay

(H.2)

- Mô men phục hồi:

(H.3)

Đối với hệ số K_se xem Bảng H.1

- Chuyển vị thẳng đứng mỗi lớp

...

(H.4)

Đối với hệ số K_de, xem Bảng H.1

Bảng H.1 - Các hệ số đối với gối hình elip

b/a

1,0a

1,5

2,0

3,0

4,0

...

8,0

10,0

K_ce

0,253

0,252

0,258

0,262

0,266

...

0,270

0,277

0,300

K_de

0,1253

0,174

0,204

0,233

0,249

...

0,272

0,277

0,300

K_se

1503

115,6

100

84,4

75,7

...

64,1

^a)Các giá trị trong cột đầu tiên chỉ có thể được sử dụng cho phép nội suy chứ không phải cho trường hợp tròn.

Diện tích A và chu vi P của hình ellip được tính theo công thức:

A = 0,25 ∙ π ∙ a_e ∙ b_e

P = 0,5 ∙ π ∙ (a_e + b_e)

trong tất cả các phương trình khác trong quy tắc thiết kế a_e và b_e và có thể được thay thế cho a và b tương ứng.

...

Hệ số giới hạn xoay

I.1 Yêu cầu chung

Giá trị của hệ số giới hạn xoay được sử dụng như sau: K_r,d = 3

Phụ lục J

Biến dạng thiết kế tối đa trong gối nhiều lớp

J.1 Yêu cầu chung

...

Nếu nhà thiết kế kết cấu yêu cầu, K_L có thể được xác định như sau:

1,5 cho các hiệu ứng hoạt tải

1,0 cho tất cả các hiệu ứng khác (kể cả gió và nhiệt độ).

Phụ lục K

Bình luận về mô đun cắt

K1 Thí nghiệm mô đun cắt

Thuận tiện cho một số mục đích là tính toán "mô đun cắt quy ước" biểu kiến của chất dẻo đàn hồi từ độ cứng đo được. Tuy nhiên, cần lưu ý rằng uốn đàn hồi của các tấm thép gia cường có thể xảy ra và trong trường hợp này, mô đun tính toán (G) sẽ thấp hơn mô đun được xác định trên mẫu thí nghiệm cắt kép hoặc chập bốn (G_e).

...

Mối tương quan giữa mô đun cắt và độ cứng không chính xác và các số liệu sau về độ cứng chỉ được đưa ra như một hướng dẫn.

G_g = 0,7 MPa ---> 50 + 5 IRHD

G_g = 0,9 MPa ---> 60 + 5 IRHD

G_g = 1,15 MPa ---> 70 + 5 IRHD

K3 Hiệu ứng làm cứng phát sinh ở nhiệt độ thấp

Tất cả các chất đàn hồi cứng lại khi nhiệt độ môi trường gần đến nhiệt độ chuyển tiếp thủy tinh và hiệu ứng này không phụ thuộc vào thời gian, trừ hiệu ứng truyền nhiệt thông thường. Cả NR và CR cũng cứng lại do kết tinh nhưng cả cường độ và tốc độ đều phụ thuộc thời gian. Một phức tạp nữa là tỷ lệ sự kết tinh cũng phụ thuộc vào chất đàn hồi được sử dụng. Với ứng xử phức tạp như vậy, không thể nghĩ ra một thí nghiệm duy nhất để bao gồm tất cả các điều kiện. Kinh nghiệm cho thấy rằng các gối vượt qua 6.2.1.3.1 phải đạt yêu cầu ở hầu hết các vùng của Châu Âu. Ở những vùng có nhiệt độ trung bình hàng ngày liên tục dưới -10°C cho hơn sáu tuần, cần thận trọng khi thực hiện các thí nghiệm mở rộng hơn hoặc tìm kiếm lời khuyên của chuyên gia.

Phụ lục M

...

Bảng M.1 - Các loại vật liệu thép

Cấp vật liệu

Cường độ kéo (min), [Mpa]

Cường độ chảy (min), [Mpa]

Va đập/ở nhiệt độ (min), [J]

Độ cứng bề mặt (max), [HV 10]

Độ giãn dài (min), [%]

Hệ số ma sát (max)

...

240

27/0 °C

150

0,05

490

335

27/-20 °C

...

0,05

600

420

27/-20 °C

450

0,02

...

1350

1200

11/-20 °C

480

0,02

Thép đúc

500

320

...

200

0,05

Phụ lục N

Chèn khe bên trong

N.1 Yêu cầu chung

N.1.1 Chèn khe bằng đồng thau

...

Vòng có mặt cắt ngang tối thiểu 10 mm x 2 mm, có thể có rãnh sâu 7 mm x rộng 0,5 mm cách nhau 5 mm xung quanh đường kính trong để tạo điều kiện cho việc tạo hình. Vòng có mặt cắt ngang nhỏ hơn sẽ không có khe.

Bảng N.1 - Cấu hình vòng đệm bằng đồng thau rắn cho phép

Đường kính d, mm

Mặt cắt ngang min, mm

Khe hở (slits)

Số vòng

≤ 330

6 x 1,5

Không được phép

...

>330<715

10 x 1,5

Không được phép

=715<1500

10 x 1,5

Không được phép

<1500

...

7 mm x 0,5 mm, khoảng cách 5 mm

N.1.2 Chèn khe POM

Chèn khe POM phải bao gồm các phần tử lồng vào nhau riêng lẻ, có thể dễ dàng thích ứng với biến dạng. Chiều rộng và chiều cao của các bộ phận riêng lẻ phải là:

a) Đường kính đàn hồi d ≤ 550 mm: 10 mm ± 0,5 mm;

b) Đường kính đàn hồi d> 550 mm: 15 mm ± 1,0 mm.

Chèn khe POM được đúc như một phần không thể thiếu của đệm đàn hồi trong quá trình quá trình lưu hóa để đảm bảo hoạt động chính xác. Xem Hình N.2.

N.1.3 Bịt đầy PTFE bằng cac bon

Chèn khe PTFE đầy cac bon phải được lắp chìm hoàn toàn vào tấm đàn hồi. Tiết diện, kích thước và các cấu tạo đầu của vòng phải như trong Hình N.1.

...

Vòng chèn được làm từ dải thép không gỉ tạo thành một góc đều cánh hoặc không đều cánh, chèn vào giữa đệm đàn hồi và thành chậu. Chiều dài và độ dày của cánh phải đáp ứng các điều sau đây.

a) Có khía:

Khi đường kính d ≤ 700 mm - chiều dài chân từ 5 mm đến 10 mm, độ dày tối thiểu 1 mm;

Khi đường kính d > 700 mm, chiều dài chân từ 15 mm đến 17 mm, độ dày tối thiểu 1,5 mm; mức chồng tối thiểu của các đầu vòng phải là 20 mm;

Nếu độ dày > 1 mm, các đầu phải giảm bớt về độ dày tại vị trí chồng nhau.

b) Không có khía:

Chiều dài cánh tối thiểu 3 mm;

Chiều dày tối thiểu 1 mm;

Độ chồng tối thiểu 5 mm;

...

Kích thước tính bằng milimét

Chú dẫn: 1 góc bằng đồng thau, 2 vòng đệm

Hình N.1 - Mối nối làm kín điển hình

N.2 Yêu cầu vật liệu

N.2.1 Chèn khe bằng đồng

Vật liệu được sử dụng để chèn khe bằng đồng thau phải là loại CuZn37 hoặc CuZn39Pb3, như được quy định trong TCVN 11244:2015, TCVN 6740:2011 hoặc EN 12163, EN 12164 tương ứng, trong điều kiện luyện kim được sử dụng trong các thí nghiệm điển hình.

N.2.2 Chèn khe POM

Vật liệu đúc sử dụng để chèn khe phải là polyoxymethylene (POM) và phải có các thuộc tính thể hiện trong Bảng N.2.

...

Tính chất

Phù hợp với

Yêu cầu

Tỷ trọng

TCVN 6039 (ISO 1183)

1410 kg/m³ ± 20 kg/m³

Chỉ số dòng melt MFI 190/2, 16

TCVN 11718 (EN ISO 1133)

10g/min ± 2,0 g/min

...

TCVN 4501-1 (EN ISO 527-1

≥ 62 MPa

Biến dạng cực hạn

TCVN 4501-2 (EN ISO 527-2)

≥ 30%

Các kích thước phải như trong Hình N.2 a) và b).

a) Cấu kiện POM nhỏ (cho đường kính của đệm đàn hồi đến 550 mm)

...

Hình N.2 - Kích thước chèn khe POM

N.2.3 Chèn PTFE chứa đầy cacbon

Thành phần vật liệu phải bao gồm PTFE + 25 % carbon.

Các đặc tính của vật liệu phải phù hợp với các yêu cầu của Bảng N.3 dưới đây.

Bảng N.3 - Các tính chất cơ học và vật lý của chèn khe PTFE chứa đầy cacbon

Tính chất

Phù hợp với

Yêu cầu

Tỷ trọng

...

2100 kg/m³ đến 2150 kg/m³

Cường độ kéo cực hạn

TCVN 4501-2 (EN ISO 527-2)

≥ 17 N/mm

Biến dạng cực hạn

TCVN 4501-1 (EN ISO 527-1)

≥ 80 %

Độ cứng bi

ASTM D785 hoặc EN ISO 2039-1

...

Các đặc tính của vật liệu phải được kiểm tra trên các mẫu lấy từ các ống thành phẩm ở 23 °C và 50% độ ẩm.

Độ bền kéo cuối cùng và biến dạng cuối cùng phải được xác định với tốc độ C = 50 mm / phút trên các mẫu thí nghiệm có chiều dày PTFE 2 mm ± 0,2 mm phù hợp với EN ISO 527-2.

Độ cứng bi phải được xác định trên các mẫu có chiều dày tối thiểu là 4,5 mm.

N.2.4 Thép không gỉ

Vật liệu được sử dụng để chèn khe bằng thép không gỉ phải theo quy định trong EN 10088-2, 1.4401 hoặc 1.4311.

Phụ lục O

Xác định độ cứng nén

...

Nếu độ cứng nén của gối là quan trọng đối với thiết kế của kết cấu, thì độ cứng phải được xác định bằng thí nghiệm. Vì các đặc tính tải / độ võng của gối nồi là phi tuyến tính rõ rệt trong phạm vi tải trọng thấp hơn, độ cứng phải được xác định trong khoảng từ 30 % đến 100 % tải thí nghiệm phạm vi. Độ cứng thu được bằng phương pháp này có thể được giả định để mang lại kết quả với độ chính xác là ± 20 % độ cứng thực tế khi sử dụng. Xem Hình O.1.

CHÚ THÍCH: Tốc độ gia tải = 0,05 MPa / s và ứng suất lớn nhất = 35 MPa.

Chú dẫn: x: Chuyển vị, y: Tải

Hình O.1 - Đường cong tải trọng / chuyển vị điển hình

O.2 Ổn định

Vì có một giai đoạn "lót trong" với các gối, tải trọng điều hòa bằng tải trọng thí nghiệm lớn nhất nên được áp dụng trong 30 phút trước khi bắt đầu đọc tải / độ võng.

O.3 Phương pháp tính toán

Các giá trị gần đúng cho độ cứng nén có thể thu được bằng cách tính toán sử dụng mô đun số lượng lớn của chất đàn hồi là mô đun đàn hồi.

...

Phụ lục Q

Phương pháp tính toán độ lệch tâm trong gối PTFE hình cầu và hình trụ

Q.1 Yêu cầu chung

Lực ma sát, lực từ tải trọng ngang tác dụng và điều kiện quay của gối tạo ra độ lệch tâm của lực dọc trục N_S, được sử dụng trong việc kiểm tra các tấm PTFE, các bộ phận kết cấu liền kề và các thiết bị neo.

Phụ lục này đưa ra các phương pháp tính toán độ lệch tâm khi chúng là đáng kể.

Tùy thuộc vào các tính năng thiết kế của gối cụ thể, có thể có độ lệch tâm bổ sung. Khi một số độ lệch tâm xuất hiện trong một mặt cắt được xét, chúng cần được bổ sung vào.

Q.2 Sức kháng ma sát

Q.2.1 Mặt trượt cong

...

e₁ = μ_max ∙ r

(Q.1)

Hệ số ma sát μ_max được đưa ra trong Bảng 13.

Q.2.2 Các bề mặt trượt có các dẫn hướng bên ngoài và các vòng hãm

Đối với các gối hình cầu loại được thể hiện trong Hình 4c) và 4d), chuyển động quay tạo ra độ lệch tâm chỉ ảnh hưởng đến các bộ phận kết cấu liền kề (tức là tấm kê, dầm, v.v.) và các thiết bị neo, trong đó:

(Q.2)

Đối với kiểu gối thể hiện trong Hình 4c), hệ số ma sát μ_max được cho trong 6.7 của EN 1337-2. Đối với loại gối được chỉ ra trong Hình 4d), μ_max phải được giả định là 1,0

Q.3 Xoay

...

e₃ = α ∙ (r + b)

(Q.3)

Trong đó: b thể hiện khoảng cách giữa mặt cắt đang xét và mặt trượt (xem Hình 6).

Ở bất kỳ mức độ nào, độ lệch tâm này vẫn hoạt động theo hướng ngược lại với hướng cho trong Q.2.

Sự xuất hiện của e₃ phụ thuộc vào việc tấm PTFE cong gắn vào phần lồi hay lõm tấm đệm và giá trị α lớn hơn hay nhỏ hơn μ cũng như xem khe hở gối có thực hiện chức năng của nó một cách hiệu quả trong trường hợp gối dẫn hướng.

Do độ không đảm bảo liên quan đến các giá trị thực của α và μ cũng như khe hở có hiệu có thể do đó, gợi ý rằng e₃ nên được tính đến trong mọi trường hợp vì không thể thực hiện phân tích chính xác.

Trong loại gối chỉ có một mặt trượt như thể hiện trong Hình 1 và Hình 3, e₃ chỉ xảy ra trong tấm PTFE cong và chỉ khi tấm được gắn vào tấm đệm lồi.

Q.4 Lực ngang

Lực ngang có từ tác động ngang và sức kháng ma sát của các gối khác trong kết cấu.

...

Trong gối kiểu cố định chỉ có một mặt trượt như ở Hình 1 và Hình 3 và gối hình cầu dẫn hướng như ở Hình 4 b), tải trọng ngang V_s tạo ra độ lệch tâm cho bởi (xem Hình 6):

(Q.4)

Trong tất cả các trường hợp khi áp dụng các tác động ngang và phản lực không trùng nhau (xem ví dụ Hình 2 b) kết quả là cặp lực này gây ra độ lệch tâm cần được bổ sung và tính tính toán.

Phụ lục R

Diện tích chiết giảm cho các mặt trượt cong

R.1 Yêu cầu chung

...

R.2 Các giả định mô hình hóa

Các giá trị của hệ số λ được tính toán bằng mô hình toán học với các giả định sau:

1) Chỉ truyền ứng suất nén;

2) Ứng suất trong vùng bị nén là không đổi và bằng giá trị thiết kế f_d của khả năng chịu nén của các tấm PTFE (tức là lý thuyết khối ứng suất được áp dụng);

3) Ứng suất luôn pháp tuyến với mặt tiếp xúc: một giả thuyết thận trọng biện minh bởi hệ số ma sát thấp của PTFE tiếp xúc với bề mặt kim loại được làm nhẵn;

4) Cả bản đệm lồi và lõm đều cứng hoàn toàn; giả thuyết an toàn được biện minh bởi thực tế là mô đun đàn hồi của thép lớn hơn ít nhất 5000 lần so với mô đun đàn hồi của PTFE.

Bảng R.1 Hệ số λ cho gối hình cầu

e/L

30°

...

20°

10°

0,00

1,000

0,01

0,982

...

0,980

0,979

0,02

0,962

0,961

0,960

0,958

0,03

0,942

...

0,938

0,936

0,04

0,922

0,919

0,918

0,913

0,05

0,901

...

0,894

0,890

0,06

0,880

0,876

0,872

0,867

0,07

0,858

...

0,849

0,844

0,08

0,836

0,831

0,826

0,820

0,09

0,814

...

0,803

0,796

0,10

0,792

0,786

0,780

0,773

0,11

0,770

...

0,757

0,749

0,12

0,747

0,740

0,733

0,724

0,13

0,725

...

0,710

0,700

0,14

0,702

0,693

0,686

0,676

0,15

0,680

...

0,663

0,653

0,16

0,657

0,647

0,639

0,628

0,17

0,635

...

0,616

0,604

0,18

0,612

0,601

0,592

0,581

0,19

0,590

...

0,569

0,557

0,20

0,567

0,556

0,546

0,533

0,21

0,545

...

0,523

0,510

0,22

0,523

0,511

0,500

0,23

0,501

...

Chú dẫn: Giá trị trung gian được lấy theo nội suy tuyến tính

Bảng R.2 Hệ số λ cho gối hình trụ

e/L

37,5°

30°

20°

10°

...

1,000

0,01

0,984

0,983

0,981

0,980

...

0,968

0,965

0,962

0,961

0,03

0,951

0,947

0,943

0,941

...

0,934

0,929

0,924

0,921

0,05

0,917

0,911

0,905

0,901

...

0,900

0,893

0,886

0,881

0,07

0,882

0,874

0,866

0,862

...

0,864

0,855

0,847

0,842

0,09

0,846

0,837

0,827

0,822

...

0,828

0,818

0,808

0,802

0,11

0.809

0,799

0,788

0,782

...

0,790

0,779

0,768

0,762

0,13

0,771

0,760

0,749

0,742

...

0,752

0,740

0,729

0,722

0,15

0,733

0,721

0,709

0,702

...

0,713

0,701

0,689

0,682

0,17

0,693

0,681

0,669

0,662

...

0,673

0,661

0,649

0,642

0,19

0,653

0,641

0,629

0,622

...

0,633

0,621

0,609

0,602

0,21

0,612

0,600

0,589

0,582

...

0,592

0,580

0,569

0,562

0,23

0,571

0,559

0,548

0,542

...

0,550

0,539

0,528

0,522

0,25

0,529

0,518

0,508

0,502

...

Phụ lục S

Ví dụ về các gối tổ hợp

Các số liệu trong phụ lục này cho thấy cách các bộ phận kiềm chế có thể được kết hợp với các gối chất dẻo đàn hồi.

Sự kết hợp này và kết hợp khác cũng được thể hiện trong Bảng 1 và Hình 1, Số 1.2, 1.3, 1.6, 1.7, 1.8, 4.3, 7.1, 7.3 và 7.4.

Chú dẫn: 1 Tấm neo, 2 Tấm gối, 3 Gối đàn hồi, 4 Kiềm chế bên trong, 5 Kiềm chế bên ngoài, 6 Chốt, 7 Bu lông cố định

Hình S.1 - Gối đàn hồi có kiềm chế bên ngoài (gối số 1.6, Bảng 1)

...

Chú dẫn: 1 Tấm gối, 2 Gối đàn hồi, 3 Tấm gối, 3a Thanh trung tâm, A Vùng tiếp xúc

Hình S.2-Gối đàn hồi có kiềm chế bên trong (gối số 1.6, Bảng 1)

Chú dẫn: 1 Thanh trung tâm, 2 Gối đàn hồi, 3 Thanh neo

Hình S.3 - Gối đàn hồi trên một tấm đế chung với bộ kiềm chế trung tâm

Phụ lục T

Các khuyến nghị về chống gỉ

...

Khi môi trường khắc nghiệt hơn môi trường biển, điều cần thiết là người mua cung cấp đầy đủ chi tiết về môi trường trong đó gối sẽ được lắp đặt, mô tả bất kỳ các yếu tố có thể thay đổi khu vực chúng bị ảnh hưởng.

Các biện pháp bảo vệ chống ăn mòn có dạng chọn vật liệu cho các bộ phận tiếp xúc của gối để môi trường không xâm thực, hoặc cung cấp các bộ phận tiếp xúc của gối với một lớp phủ bảo vệ, hoặc một số thiết bị khác, chẳng hạn như bể dầu để cách ly chúng với môi trường.

Các nhà sản xuất thường có thể được mong đợi có một hoặc nhiều hệ thống bảo vệ khác với chúng quen thuộc và được trang bị đầy đủ để áp dụng. Nó thông thường sẽ thận trọng để người mua chấp nhận một hệ thống như vậy với điều kiện là nhà sản xuất có thể cung cấp đầy đủ bằng chứng để chứng minh tuổi thọ đã tuyên bố của chúng trong môi trường liên quan (xem 4.1.1.2). Người mua cũng nên hài lòng rằng hệ thống bảo vệ được cung cấp có thể được duy trì tại chỗ và điều đó, nếu gối đang hỗ trợ một cấu trúc thép, chúng có thể phủ lại với cùng một hệ thống sẽ được sử dụng để sơn lại cấu trúc.

Một số vị trí cũng có thể yêu cầu bảo vệ đặc biệt các biện pháp. Một ví dụ về điều này là cát thổi ở đâu có khả năng xâm nhập vào các bộ phận chuyển động và gây ra quá mức mặc. Một nơi khác là nơi chim gáy hoặc làm tổ có khả năng cản trở hoạt động bình thường của gối. Trong những trường hợp như vậy, lá chắn bảo vệ có thể gắn vào gối hoặc vào kết cấu lân cận.

Cũng phải cẩn thận để đảm bảo rằng các biện pháp đó không gây ra sự ngưng tụ có hại trên gối các bề mặt.

Điều 4.1 của TCVN 13594-1:2022 yêu cầu gối và kết cấu phải được thiết kế sao có thể được bảo trì. Trong bối cảnh này nó cần lưu ý rằng, nếu gối có đặc các biện pháp bảo vệ, sau đó chúng nên được có thể tháo rời hoặc đủ linh hoạt để cho phép kiểm tra và tiếp cận thích hợp đến gối.

Phụ lục U

...

U.1 Phạm vi

Phụ lục này đưa ra hướng dẫn về việc thiết kế cho khe co giãn trên cầu áp dụng được cho cả cầu đường bộ và cầu đường sắt.

Tiêu chuẩn kỹ thuật phải bao gồm các khía cạnh sau: chuyển dịch (tịnh tiến và quay) do nhiệt độ, từ biến, co ngót, lắp đặt nếu liên quan; đối tượng giao thông và ảnh hưởng của môi trường; kiểu KCG; kích thước các mặt cắt và mặt bằng cũng như đối tượng sử dụng; các yêu cầu cụ thể liên quan đến độ bền, bảo trì, khả năng tiếp cận và thay thế, thoát nước, kín nước, phát ra tiếng ồn.

Dữ liệu cần thiết cho việc thiết kế liên kết khe co giãn và kết cấu đỡ được đưa ra trong tiêu chuẩn kỹ thuật phù hợp và gồm:

- Kích thước bao gồm dung sai, khả năng chuyển dịch và các yêu cầu khác đối với các liên kết, neo và phương pháp lắp đặt;

- Yêu cầu tối thiểu về độ cứng của kết cấu chính đỡ khe co giãn;

- Khuyến nghị chi tiết về liên kết với cầu;

- Lực và mômen từ các chuyển dịch cưỡng bức áp dụng cho thiết kế cầu.

Các loại khe co giãn sau được tham khảo.

...

Khe co giãn mềm (flexible expansion joint): Mối nối đổ tại chỗ bao gồm một dải vật liệu dẻo có công thức đặc biệt (chất kết dính và cốt liệu), cũng tạo nên bề mặt, được đỡ trên khe hở mối nối bản bằng các tấm kim loại mỏng hoặc các thành phần phù hợp khác. Vật liệu mối nối phẳng với bề mặt chạy.

Khe co giãn gờ (nosing expansion joint): Khe co giãn có mép được chuẩn bị với bê tông, vữa nhựa hoặc hợp chất đàn hồi. Khe giữa các cạnh được lấp đầy bằng một dải mềm đúc sẵn, không bằng phẳng với bề mặt chạy.

Khe co giãn lưới (mat): Khe co giãn sử dụng các đặc tính đàn hồi của dải hoặc tấm đệm đàn hồi đúc sẵn để cho phép các chuyển động dự kiến của kết cấu. Dải được cố định bằng liên kết bu lông với kết cấu. Phần tử mối nối bằng phẳng với bề mặt chạy.

Khe co giãn công xôn (cantilever expansion joint): Khe co giãn gồm các phần tử công xôn đối xứng và không đối xứng (giống như cái lược hoặc tấm răng cưa), được neo ở một phía của khe hở bản và tự do ở đầu kia của mối nối khe. Các phần tử bằng phẳng với bề mặt chạy.

Khe co giãn đỡ (supported expansion joint): Khe co giãn gồm một phần tử phẳng với bề mặt chạy, được cố định bằng khớp ở một bên và đỡ trượt ở phía bên kia (bởi một phần tử thứ hai), và nó kéo dài qua khe mối nối bản. Dịch chuyển diễn ra thông qua việc trượt trên mặt không cố định của phần tử khớp, tức là trên cấu kiện đỡ được neo vào kết cấu phần dưới.

CHÚ THÍCH: Các khe co giãn thường do nhà sản xuất lắp đặt hoặc dưới sự giám sát của họ.

U.2 Tiêu chuẩn kỹ thuật

U.2.1 Yêu cầu chung

Khe co giãn được quy định phù hợp với Hướng dẫn phê duyệt kỹ thuật cho khe co giãn cho cầu.

...

CHÚ THÍCH: Các tác động, tổ hợp tác động và mô hình hóa kết cấu để xác định phản ứng cầu có liên quan đến khe co giãn cũng xem ở Phụ lục A.

Để soạn thảo các thông số kỹ thuật, sử dụng hướng dẫn chuẩn bị bản liệt kê khe co giãn ở U.2.2.

U.2.2 Bản liệt kê khe co giãn

Bản liệt kê khe co giãn cung cấp các thông tin liên quan cần thiết cho thiết kế, gồm:

1. Số liệu hình học mặt cầu và cách bố trí khe co giãn. Bản kê cũng bao gồm các điều khoản cho phép tiếp cận các bộ phận có thể chuyển dịch, bảo vệ chống ăn mòn và bụi bẩn.

2. Đối tượng sử dụng (trong tiêu chuẩn này có thể là người đi bộ trên phần người đi không công cộng, có thể bao gồm xe bảo dưỡng, v.v.). Phải che các khe và khoảng trống để ngăn ngừa tai nạn có thể xảy ra.

3. Bố trí các khe co giãn liên quan đến hình học của cầu, ví dụ theo chiều dọc và độ dốc ngang, cong, xiên và hướng chuyển vị.

4. Các tác động lên khe co giãn, kể cả tác động dài hạn và sự cố, gồm:

- Chuyển vị và xoay cưỡng bức từ chuyển dịch của cầu theo mọi hướng tương ứng với nhiệt độ lắp đặt từ các giá trị đặc trưng riêng lẻ của bất kỳ tác động nhất thời, sự cố và động đất nào lên cầu. Với các tác động sự cố và động đất giới hạn có liên quan đến dịch chuyển mở ra hay khép lại cần được chỉ ra.

...

- Các điều kiện môi trường có thể ảnh hưởng đến tính chất của vật liệu cấu thành.

5. Kế hoạch lắp đặt, bao gồm:

- Thông tin về khe hở của khe co giãn và dấu của nó (xem xét chuyển dịch của kết cấu tại thời điểm lắp đặt do từ biến, co ngót, đông kết và nhiệt độ giả định, ví dụ + 25 °C);

- Các yêu cầu đối với các biện pháp điều chỉnh để đối phó với sự khác biệt trong các giả định (ví dụ chuyển dịch cho ΔT = 1 °C) ở dạng biểu đồ; mố tạm và mố chính thức; thời gian chưa liên kết; thời gian đổ bê tông.

6. Các yêu cầu khác như: Tổ hợp để lắp đặt, bảo dưỡng và sửa chữa; các quy định về neo và liên kết; hệ kiềm chế; dự phòng cho các mảnh vụn, bụi, nước; khả năng tiếp cận mối nối và hệ thoát nước; tuổi thọ thiết kế; hệ thống chống thấm của dầm; tiếng ồn.

U.2.3 Các tác động để thiết kế neo và liên kết khe co giãn

Thông tin cần thiết từ nhà sản xuất để thiết kế neo của khe co giãn như sau:

1. Dữ liệu hình học cho các bề mặt chịu lực của các bộ phận của khe co giãn bao gồm dung sai và kiểu liên kết nối để lắp đặt.

2. Độ cứng tối thiểu của các bề mặt chịu lực.

...

U.3 Tải trọng, chuyển vị và quay từ dịch chuyển của cầu

(1) Các giá trị thiết kế của tác động và dịch chuyển tại vị trí khe co giãn phải dựa trên các quy tắc nếu Phụ lục A.

(2) Khi tính toán chuyển vị và quay, cần tính đến các khía cạnh sau:

1. Các chuyển vị tịnh tiến và quay tương đối ở hai đầu mối nối.

2. Góc giữa độ dốc dọc và dốc ngang mặt cầu và hướng của chuyển dịch của các gối di động.

3. Hiệu ứng của sự lệch tâm

4. Cho phép nâng cầu để thay gối (ví dụ bằng 10 mm).

U.4 Ví dụ một số dạng khe co giãn

...

Hình U.2 Ví dụ về KCG cho cầu đường sắt có đường ray không hoặc có ba lát liên tục (Maurer)

Hình U.3 Ví dụ về KCG cho cầu đường sắt có ba lát liên tục (Dự án BT-ST)

Phụ lục AA

Phương pháp thí nghiệm ma sát

AA.1 Phạm vi

...

AA.2 Thuật ngữ và định nghĩa

Đối với mục đích của phụ lục này, các thuật ngữ và định nghĩa sau được áp dụng:

Giá trị tĩnh F_xs: lực ma sát khi bắt đầu trượt

Giá trị động F_x_,_dyn: lực ma sát trong quá trình trượt

Giá trị lớn nhất F_x,max: lực ma sát lớn nhất, trong quá trình trượt

CHÚ THÍCH: để hiểu rõ hơn về F_xs, F_x_,_dyn và F_x,max các ví dụ về lực ma sát điển hình và các biểu đồ chuyển vị trượt được thể hiện trong Hình AA.6.

AA.3 Nguyên tắc

Thử nghiệm bao gồm đo lực ma sát cần thiết để gây ra và duy trì chuyển động trong mẫu thử dưới tải trọng thẳng đứng.

AA.4 Thiết bị thử nghiệm

...

- Máy thử nén (1) có khả năng tác dụng một lực không đổi Fz để tạo ra áp lực tiếp xúc cho trong Bảng AA.1 và Bảng AA.3. Lực Fz phải được tác dụng đúng vào tâm mẫu PTFE hoặc CM.

- Tấm (2) chuyển động song song với các tấm nén ở một tốc độ xác định. Thiết bị này được cung cấp với một hệ thống thiết bị đo và ghi lực nén, lực ngang lực (lực ma sát) và nhiệt độ trong suốt thời gian thử nghiệm với sai số <2 %.

- Một bộ gối con lăn (3) đáp ứng các yêu cầu sau:

- Thông qua các con lăn và bản thép không gỉ cứng

- Áp lực Hertz không quá 1200 MPa

- Độ cứng tối thiểu 500 HV₂₀ đối với con lăn và tấm con lăn phù hợp với TCVN 258-1 (ISO 6507-1)

- Độ nhám bề mặt R_y5i không quá 3 μm phù hợp với TCVN 5120 (ISO 4287).

Lực ngang và độ cứng của thiết bị thử nghiệm không được ảnh hưởng đến tốc độ trượt theo bất kỳ cách nào.

AA.5 Mẫu thử nghiệm

...

a) Các tấm PTFE có lúm lõm và hốc phù hợp với Hình 1 và AA.2,

b) Vật liệu composlte phù hợp với Hình AA.3

Mặt đối tiếp phải phù hợp với bề mặt được nhà sản xuất sử dụng thực tế trong khuôn khổ của Bảng 9 và hướng gia công phải vuông góc với hướng trượt. Mặt trượt được bôi trơn theo 7.4.

AA.6 Quy trình thử nghiệm

AA.6.1 Thử nghiệm ma sát ngắn hạn

AA.6.1.1 Yêu cầu chung

Các thông số thử nghiệm và điều kiện thử nghiệm phải đáp ứng các yêu cầu nếu trong Bảng AA.1

Bảng AA.1 - Điều kiện thử nghiệm ma sát (thử nghiệm ngắn hạn ở tốc độ không đổi)

Áp lực tiếp xúc PTFE

...

0,5 f_d⁺³_-0

Mpa

Áp lực tiếp xúc CM1 và CM2

σ_CM

0,5 f_d⁺³_-0

Mpa

Nhiệt độ (Thí nghiệm C)

21±1

...

(Thí nghiệm D)

-35±1

°C

(Thí nghiệm E)

0/-10/-20/-35/+21 (±1)

°C

Chênh lệch nhiệt độ

...

Từ 0,5 đến 1,0

°C/phút

Thời gian chất tải trước

t_p_l

Khoảng cách bề mặt

10⁺⁰^,⁵_-₀

...

Thời gian dừng ở cuối hành trình

t₀

12 ± 1

Tốc độ trượt

0,4 ⁺^0,¹₀

mm/s

Số chu kỳ (hai hành trình):

...

Thí nghiệm E (Xem hình AA.4)

1000

AA.6.1.2 Tấm PTFE và chất bôi trơn

Trong các thử nghiệm ngắn hạn nhằm thiết lập hoặc xác nhận tính phù hợp của các tấm PTFE, thử nghiệm C, D và E phải được thực hiện từng mẫu thử mới theo AA.5 a).

...

Vật liệu composite CM1 và CM2 phải được thử nghiệm kết hợp với chất bôi trơn và mặt đối tiếp thép Austenit phù hợp với khoản 4.

Các mẫu thử đã chuẩn bị như quy định trong AA.5 b) phải chịu một thử nghiệm Chương trình nhiệt độ thấp E.

AA.6.2 Thử nghiệm ma sát dài hạn

AA.6.2.1 Yêu cầu chung

Các thông số thử nghiệm và điều kiện thử nghiệm phải phù hợp với Bảng AA.3. Vật liệu của các mẫu thử phải được lựa chọn và kết hợp theo 4.1.2.

AA.6.2.2 Tấm PTFE cho bề mặt phẳng và chất bôi trơn

Mẫu thử như quy định trong AA.5 a) phải chịu thử nghiệm ma sát dài hạn trên tổng đường trượt dài 10242 m gồm 21 giai đoạn phù hợp với Bảng AA.2.

Bảng AA.2 - Chương trình thử nghiệm ma sát dài hạn

...

Giai đoạn số

...

Loại

...

Khoảng cách

22 m

1000 m

...

22 m

1000 m

22 m

AA.6.2.3 Vật liệu trượt cho thanh dẫn và bề mặt cong

Các mẫu thử như quy định trong AA.5 b), nếu thích hợp, phải chịu thử nghiệm ma sát dài hạn ở tổng đường trượt 2066 m bao gồm năm giai đoạn phù hợp với Bảng AA.4.

Bảng AA.3 - Điều kiện thử nghiệm ma sát (thử nghiệm dài hạn).

Kiểu A (Giai đoạn 1,3,5,...21) Nhiệt độ- Chương trình- Thí nghiệm) tương ứng hình AA.5- tốc độ không đổi

Áp lực tiếp xúc của PTFE được bôi trơn

...

0,5f_d⁺³_-₀

Mpa

Áp lực tiếp xúc của CM1 và CM2

σ_CM

0,5f_d⁺³_-0

Mpa

Nhiệt độ

0/-10/-20/-35/+21 (±1)

...

Chênh lệch nhiệt độ

0,5±1

°C/phút

Thời gian chất tải trước

tpl

Quãng đường trượt

...

10^+0,5_-0

Thời gian dừng ở cuối hành trình

t₀

12±1

Số chu kỳ (hai hành trình):

1000

...

Tốc độ trượt

0,4^+0,1₀

mm/s

Thời gian dừng giữa các giai đoạn

t₀

...

Áp lực tiếp xúc của PTFE được bôi trơn

σ_p

0,5f_d⁺³_-0

Mpa

Áp lực tiếp xúc của CM1 và CM2

σ_CM

0,5f_d⁺³_-0

Mpa

Nhiệt độ

...

21 ±1

°C

Chênh lệch nhiệt độ

0,5±1

°C/phút

Quãng đường trượt

8f^+0,5_-0

...

Số chu kỳ (hai hành trình):

65000

Tốc độ trượt trung bình

v_a

2±0,1

mm/s

Bảng AA.4 - Chương trình thử nghiệm dài hạn

...

2066 m đường trượt tổng cộng

Số giai đoạn

Loại

...

Khoảng cách

22 m

1000 m

22 m

1000 m

22 m

...

Ngoại trừ lúc bắt đầu thử nghiệm (lực ma sát ban đầu trong chuyển động trượt đầu tiên), sau khi nghỉ giữa các pha hoặc bất kỳ sự gián đoạn nào dài hơn, giá trị trung bình của lực kéo và lực nén phải được lấy là lực ma sát.

Hệ số ma sát tĩnh và động phải được xác định như sau:

(AA.1)

(AA.2)

Khi giá trị động lớn hơn giá trị tĩnh, (AA.1):

...

AA.8 Báo cáo thử nghiệm

Báo cáo thử nghiệm phải bao gồm ít nhất các mục sau:

1) Nhận dạng các mẫu thử và chất bôi trơn (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lượng lô sản xuất).

2) Kích thước, hình dạng và cách sắp xếp của các mẫu.

3) Mô tả bề mặt (độ nhám bề mặt R_y5i).

4) Ngày, loại thử nghiệm, thời lượng, tổng đường trượt và bất kỳ điều kiện thử nghiệm liên quan nào khác.

5) Mô tả thiết bị thử nghiệm.

6) Báo cáo đồ họa liên tục về kết quả thử nghiệm chỉ ra biên dạng ma sát trượt.

7) Mô tả mẫu thử sau khi thử nghiệm, đặc biệt là độ mòn của vật liệu trượt và / hoặc thay đổi trong chất bôi trơn.

...

9) Xem điều 6.1.

CHÚ THÍCH: 1 Tấm nén; 2 Tấm di chuyển; 3 Gối con lăn

Hình AA.1 - Thiết bị kiểm tra ma sát

CHÚ THÍCH: 1 Hướng trượt

Tấm PTFE có thể được làm nguội để lắp vào hốc.

Hình AA.2 - Mẫu thử cho các tấm PTFE có lúm lõm và hốc

...

Hình AA.3 - Mẫu thử cho vật liệu composite

CHÚ DẪN: X Số chu kỳ n; Y Nhiệt độ T; Z Hệ số ma sát

Hình AA.4 - Sơ đồ nhiệt độ và biên dạng ma sát của các thử nghiệm trượt ngắn hạn tiêu chuẩn (Nhiệt độ thấp-Chương trình-Thí nghiệm (E))

a) Nhiệt độ-Chương trình- Thí nghiệm (A)

b) Tổng đường dẫn trang trình bày

CHÚ DẪN: X Số chu kỳ n; Y Nhiệt độ T (°C)

...

a) các phần tử trượt bằng PTFE bôi trơn và đối tiếp thép austenit hoặc thép mạ crom cứng

b) Các phần tử trượt bằng vật liệu composite CM1 và CM2 và thép Austenit đối tiếp

Chú dẫn: X chuyển vị trượt; Y Lực ma sát

Hình AA.6 - Các ví dụ về biên dạng lực ma sát điển hình và chuyển vị trượt

Phụ lục BB

...

BB.1 Phạm vi

Phụ lục này xác định quy trình xác nhận tính toàn vẹn của lớp crom cứng áp dụng cho thép nền.

BB.2 Nguyên tắc

Phương pháp thử dựa trên nguyên tắc các vết nứt và độ rỗng kéo dài qua lớp crom cứng để nền thép sẽ lộ ra dưới dạng vết xanh do phản ứng của ion Fe-II với dung dịch chỉ thị của kali ferrocyanide III và natri clorua.

BB.3 Dung dịch chỉ thị

Dung dịch chỉ thị ferroxyl bao gồm 10g K3 [Fe (CN) 6] và 30g NaCl trong 1 l nước cất hoặc nước khử muối hoàn toàn bằng trao đổi ion.

CHÚ THÍCH: Tránh để da tiếp xúc với dung dịch chỉ thị, phải bảo vệ da và thực phẩm không bị tiêu hao trong khi xử lý dung dịch chỉ thị. Cần lưu ý rằng dung dịch chỉ thị tiếp xúc với axit sẽ giải phóng prussic cực độc axit (hydrocyanic).

BB.4 Mẫu thử nghiệm

Thử nghiệm phải được thực hiện tối thiểu trên 20 % diện tích tiếp xúc của mặt trượt.

...

Thử nghiệm phải được thực hiện ở nhiệt độ từ 5 °C đến 40 °C.

Để ngăn chặn các chỉ báo sai, không khí trong khu vực lân cận thử nghiệm không được chứa sắt, các hạt hoặc mẫu thử phải được che phủ và bảo vệ khỏi bụi.

Ngay trước khi thử, lớp crom cứng phải được làm sạch bằng chất tẩy dầu mỡ không chứa axit.

Diện tích crom cứng cần thử nghiệm phải được phủ bằng giấy thấm trắng có tẩm dung dịch chỉ thị. Giấy ướt phải dính chặt vào bề mặt crom cứng mà không bị nhăn hoặc phồng rộp.

Dung dịch phải tiếp xúc với bề mặt trong 1 giờ.

Vào cuối thời gian thử nghiệm trước khi lấy giấy thấm ra, nó phải được xác định và kiểm tra các thay đổi trong màu sắc.

Các vùng bị khuyết tật trong lớp crom cứng sẽ được biểu thị dưới dạng các vết màu xanh lam trên giấy.

Sau khi thử, dung dịch chỉ thị phải được loại bỏ hoàn toàn khỏi mẫu bằng nước hoặc cồn. Và sau đó làm khô bề mặt.

BB.6 Báo cáo thử nghiệm

...

1) Nhận dạng các mẫu thử (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lô sản xuất) và số sê-ri duy nhất của gối, nếu có.

2) Tình trạng của các mẫu thử trước và sau khi thử (hư hỏng trực quan).

3) Ngày, thời gian và nhiệt độ của thử nghiệm.

4) Kết quả thử nghiệm (trong trường hợp hư hỏng, các bản ghi phải được gửi kèm theo biên bản thử nghiệm).

5) Bất kỳ quy trình vận hành nào không được mô tả trong điều khoản này và bất kỳ sự cố bất thường nào xảy ra trong thí nghiệm.

6) Xem Điều 6.1.

Phụ lục CC

...

CC.1 Phạm vi

Phụ lục này mô tả phương pháp đo lớp phủ ôxy hóa anốt trên nhôm.

CC.2 Nguyên tắc

Phương pháp này là không phá hủy. Nó liên quan đến việc tạo ra các dòng điện xoáy trong chất nền kim loại và phép đo phản ứng của các dòng điện xoáy đó trên một đầu thử nghiệm được đặt trên các bề mặt được anốt hóa. Các cường độ của phản ứng này liên quan đến khoảng cách giữa đầu thử nghiệm và bề mặt kim loại, tức là độ dày của phim anốt.

Mẫu đối chứng là cần thiết.

Dụng cụ này chỉ thích hợp để xác định chính xác trên bề mặt phẳng hoặc hình trụ và bất kỳ loại độ cong sẽ chỉ cho kết quả đọc gần đúng.

Khi vật liệu cần thử nghiệm có độ cong vượt quá giới hạn của thiết bị, các mẫu thử phẳng đại diện của vật liệu ở cả thành phần và bề mặt hoàn thiện, và được anốt hóa trong điều kiện tương tự như sản phẩm, sẽ được cung cấp.

CC.3 Thiết bị thử nghiệm

Không có giới hạn nào được đặt ra đối với loại thiết bị, miễn là nó dựa trên các nguyên tắc đưa ra ở trên và có thể hiệu chuẩn một cách thỏa đáng như mô tả trong CC.4

...

Các thiết bị có mức độ nhạy cảm khác nhau đối với các biến thể như độ dày, độ nhám, v.v. Trong mọi trường hợp, Các mẫu kiểm soát phải được cung cấp, càng nhiều càng tốt, có cùng đặc điểm kỹ thuật vật liệu làm cơ sở kim loại của mẫu thử.

Mỗi loại thiết bị có mức độ nhạy cảm riêng với các thay đổi được nêu trong biểu đồ của nhà sản xuất, và các phương pháp hiệu chuẩn cụ thể thường được cung cấp. Cần đặc biệt cẩn thận để tuân theo các khuyến nghị lần "khởi động".

Tất cả các dụng cụ tối thiểu phải bao gồm hiệu chuẩn được đưa ra dưới đây. Để xác định tuyệt đối, Việc hiệu chuẩn phải được kiểm tra định kỳ trong quá trình sử dụng, ít nhất 15 phút một lần, nhưng có thể sử dụng thiết bị tương đối bằng cách sử dụng các tiêu chuẩn có độ dày đã biết.

CC.4 Quy trình thử nghiệm

CC.4.1 Hiệu chuẩn

Chuẩn bị một mẫu đối chứng có cùng chất liệu, xử lý trước và có dạng như mẫu được thử nghiệm, nhưng không được anod hóa. Các mẫu phải có chiều dài không nhỏ hơn 100 mm.

Khi các mẫu có hình dạng phức tạp, các số đọc có thể tái lập có thể thu được chính xác chỉ trong phạm vi nhỏ các khu vực sẽ được xác định cẩn thận. Trong những trường hợp này, các khu vực nhỏ được hiệu chuẩn trên mẫu trần phải tương ứng với các khu vực nhỏ nơi các số đọc được thực hiện trên các mẫu được anốt hóa.

Đặt đầu thử nghiệm lên mẫu chuẩn không tráng phủ và điều chỉnh số đọc thang đo về không. Đo lường của bất kỳ nhóm nào của số đọc bằng 0 trên khu vực liên quan của mẫu chuẩn không được khác 0 quá hơn 5% giá trị tối đa được chọn để đọc toàn bộ.

Hiệu chuẩn thang đo bằng cách sử dụng mẫu đối chứng đã được anốt hóa và được bọc trong điều kiện tương tự như công việc được kiểm tra. Độ dày của màng anốt trên mẫu đối chứng phải là được xác định trong khu vực liền kề với khu vực sử dụng để hiệu chuẩn bằng phương pháp soi kính hiển vi.

...

CC.4.2 Đo lường

Sau khi hiệu chuẩn, như quy định ở trên, thực hiện không ít hơn năm phép đo tại các điểm cách đều nhau trên toàn bộ bề mặt quan trọng của mẫu.

CC.5 Báo cáo thử nghiệm

Báo cáo thử nghiệm phải bao gồm ít nhất các mục sau:

1) Nhận dạng các mẫu thử (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lô sản xuất)

2) Mô tả thiết bị

3) Mô tả quy trình hiệu chuẩn

4) Ngày thử nghiệm

5) Kết quả thử nghiệm

...

Phụ lục DD

Dầu bôi trơn - Thí nghiệm tách dầu

DD.1 Phạm vi

Phương pháp này, bằng cách đo dầu tách ra khỏi mỡ bôi trơn trong các điều kiện thử nghiệm được hiển thị để cung cấp hướng dẫn hữu ích về ứng xử và cách bảo quản trong thùng, áp dụng cho mẫu thử từ một hộp thiếc đầy.

DD.2 Thuật ngữ và định nghĩa

Tách dầu S: thương số của trọng lượng của dầu tách ra bằng trọng lượng của dầu mỡ trước khi đun nóng.

DD.3 Nguyên tắc

...

DD.4 Thiết bị thử nghiệm

Thiết lập thử nghiệm (xem Hình DD.1) phải bao gồm:

i) Côn, gạc niken, 60 mắt lưới (558 lỗ trên 100 mm², dây 0,19 mm, lỗ 0,28 mm), có dây xử lý.

ii) Cốc, 200 ml.

iii) Nắp đậy, lọc kín, có móc gần chính giữa ở mặt dưới.

Thiết lập thử nghiệm phải bao gồm một tủ sấy có khả năng duy trì nhiệt độ quy định trong phạm vi 0,5°C.

DD.5 Lấy mẫu

Một mẫu đại diện phải được lấy bằng dụng cụ thích hợp từ giữa của hộp hoặc thùng dầu bôi trơn. Cỡ mẫu phải bao gồm khoảng 10 g mỡ, được cân chính xác đến 0,1 g.

DD.6 Quy trình thử nghiệm

...

Quy trình thử nghiệm phải như sau:

1) Xác định khối lượng của mỡ (W_g) bằng cách cân côn rỗng và côn đầy mẫu.

2) Làm nóng lò đến nhiệt độ thử.

3) Cân cốc sạch (không có côn và nắp) chính xác đến 0,01 g.

4) Đặt mẫu vào côn sao cho phần trên của mẫu nhẵn và không lồi (để tránh đọng dầu tự do).

5) Lắp ráp thiết lập kiểm tra như trong Hình DD.1.

6) Thiết lập nhiệt thử nghiệm trong lò trong thời gian quy định ở nhiệt độ quy định.

7) Lấy thiết lập ra khỏi lò và để nguội đến nhiệt độ phòng.

8) Tháo côn ra khỏi cốc, gõ nhẹ vào bên trong cốc để loại bỏ dầu bám vào đến đầu của nó.

...

Độ tách dầu S (% khối lượng) được tính như sau:

(DD.1)

Trong đó:

W_g là khối lượng của dầu mỡ trước khi đun nóng.

W₀ là trọng lượng của dầu tách ra.

DD.7 Báo cáo thử nghiệm

Báo cáo thử nghiệm phải bao gồm ít nhất các mục sau:

1) Nhận dạng các mẫu thử (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lô sản xuất)

...

3) Kết quả thử nghiệm: phần trăm S tách dầu

4) Bất kỳ quy trình vận hành nào không được mô tả trong điều khoản này và bất kỳ sự cố bất thường nào xảy ra trong thí nghiệm.

5) Xem Điều 6.1.

CHÚ THÍCH: 1 Nắp; 2 Móc; 3 Mẫu; 4 Cốc; 5 Bạc hàn dọc theo đường này; 6 Chi tiết của côn; 7 Sự phát triển của côn

Hình DD.1 - Thiết lập thí nghiệm tách dầu

Phụ lục EE

...

EE.1 Phạm vi

Phụ lục này xác định phương pháp kiểm tra ứng xử tĩnh lâu dài của mỡ bôi trơn tiếp xúc với không khí.

Nó không cung cấp bất kỳ thông tin nào về độ bền lưu trữ của mỡ bôi trơn trong các container bán lẻ thông thường.

EE.2 Định nghĩa

Phương pháp này xác định độ ổn định oxy hóa là khả năng chống lại oxy của mỡ bôi trơn, độ hấp thụ, đo bằng độ giảm áp suất. Độ giảm áp suất càng nhỏ thì độ bền oxy hóa càng lớn.

EE.3 Nguyên tắc

Thử nghiệm bao gồm Kiểm tra kết quả của việc ngâm mẫu trong môi trường oxy.

EE.4 Thiết bị thử nghiệm

Các bộ phận được đánh số trên Hình EE.1 phải đáp ứng các yêu cầu dưới đây:

...

Áp kế (xem Hình EE.1, chi tiết 1, phải có dải từ 0 kPa đến 1000 kPa, cấp 0,6 có đường kính vỏ ít nhất là 160 mm và chia thang đo 5 kPa. Nó phải thích hợp cho oxy và có khả năng kháng các sản phẩm oxy hóa từ oxy.

EE.4.2 Bình áp lực

Bình áp lực (xem Hình EE.1, chi tiết 11) phải có thể tích 185 ml + 6 ml không có giá đỡ vỏ và vỏ thủy tinh bao gồm cả ống dẫn đến thiết bị.

Đường ống (xem Hình EE.1, chi tiết 4) đến áp kế, đầu (xem Hình EE.1, chi tiết 9) và bình áp lực làm bằng thép không gỉ theo EN 10088-2, cấp X10CrNi18-8. Các mặt trong của ống, đầu và bình áp lực phải được đánh bóng cao.

EE.4.3 Vỏ

Vỏ như thể hiện trên Hình EE.2 phải bằng thủy tinh borosilicat nhiệt với các cạnh được đánh bóng bằng lửa.

EE.4.4 Giá đỡ vỏ

Giá đỡ vỏ được chỉ ra trong Hình EE.3 phải bằng thép không gỉ với 18% crom và 8% niken. Tất cả các mặt được đánh bóng cao. Trọng lượng của giá đỡ vỏ phải là 152 g ± 3 g.

EE.4.5 Thiết bị gia nhiệt

...

EE.4.6 Bể đun nóng chất lỏng

Bể gia nhiệt phải có thể điều chỉnh đến 160 °C ± 0,5 °C.

Chiều cao phải tương ứng với độ cao ngập của bình chịu áp lực. Nó sẽ có thể lưu thông bể chất lỏng bằng máy bơm hoặc máy khuấy. Việc gia nhiệt nhằm mục đích làm ấm chất lỏng trong bể đến nhiệt độ thử nghiệm yêu cầu trong vòng 60 phút sau khi ngâm bình chịu áp lực.

Nhiệt kế phải được định vị ở mức vạch 96,8 °C với nắp của bể. Bình áp lực ngâm phải cao hơn mực chất lỏng 50 mm. Bể phải được đặt sao cho áp kế không tiếp xúc với biến động nhiệt độ.

EE.4.7 Khối gia nhiệt

Khối gia nhiệt làm bằng hợp kim nhôm rèn (ép không co ngót). Nó có thể được làm nóng bằng điện và điều chỉnh nhiệt. Các điều kiện mô tả trên phải được tuân thủ.

EE.4.8 Nhiệt kế.

Nhiệt kế tương ứng với nhiệt kế IP 24 °C của nhiệt kế tiêu chuẩn IP của Viện Dầu mỏ.

EE.5 Lấy mẫu

...

EE.6 Quy trình thử nghiệm

Thử nghiệm phải được thực hiện hai lần, mỗi lần có năm vỏ (xem Hình EE.2).

Quy trình thử nghiệm như sau:

1) Tiền xử lý vỏ: Trước khi sử dụng phải làm sạch vỏ bằng cách rửa lần lượt bằng chất hữu cơ dung môi, xà phòng nóng và axit crom sulfuric, sau đó rửa sạch bằng nước cất và làm khô trong buồng gia nhiệt. Không được chạm vào vỏ ngoại trừ kẹp chặt vỏ.

2) Làm đầy vỏ

Năm vỏ chứa đầy 4 g ± 0,01 g dầu bôi trơn, mỗi vỏ nhưng không được chạm bằng tay. Các dầu nhờn được phân bố trong vỏ thành các lớp đều nhau, tránh tạo bọt khí; bề mặt được làm phẳng.

3) Lồng vỏ và đóng bình chịu áp lực: Năm chiếc vỏ chứa đầy chất bôi trơn được đưa vào giá đỡ vỏ. Tấm kim loại trên của giá đỡ vỏ đóng vai trò như một nắp đậy và ngăn không cho vật liệu bị bay hơi và thu hồi vật liệu nhỏ giọt vào chất bôi trơn. Giá đỡ vỏ sau đó được lắp vào bình áp suất. Một quả cầu nhỏ bằng bông thủy tinh là đưa vào đường ống dẫn đến áp kế. Bình áp suất được đóng lại bằng cách thắt chặt vít xi lanh chậm và đều

4) Đổ đầy ôxy và kiểm tra độ kín khí của thiết bị thử nghiệm: Không khí được loại bỏ khỏi thiết bị thử bằng cách nạp oxy bốn lần với độ tinh khiết phần trăm tối thiểu là 99,5 %, đến áp suất 700 kPa và làm rỗng nó một lần nữa. Sau lần nạp thứ năm với lượng oxy lên đến áp suất 700 kPa, thiết bị được duy trì áp suất qua đêm để đảm bảo nó kín khí.

5) Quy trình: Sau thử nghiệm độ kín khí, thiết bị được đưa vào thiết bị gia nhiệt để làm ấm đến 160 °C ± 0,5 °C. Ngay sau khi áp suất tăng do nhiệt độ tăng, oxy được thoát ra khỏi van (3) từ theo thời gian cho đến khi áp suất lên tới 770 kPa ± 5 kPa. Áp suất này phải không đổi trong ít nhất 2 giờ. Sự giảm áp suất trong 2 h này cho thấy có sự rò rỉ trong thiết bị thử nghiệm. Nếu điều này xảy ra, quá trình phải được lặp lại bắt đầu bằng việc đưa thiết bị thử nghiệm vào thiết bị gia nhiệt. Việc giảm áp suất phải được ghi lại ít nhất 24 h một lần và thời gian thử nghiệm là 100 h. Sau thời gian thử nghiệm, độ giảm áp suất được đọc.

...

Tính lặp lại (một người quan sát, một thiết bị)

Nếu một người quan sát xác định được hai kết quả trong các điều kiện lặp lại, thì cả hai kết quả được coi là chấp nhận được và phù hợp với các tiêu chuẩn miễn là chúng không bị sai lệch bởi các giá trị cao hơn các giá trị đã cho trong bảng dưới đây.

So sánh (quan sát sự khác nhau, thiết bị khác nhau)

Nếu hai phòng thí nghiệm khác nhau xác định mỗi phòng một kết quả trong các điều kiện có thể so sánh được, thì cả hai kết quả được coi là có thể chấp nhận được và tuân theo các tiêu chuẩn miễn là chúng không bị lệch bởi các giá trị cao hơn giá trị đưa ra trong bảng dưới đây

Bảng EE.1 Tính lặp và tính so sánh

Áp lực kết quả sụt giảm (kPa)

Lặp lại (kPa)

So sánh (kPa)

0 đến 35

...

Trên 35 đến 70

Trên 70 đến 140

Trên 140 đến 385

...

Các giá trị trong Bảng EE.1 chỉ có thể được sử dụng cho phần đó của kết quả, khi oxy giảm (oxy hấp thụ) xảy ra đồng đều, tức là trước khi bắt đầu cảm ứng được đánh dấu bằng sự sụt giảm oxy đột ngột (tăng đột ngột sự hấp thụ oxy).

EE.7 Báo cáo thử nghiệm

Báo cáo thử nghiệm phải bao gồm ít nhất các mục sau:

1) Nhận dạng các mẫu thử (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lô sản xuất)

2) Ngày, thời gian và nhiệt độ của thử nghiệm

3) Kết quả thử nghiệm: giảm áp suất tính bằng kilopascal

4) Mọi quy trình vận hành không mô tả trong phụ lục này và sự cố bất thường xảy ra khi thí nghiệm

5) Ghi rõ rằng thử nghiệm đã được thực hiện theo tiêu chuẩn này

6) Xem Điều 6.1.

...

CHÚ THÍCH: 1 Đồng hồ đo áp suất; 2 Tee; 3 Van cho oxy; 4 Ống: 5 Vòng cổ; 6 Ecru; 7 Đĩa; 8 Vít; 9 Nắp; 10 Miếng đệm; 11 Bình; 12 Vỏ; 13 Giá đỡ vỏ; 14 8 lỗ ϕ 10,5 phân bố đều quanh chu vi; 15 8 lỗ vát M 10 phân bố đều quanh chu vi

Hình EE.1 - Thiết bị thử nghiệm

Hình EE.2 - Vỏ

Hình EE.3 - Giá đỡ vỏ

Phụ lục FF

...

FF.1 Phạm vi

Phụ lục này xác định phương pháp xác định lực cần thiết để phá vỡ dính bám tạo ra bởi chất kết dính, áp dụng cho các mẫu được chuẩn bị riêng lẻ.

FF.2 Nguyên tắc

Một mối nối chồng kép (xem Hình FF.1) giữa các miếng dính hình chữ nhật bị kéo đứt bởi lực kéo dọc, tức là một lực song song với các kích thước chính của các chất kết dính, kết quả được ghi là lực quan sát được lúc đứt.

FF.3 Thiết bị thử nghiệm

Thời gian đáp ứng của máy phải đủ ngắn để không ảnh hưởng đến độ chính xác của tải trọng đứt có thể đo được. Phạm vi của máy phải sao cho các mẫu thử bị đứt ở tải từ 15 % đến 85 % số đọc toàn quy mô.

Kẹp phải được tự do xoay quanh các trục trong mặt phẳng trung bình của đường dính kết. Chúng nên dính chặt vào vừa đủ chắc chắn để tránh trượt nhưng không quả chắc để gây vỡ quá mức. Kẹp hoạt động bằng bu lông phải tránh xuyên qua lớp bám dính vì những chỗ bám như vậy làm phát sinh tập trung ứng suất không mong muốn.

FF.4 Mẫu thử nghiệm

Phải tiến hành thử nghiệm trong mối nối chồng kép giữa các miếng dính hình chữ nhật theo Hình FF.1.

...

Hai lớp phủ bên ngoài bằng thép tấm Austenit phù hợp với các yêu cầu 6.1.2.3 và lớp phủ trung tâm bằng thép phù hợp với các yêu cầu 6.1.2.5. Kích thước của các lớp dính cho trong Hình FF.2.

Độ phẳng phải nằm trong khoảng 0,05 mm trên chiều dài và chiều rộng của diện tích dính bám của mẫu thử và trong phạm vi 1,0 mm trên chiều dài của lớp dính.

CHÚ THÍCH: Do yêu cầu về độ phẳng, khuyến cáo nên cắt các chất kết dính từ các tấm lớn nên xẻ chứ không phải cắt.

Trước khi dán, chuẩn bị bề mặt của chất kết dính theo các khuyến nghị của nhà chế tạo. Chất kết dính phải được áp dụng và liên kết phải được thực hiện bằng các phương pháp được nhà sản xuất khuyến nghị. Chiều dài của vòng đệm tiêu chuẩn thường là 12,5 mm ± 0,5 mm, nhưng nếu có nhu cầu trong trường hợp đặc biệt, sự chồng có thể được tăng lên với điều kiện bất kỳ sự thay đổi nào so với tiêu chuẩn đều được ghi trong báo cáo thử nghiệm.

CHÚ THÍCH: Thông thường, các chất kết dính phải được chuẩn bị, bảo quản và kết dinh, và các cụm được ổn định và thử nghiệm, trong điều kiện nhiệt độ và độ ẩm tiêu chuẩn. Nếu không có các yêu cầu khác, các điều kiện khuyến nghị là 23 °C ± 2 °C và 50 % ± 5 % r.h.

FF.4.2 Chuẩn bị mẫu thử

FF.4.2.1 Lão hóa để đánh giá độ bền

Mẫu phải theo quy trình sau:

a) Phơi mẫu trong tủ sấy trong 24 giờ ở nhiệt độ 35 °C ± 2 °C.

...

c) Lặp lại chu kỳ a) và b) bốn lần nữa.

CHÚ THÍCH: Quá trình lão hóa có thể bị gián đoạn nếu cần thiết.

FF.4.2.2 Lão hóa để đánh giá độ ổn định hóa học

Mẫu phải theo quy trình sau: Ngâm 96 giờ trong bể nước cất được duy trì ở 60 °C ± 2 °C.

FF.5 Quy trình thử nghiệm

Máy được làm việc trong điều kiện về cơ bản không đổi trong suốt thử nghiệm dù biểu đồ ứng suất có thể chỉ ra sự không tuyến tính khi bắt đầu và kết thúc thử nghiệm.

Thử nghiệm phải được thực hiện trong môi trường ở 23 °C + 2 °C.

a) Định vị cụm lắp ráp đối xứng trong máy thử nghiệm với mỗi báng cách 50 mm ±1 mm cạnh gần nhất của phần chồng lấp.

b) Đặt miếng đệm trong khoảng kẹp giữa các miếng dính để tránh làm biến dạng các miếng dính.

...

d) Ghi lại lực cao nhất trong quá trình thử nghiệm là lực kéo đứt của mẫu thử đó.

CHÚ THÍCH: Nếu không có kinh nghiệm trước đây về loại mối nối được thử nghiệm, thì các thử nghiệm sơ bộ phải được được thực hiện để thiết lập các điều kiện hoạt động phù hợp.

Các kết quả từ các mẫu thử cho thấy các mối nối bị thắt hoặc bị đứt trong phần kết dính, sẽ bị loại bỏ, trừ khi chất kết dính đáp ứng yêu cầu tối thiểu.

FF.6 Báo cáo thử nghiệm

Báo cáo thử nghiệm phải bao gồm ít nhất các mục sau:

1) Nhận dạng chất kết dính thử nghiệm (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lô sản xuất)

2) Mô tả chuẩn bị bề mặt.

3) Mô tả quá trình dính bám, gồm các điều kiện trước khi đóng rắn, thời gian đóng rắn và nhiệt độ.

4) Số nhận dạng của các mẫu thử được thử nghiệm và lực kéo đứt trung bình của từng mẫu.

...

6) Bất kỳ chi tiết vận hành nào không được xem xét và các sự cố có thể xảy ra có thể làm thay đổi kết quả

7) Xem Điều 6.1.

Các bản đồ thị phải đính kèm với báo cáo thử nghiệm

Hình FF.1 - Mối nối chồng kép

Kích thước theo mm

CHÚ THÍCH: 1 Kết dính bên ngoài; 2 Kết dính trung tâm

Hình FF.2 - Kết dính thử nghiệm với lỗ định vị

...

Phụ lục GG

Phương pháp thử nghiệm mô đun cắt

GG.1 Yêu cầu chung

Phụ lục này mô tả phương pháp thí nghiệm xác định mô đun cắt biểu kiến (G_g) của gối.

GG.2 Khái niệm và phạm vi

Phụ lục này mô tả phương pháp xác định môđun cắt biểu kiến của các gối đàn hồi hoàn chỉnh. Nếu gối quá lớn không thể chứa được trong máy nén, chúng có thể được giảm kích thước mặt bằng bằng cách cắt một nửa mẫu tùy theo thỏa thuận của khách hàng. Tuy nhiên, lực nén cần đủ lớn để phù hợp với các kích thước cho trong 6.2.1.3.7.

GG.3 Định nghĩa

Ứng suất cắt (τ): tỷ số giữa lực cắt trên diện tích chịu lực.

...

Mô đun cắt: tỷ số giữa sự chênh lệch ứng suất cắt và chênh lệch tương đối của biến dạng cắt.

CHÚ THÍCH: mô đun cắt (G_g) được quy ước là mô đun cắt giao nhau đối với biến dạng cắt tương đối tương ứng với các chuyển vị sau:

v_x1 = 0,27 ∙ T_q và v_x2 = 0,58 ∙ T_q

trong đó T_q là tổng độ dày ban đầu trung bình của cao su, bao gồm cả lớp phủ trên và dưới khi chúng không bị kiềm chế với cắt.

GG.4 Nguyên tắc

Thử nghiệm bao gồm đo chuyển vị cắt của một cặp gối đàn hồi giống hệt nhau, khi chúng chịu tải trọng cắt tăng dần. Từ các phép đo này, mô đun cắt biểu kiến được tính và các bề mặt của gối khi toàn bộ chịu tải được kiểm tra các khuyết tật.

GG.5 Thiết bị

GG.5.1 Thiết bị thử nghiệm

Máy thử nghiệm được thể hiện bằng sơ đồ trong Hình GG.1, phải có khả năng cung cấp tải nén cho một các cặp gối được ngăn cách với nhau bằng một tấm di động, và cũng cung cấp chuyển vị cắt theo điều kiện được kiểm soát. Thiết bị phải cung cấp phương pháp đo tải trọng nén và lực cắt, cùng với chuyển vị cắt. Thiết bị đo phải có độ chính xác nhỏ hơn lớn hơn hoặc bằng 2 % của giá trị lớn nhất ghi được. Các tấm phải đủ dày để ngăn biến dạng vặn đáng kể (<1 % chuyển vị gối đo được) dưới tải trọng tối đa và kích thước trên mặt bằng lớn hơn diện tích mặt bằng của mẫu thử.

...

Để giảm khả năng các mẫu thử bị trượt trong quá trình trượt cắt, cần lắp các tấm có ma sát cao với các tấm và tấm có thể di chuyển của máy thử nghiệm.

Ngoài ra, mẫu thử có thể được định vị tích cực bằng dải kim loại có chiều dày không vượt quá chiều dày của tấm thép bên ngoài cộng với lớp bảo vệ.

GG.6 Mẫu thử

GG.6.1 Kích thước

Các mẫu thử phải phù hợp với khuyến nghị thiết kế của Điều 6.2.2. Nếu cặp gối không ổn định trong bố trí thử nghiệm dưới tải đặt vào thì phải sử dụng các cặp gối bổ sung để làm cho lắp ráp ổn định.

GG.6.2 Đo mẫu thử không bị biến dạng

Chiều dày ban đầu trung bình của mỗi mẫu thử phải được đo bằng cách sử dụng tối thiểu hai đồng hồ đo được đặt cách đều tâm của gối. Một cặp đồng hồ đo bổ sung có thể được sử dụng nếu cần thiết để thiết lập sự thay đổi độ dày qua gối, và trong trường hợp này các đồng hồ đo phải được bố trí đối xứng ở các góc hoặc ở điểm giữa của các cạnh.

Kích thước mặt bằng phải được đo dọc theo các cạnh.

GG.7 Quy trình vận hành

...

Ổn định mẫu thử phải bắt đầu sau khoảng thời gian tối thiểu là 24 giờ sau khi lưu hóa.

Sau khi lão hóa nhân tạo, phép thử không được thực hiện cho đến khi mẫu thử đã ổn định khi thử. nhiệt độ. Trong trường hợp không có phép đo trực tiếp, có thể giả định rằng đây là trường hợp sau khoảng thời gian 24 giờ.

Sau khi ổn định nhiệt độ thấp hoặc rất thấp, thử nghiệm phải được thực hiện trước bề mặt cạnh nhiệt độ đạt đến giá trị quy định trong 6.2.1.3.1.2 và 6.2.1.3.1.3. Bọt có độ cứng thấp có thể được sử dụng để cách nhiệt các cạnh cho mục đích của thử nghiệm này.

GG.7.2 Quy trình kiểm tra

Các mẫu thử phải được đặt đối xứng trên mỗi mặt của tấm di động sao cho hướng cắt là theo chiều rộng của gối.

Phải đặt áp suất trung bình là 6 MPa.

Các gối phải chịu lực cắt ở tốc độ không đổi và tốc độ tối đa là 150 mm / phút đối với chuyển vị kiểm tra tối đa v_xm (0,7 T_q ≤ v_xm ≤ 0,9 T_q) và sau đó đưa về chuyển vị bằng không. Ứng suất nén phải được loại bỏ và để các mẫu thử không bị xáo trộn trong năm phút và sau đó cắt lại đến v_xm.

Chuyển vị ngang và lực phải được ghi lại liên tục hoặc cách nhau ít nhất 10 khoảng thời gian bằng nhau phần tải của chu trình.

GG.8 Kết quả

...

Ứng suất cắt τ tính bằng MPa được cho bởi:

(GG.1)

trong đó F_x là lực cắt tính bằng N, A là diện tích tính bằng mm² mà tải trọng nén tác động (tức là diện tích mặt bằng của một gối). Khi hai gối được kiểm tra lưng với lưng theo cách bình thường, lực tác dụng là 2F_x và diện tích là "2 A"

GG.8.2 Biến dạng cắt

Biến dạng cắt ε_q được cho bởi biểu thức:

(GG.2)

GG.8.3 Mô đun cắt

...

(GG.3)

trong đó:

τ_s2 là ứng suất cắt và ε_qx2biến dạng cắt ở biến dạng v_x2 = 0,58 T_q

τ_s1 là ứng suất cắt và ε_qx1là biến dạng cắt ở biến dạng v_x1 = 0,27 T_q

CHÚ DẪN: A = Loại E; B = Loại C; I Tấm nén; II Mẫu thử; III Tấm di động; IV Tấm lót có rãnh để chống trượt (Loại E); V Dải kim loại để chống trượt (Loại C)

Hình GG.1 - Sơ đồ thiết bị thử nghiệm mô đun cắt

...

Báo cáo thử nghiệm phải có các thông tin sau:

1 - Nhận dạng các mẫu thử (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lượng mỗi gối)

2 - Chiều dày, số lớp và kích thước sơ đồ của mẫu thử

3 - Kích thước của mẫu thử được cắt khi thích hợp

4 - Tình trạng của mẫu thử trước và sau khi thử

5 - Ngày, thời gian và nhiệt độ của thử nghiệm

6 - Giá trị của tải trọng nén

7 - Tốc độ biến dạng cắt

8 - Giá trị của lực cắt và chuyển vị đo được (đồ thị)

...

10 - Bất kỳ sai lệch nào so với phương pháp được nêu ở đây

11 - Làm rõ rằng thử nghiệm được thực hiện phù hợp với tiêu chuẩn, trừ khi có sai lệch

Phụ lục HH

Phương pháp thử dính bám cắt

HH.1 Yêu cầu chung

Phụ lục này mô tả phương pháp kiểm tra tính thích hợp của độ bền dính bám của các gối chịu cắt. Nếu gối quá lớn không thể chứa trong giá thử và nếu khách hàng đồng ý thì gối có thể được cắt thành hai phần bằng nhau hoặc thử dính bám trên các mẫu có thể được thay thế.

HH.2 Khái niệm và phạm vi

...

CHÚ THÍCH: Gối bị cắt có khả năng cung cấp độ bền dính bám tháp hơn so với gối hoàn chỉnh do có các sai sót do hoạt động cắt. Do đó, các kết quả không đạt yêu cầu thu được từ các gối bị cắt nên được xử lý dự phòng.

HH.3 Định nghĩa

Ứng suất cắt (τ): tỷ số giữa lực cắt trên diện tích chịu lực.

Biến dạng cắt: tỷ số giữa chuyển vị cắt trên tổng chiều dày cao su bao gồm cả lớp phủ trên và dưới.

Độ bền dính bám cắt: Nếu xảy ra hư hỏng, độ bền dính bám cắt là ứng suất cắt, được tính như trong HH.7.1, lúc phá hủy.

HH.4 Nguyên tắc

Thử nghiệm giống như thử nghiệm đối với mô đun cắt ngoại trừ ứng suất nén lớn hơn và chuyển vị cắt được tiếp tục để tạo ra biến dạng cắt lớn hơn (lên đến giá trị 2). Có thể thực hiện thử nghiệm trên cùng mẫu thử sử dụng cho thử nghiệm mô đun cắt và có thể được thực hiện như một phần mở rộng của thử nghiệm này.

HH.5 Thiết bị

HH.5.1 Thiết bị thử nghiệm

...

HH.5.2 Bề mặt không trượt

Để giảm khả năng các mẫu thử bị trượt trong quá trình chuyển vị cắt, cần phải lắp các tấm có ma sát cao với các mẫu và tấm có thể di chuyển của máy thử nghiệm.

HH.6 Mẫu thử

HH.6.1 Kích thước

Tất cả các mẫu thử phải đáp ứng yêu cầu không oằn ở 6.2.2.3.3.7. Nếu cặp gối không ổn định trong bố trí thử nghiệm dưới tải được đặt vào, các cặp gối bổ sung sẽ được sử dụng để tạo cụm ổn định.

HH.6.2 Đo mẫu thử không bị biến dạng

Kích thước mặt bằng phải được đo dọc theo các cạnh.

HH.7 Quy trình vận hành

HH.7.1 Ổn định mẫu thử

...

Sau khi lão hóa nhân tạo, phép thử không được thực hiện cho đến khi mẫu thử đã ổn định ở nhiệt độ thử. Trong trường hợp không đo trực tiếp, có thể giả định rằng đây là trường hợp sau một khoảng thời gian 24 giờ đã trôi qua.

HH.7.2 Quy trình thử nghiệm

Các mẫu thử phải được đặt đối xứng trên mỗi mặt của tấm di động sao cho hướng cắt là theo chiều rộng của gối. Phải đặt áp suất trung bình 12 MPa.

CHÚ THÍCH: Nếu cần, tải trọng nén phải được tăng lên để tránh trượt, nhưng không được vượt quá mức cho phép theo quy tắc thiết kế được đưa ra trong điều 6.2.2.

Các gối phải được cắt ở tốc độ không đổi và tốc độ tối đa là 100 mm / phút.

Chuyển vị ngang và lực phải được ghi lại liên tục hoặc ít nhất là 10 khoảng thời gian bằng nhau trong phần tải của chu kỳ. Khi đạt đến chuyển vị lớn nhất (biến dạng cắt = 2) thì chuyển vị phải được duy trì trong 5 phút để cho phép các khuyết tật phát triển.

Sau khi loại bỏ lực cắt, gối phải được kiểm tra bằng mắt thường trong khi vẫn chịu lực nén, bất kỳ chỗ phồng nào có thể chỉ ra sự cố liên kết cần được lưu ý. Có thể cần phải cắt cạnh lớp phủ để xác nhận sự hiện diện của các sai sót phát sinh từ sự hư hỏng dính bám.

HH.8 Kết quả

Các kết quả phải ở dạng biểu đồ lực cắt đối với chuyển vị cắt để chỉ ra điểm hư hỏng quan sát được. Ngoài ra việc phát hiện bất kỳ khuyết tật nào trong quá trình kiểm tra bằng mắt phải được ghi lại, cùng với vị trí của chúng trong các gối.

...

Báo cáo thử nghiệm phải có các thông tin sau:

1 - Nhận dạng các mẫu thử (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lượng của mỗi gối).

2 - Chiều dày, số lớp và kích thước sơ đồ của mẫu thử.

3 - Kích thước của mẫu thử đã cắt, khi thích hợp.

4 - Tình trạng của mẫu thử trước và sau khi thử.

5 - Ngày, thời gian và nhiệt độ của thử nghiệm.

6 - Giá trị của tải trọng nén.

7 - Tỷ lệ biến dạng cắt.

8 - Mô tả điều kiện chịu lực tại biến dạng cắt bằng 2.

...

10 - Giá trị độ bền dính bám cắt, nếu phá hủy xảy ra.

11- Các hư hỏng dính bám được phân loại như sau:

Chất đàn hồi: hư hỏng trong chất đàn hồi.

Chất đàn hồi / kết dính: hư hỏng ở giao diện chất kết dính - chất đàn hồi.

Keo / sơn lót: hư hỏng trong giao diện keo-sơn lót.

Sơn lót / thép: hư hỏng trong giao diện thép sơn lót.

12 - Bất kỳ sai lệch nào so với phương pháp được nêu trong tài liệu này.

13 - Ghi rõ rằng thử nghiệm đã được thực hiện theo tiêu chuẩn, trừ khi có các sai lệch.

...

Hình HH.1 - Sơ đồ thiết bị kiểm tra độ bền dính bám cắt

Phụ lục II

Phương pháp thí nghiệm nén

II.1 Phạm vi

Phụ lục này mô tả phương pháp xác định mô đun nén biểu kiến của gối đàn hồi hoàn chỉnh và các thử nghiệm sản phẩm với ứng xử nén.

II.2 Định nghĩa

Ứng suất nén (σ_c): tỷ số giữa lực nén trên diện tích các tấm gia cường A_t.

...

Biến dạng nén: tỷ lệ thay đổi tổng độ dày cao su và độ dày cao su không biến dạng, bỏ qua lớp phủ trên và dưới khi chiều dày danh nghĩa của chúng nhỏ hơn hoặc bằng 2,5 mm.

II.3 Nguyên tắc

Thử nghiệm bao gồm đo nén của gối đàn hồi khi tăng tải trọng nén. Từ các phép đo này, tính toán được mô đun nén giao nhau E_cs, và bề mặt của gối, khi chịu tải đầy đủ, được kiểm tra khuyết tật.

II.4 Thiết bị

Máy thử nghiệm được thể hiện bằng sơ đồ trong Hình II.1 phải có khả năng nén gối dưới điều kiện kiểm soát. Nó cũng phải cung cấp một phương pháp đo tải trọng nén và chuyển vị nén với độ chính xác nhỏ hơn hoặc bằng 2% giá trị lớn nhất được ghi. Các tấm phải đủ dày để ngăn chặn sự biến dạng đáng kể (<1% chuyển vị gối đo được) dưới mức chất tải tối đa và kích thước của chúng trên mặt bằng lớn hơn diện tích mặt bằng của mẫu thử.

II.5 Mẫu thử

II.5.1 Kích thước

Mẫu thử phải đáp ứng yêu cầu không bị oằn của 6.2.2.3.3.g.

II.5.2 Đo mẫu thử không biến dạng

...

Kích thước mặt bằng phải được đo dọc theo các cạnh, nhưng diện tích hiệu dụng, A', của gối nhiều lớp được cho bởi diện tích của các tấm, không phải là diện tích bề mặt của gối. Nhà sản xuất gối phải cung cấp kích thước của các tấm gia cường.

II.6 Quy trình vận hành

II.6.1 Ổn định mẫu thử

Khoảng thời gian giữa quá trình lưu hóa và thử nghiệm phải tối thiểu là 24 giờ ở nhiệt độ môi trường của phòng thí nghiệm.

II.6.2 Quy trình thử nghiệm

Mẫu thử phải được đặt ở giữa trục tấm thử nghiệm, có độ chính xác cao hơn 1/50 kích thước mặt bằng nhỏ hơn của mẫu thử.

II.6.2.1 Mức 1

Tải trọng lớn nhất, như quy định trong 6.2.1.3.3.a, tác dụng lên gối được giữ trong 1 phút và sau đó loại bỏ. Quá trình này phải được lặp lại để thực hiện hai chu kỳ chất tải và dỡ tải.

Sau 10 phút khi không tại, các đồng hồ đo chuyển vị phải được làm bằng không ở tải tương ứng với 5 MPa và sau đó tải được tăng dần với tối thiểu là sáu lần. Ở mỗi điểm đo, tải trọng phải được duy trì ở giá trị không đổi tối thiểu trong 2 phút để giảm thiểu các hiệu ứng nhớt. Khi gối được chất tải đầy đủ, phải kiểm tra bằng mắt các bề mặt tiếp xúc.

...

CHÚ THÍCH 2: Thông tin bổ sung có thể thu được nếu cần, về đặc tính đàn nhớt của chất đàn hồi ở mức tải tối đa, bằng cách duy trì tải và quan sát kết quả từ biến trong khoảng thời gian 30 phút

11.6.2.2 Mức 2

Tải trọng nén lớn nhất phải được đặt lên gối và được giải phóng trước khi thực hiện bất kỳ phép đo nào.

Sau lần gia tải đầu tiên này, tải trọng nén lớn nhất, như quy định trong 6.2.1.3.3.b sẽ được áp dụng dần tối thiểu năm bước với tốc độ 5 ± 0,5 MPa / phút.

Chuyển vị phải được ghi lại ở mỗi mức 1/3 tải trọng lớn nhất và ở tải trọng lớn nhất. Thực hiện kiểm tra bằng mắt bề mặt tiếp xúc.

11.6.2.3 Mức 3

Tải trọng nén lớn nhất, như quy định trong 4.3.3.3 phải được áp dụng và thực hiện kiểm tra bằng mắt bề mặt tiếp xúc của gối.

II.7 Kết quả

II.7.1 Kiểm tra bằng mắt

...

II.7.2 Biến dạng nén (Mức 1 và 2)

Biến dạng nén, ε_c, được cho bởi:

(II.1)

trong đó, v_z, là chuyển vị trung bình được ghi lại và T_o là tổng chiều dày ban đầu trung bình của cao su bỏ qua lớp bảo vệ trên và dưới.

CHÚ THÍCH: Giá trị của chuyển vị giữa không tải và giá trị đầu tiên ghi lại được lấy bằng phép ngoại suy tuyến tính.

II.7.3 Mô đun nén giao nhau (Mức 1)

(II.2)

...

Nếu tải trọng nén (Fz) được đo bằng N, chiều dài bằng mm, thì mô đun nén đưa ra theo MPa.

II.7.4 Độ cứng nén

Độ cứng nén của gối được cho bởi:

(II.3)

trong đó:

- F_z2 và F_z₁ lần lượt là tải trọng tối đa và 1/3 tải trọng tối đa

- v_z2 - v_z₁ là độ võng thẳng đứng tương ứng của gối khi chịu hai tải trọng như nhau

II.8 Báo cáo thử nghiệm

...

1 - Nhận dạng các mẫu thử (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lượng của mỗi gối).

2 - Chiều dày, số lớp và kích thước sơ đồ cửa mẫu thử.

3 - Tình trạng của mẫu thử trước và sau khi thử.

4 - Ngày, thời gian và nhiệt độ của thử nghiệm.

5 - Các giá trị của tải trọng nén và độ võng cùng với biểu đồ thể hiện tải trọng chống lại độ võng

6 - Giá trị của mô đun nén giao nhau hoặc độ cứng nén, nếu thích hợp.

7 - Bất kỳ sai lệch nào so với phương pháp được nêu ở đây.

8 - Chứng tỏ rằng việc thử nghiệm được thực hiện phù hợp với tiêu chuẩn, trừ khi có sai lệch

...

CHÚ DẪN: I Tấm nén; II Tấm lót có rãnh để chống trượt; III Đồng hồ đo độ võng: IV Mẫu thử

Hình II.1 - Sơ đồ thiết bị thí nghiệm nén

Phụ lục JJ

Phương pháp thí nghiệm nén tải trọng lặp

JJ.1 Khái niệm và phạm vi

Phụ lục này mô tả phương pháp xác định tính năng của các gối chịu nén lặp tần số thấp.

JJ.2 Định nghĩa

...

Mô đun nén giao nhau (E_cs): tỷ số giữa chênh lệch ứng suất và chênh lệch biến dạng tương ứng.

Biến dạng nén: tỷ lệ thay đổi tổng độ dày cao su và độ dày cao su không biến dạng, bỏ qua lớp phủ trên và dưới khi độ dày của chúng nhỏ hơn hoặc bằng 2,5 mm.

JJ.3 Nguyên tắc

Thử nghiệm bao gồm việc đặt gối chịu tải nén lặp giữa các giới hạn quy định để xác định sự thay đổi trong mô đun nén giao nhau và ghi lại sự phát triển của bất kỳ khuyết tật bề mặt.

JJ.4 Thiết bị

JJ.4.1 Thiết bị thử nghiệm

Máy thử nghiệm được thể hiện bằng sơ đồ trong Hình JJ.1, phải có khả năng nén các gối dưới điều kiện tải chu kỳ đến ứng suất 25 Mpa. Nó cũng phải cung cấp một phương pháp đo tải trọng nén và chuyển vị do nén, với độ chính xác 1% giá trị lớn nhất ghi được. Các tấm phải đủ dày để ngăn chặn biến dạng đáng kể (<1 % chuyển vị đo được) ở mức tải tối đa. Xoay của tấm phải nhỏ hơn 0,005 rad. Máy phải có khả năng tạo chu kỳ ở tần số đến 3 Hz và phải được lắp một bộ đếm để ghi lại số chu kỳ.

JJ.4.2 Các bề mặt không trượt

Để giảm khả năng gối di chuyển ngang trong quá trình thử nghiệm, cần phải lắp tấm ma sát cao với mẫu và tấm di chuyển của máy thử.

...

JJ.5 Mẫu thử

JJ.5.1 Kích thước

Tốt nhất là các mẫu thử phải phù hợp với yêu cầu kiểm soát sản phẩm chế tạo. Gối loại I với kích thước a x b = 200 x 300, gồm 3 lớp, chiều dày của các lớp là 8 và chiều dày của bản thép là 3mm.

CHÚ THÍCH: Trường hợp nhà chế tạo không sản xuất loại kích thước tiêu chuẩn này, các gối nên có kích thước gần nhất trong dải của nhà chế tạo

JJ.5.2. Đo mẫu thử không biến dạng

Phải đo độ dày ban đầu trung bình của mỗi mẫu thử, sử dụng ít nhất hai đồng hồ đo đặt cách đều từ tâm gối trên một đường thẳng đi qua tâm gối. Có thể dùng một cặp đồng hồ đo bổ sung nếu cần để xác định sự thay đổi độ dày trên gối. Trong trong trường hợp này, các đồng hồ đo phải được bố trí đối xứng ở các góc hoặc ở điểm giữa của các cạnh.

Kích thước mặt bằng phải được đo dọc theo các cạnh, nhưng diện tích hiệu dụng, A ', của gối nhiều lớp được cho bởi diện tích của các tấm, không phải là diện tích bề mặt của gối. Nhà sản xuất phải cung cấp kích thước của các tấm gia cố.

JJ.5.3 Kiểm soát nhiệt độ

Nhiệt độ của mẫu thử phải được đo và nếu giá trị đạt đến 40 °C thì tần số lặp phải được giảm để giảm nhiệt độ bề mặt xuống dưới 40 °C.

...

JJ.6 Quy trình vận hành

JJ.6.1 Ổn định mẫu thử

Khoảng thời gian giữa lưu hóa và thử nghiệm phải tối thiểu là 24 h.

JJ.6.2 Quy trình kiểm tra

Mẫu thử phải được đặt ở giữa trục thử nghiệm với độ chính xác cao hơn 1/50 kích thước mặt bằng nhỏ hơn của mẫu thử.

Thử nghiệm nén tĩnh phải được thực hiện theo II.6.2.1. Thử nghiệm tải theo chu kỳ phải được thực hiện giữa các giá trị 7,5 MPa và 25 MPa ở tần số nhỏ hơn 3 Hz. Tần số có thể được giảm trong quá trình thử nghiệm nếu cần, để đảm bảo rằng nhiệt độ bề mặt không quá 40 °C.

Phần chu kỳ của thử nghiệm phải dừng lại và tải phải được loại bỏ khi số chu kỳ đạt đến 2 000 000. Sau thời gian phục hồi là 24 giờ, phải tiến hành thử nghiệm nén tĩnh như trước.

JJ.7 Kết quả

Các giá trị của mô đun nén giao nhau, trước và sau thử nghiệm theo chu kỳ, phải được tính như được mô tả trong phương pháp thử nghiệm nén và báo cáo. Giá trị sau chu kỳ không được quá 2 % trên giá trị ban đầu. Các bề mặt phải được kiểm tra và báo cáo mọi sai sót hoặc khuyết tật.

...

Báo cáo thử nghiệm phải có các thông tin sau:

1 - Nhận dạng các mẫu thử (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lượng của gối).

2 - Chiều dày, số lớp và kích thước sơ đồ của mẫu thử.

3- Tình trạng của các mẫu thử trước và sau khi thử bao gồm các chi tiết của tất cả các khuyết tật, nếu có.

4 - Ngày, thời gian và nhiệt độ thử nghiệm.

5 - Loại máy kiểm tra.

6 - Tần suất.

7 - Số chu kỳ.

8 - Các giá trị của ứng suất nén nhỏ nhất và lớn nhất.

...

10- Mô tả tình trạng sau 2 000 000 chu kỳ và bất kỳ khuyết tật nào.

11 - Bất kỳ sai lệch nào so với phương pháp được nêu ở đây.

12 - Ghi rõ rằng thử nghiệm được thực hiện phù hợp với tiêu chuẩn, trừ khi có sai lệch

CHÚ DẪN: I Tấm nén; II Tấm lót có rãnh để chống trượt; III Đồng hồ đo độ võng; IV Mẫu thử

Hình JJ.1 - Sơ đồ thiết bị thử nghiệm nén tải lặp lại

Phụ lục KK

...

KK.1 Khái niệm và phạm vi

Phụ lục này mô tả phương pháp xác định diện tích tiếp xúc giữa gối và mẫu dưới tải lệch tâm hoặc độ lệch tâm lớn nhất để cung cấp cho một diện tích tiếp xúc xác định.

KK.2 Định nghĩa

Góc quay: góc giữa mặt trên và mặt dưới của gối.

Độ lệch tâm: khoảng cách giữa đường tác dụng của lực nén và đường thẳng pháp tuyến đến mặt bằng của gối đi qua giao điểm của các đường chéo của mặt bằng bề mặt.

Bề mặt tiếp xúc: diện tích của bề mặt chịu lực tiếp xúc với bề mặt chịu nén qua đó các lực nén tác dụng.

Độ nâng: diện tích của mặt gói chịu lực không tiếp xúc với bề mặt chịu lực nén tác dụng.

KK.3 Nguyên tắc

Thử nghiệm bao gồm việc đo độ xoay của tấm di động trung gian tự do lập đặt giữa hai gối đặt đối xứng với trục quay lý thuyết (xem Hình KK.1).

...

KK.4 Thiết bị

KK.4.1 Thiết bị thử nghiệm

Máy thử nghiệm được thể hiện bằng sơ đồ trong Hình KK.1a, phải có khả năng áp dụng lực nén cần thiết tải trọng lệch tâm vào gối. Tương tự, máy thử nghiệm được chỉ ra trong Hình KK.1b, phải có khả năng áp dụng tải trọng nén cần thiết đến một cặp gối được ngăn cách với nhau bằng một tấm di động. Các thiết bị phải cung cấp phương pháp đo tải trọng nén và chuyển động quay với độ chính xác nhỏ hơn lớn hơn hoặc bằng 2 % giá trị lớn nhất được ghi lại. Số lượng tối thiểu của đồng hồ đo độ võng là bốn, phải được đặt cách đều với trục quay của tấm chuyển động. Nếu thông tin về biến dạng không đối xứng có thể có của được yêu cầu dọc theo trục quay, sau đó bốn đồng hồ đo sẽ được sử dụng ở mỗi góc của gối. Các tấm phải đủ dày để ngăn chặn đáng kể biến dạng (<1% chuyển vị của đo được) dưới tải trọng tối đa và kích thước của chúng trong mặt bằng lớn hơn diện tích mặt bằng của mẫu thử. Độ xoay của các tấm cố định phải nhỏ hơn 0,001 rad.

KK.4.2 Bề mặt không trượt

Để giảm khả năng các mẫu thử bị trượt trong quá trình chuyển vị cắt, cần phải lắp các tấm có độ ma sát cao với các mẫu và với tấm chuyển động của máy thử.

KK.5 Mẫu thử

KK.5.1 Kích thước

Tất cả các mẫu thử phải đáp ứng yêu cầu không oằn của 6.2.2.3.3.g.

KK.5.2. Đo mẫu thử không biến dạng

...

Kích thước mặt bằng phải được đo dọc theo các cạnh.

KK.6 Quy trình vận hành

KK.6.1 Ổn định các mẫu thử

Khoảng thời gian giữa lưu hóa và thử nghiệm phải tối thiểu là 24 h.

KK.6.2 Quy trình kiểm tra

KK.6.2.1 Diện tích tiếp xúc với tải lệch tâm nhất định

Các mẫu thử phải được đặt trong máy nén sao cho tải trọng được đặt lệch tâm đến mức quy định. Các mẫu thử phải được đặt với độ chính xác không nhỏ hơn 1/50 của kích thước mặt bằng nhỏ hơn của mẫu thử. Tải trọng quy định (với giá trị lớn nhất là 3,5.G_d.A’.S/1,5) được đặt trong 1 phút và sau đó loại bỏ. Sau đó phải được để không tải trong 10 phút. Tải trọng được quy định sẽ được áp dụng lại và sau trong khoảng thời gian 5 phút, các số đọc của đồng hồ đo dịch chuyển phải được ghi lại. Diện tích nâng lên sẽ được được xác định bằng cách thăm dò khe hở giữa gối và bề mặt mẫu bằng thước đo 0,1 mm.

KK.6.2.2 Độ lệch tâm với toàn bộ diện tích tiếp xúc

Các mẫu thử phải được đặt trong máy nén sao cho độ lệch tâm bằng 1/6 kích thước gối quy định. Tải trọng quy định (với giá trị tối đa là 3,5.G_d.A’.S/1,5) được áp dụng và nâng được khảo sát bằng đầu đo như được mô tả trong KK.6.2.1. Quá trình này sẽ được lặp lại theo từng bước tăng hoặc giảm độ lệch tâm khi thích hợp, cho đến khi không quan sát thấy sự nâng lên. Một khi gần đúng giá trị độ lệch tâm đã được xác định, tất cả các tải trọng phải được loại bỏ và gối phải được để tối thiểu trong 10 phút. Sau đó, các tải phải được đặt lại trong 5 phút và diện tích tiếp xúc phải được đo. Gối sẽ được dỡ và để trong 60 phút. Mức độ lệch tâm sẽ được tăng lên 10% và tải trọng quy định phải được áp dụng lại. Diện tích tiếp xúc phải được đo như trước đây và giá trị của độ lệch tâm phải được xác định bằng phép ngoại suy.

...

- Diện tích tiếp xúc với tải lệch tâm nhất định.

Diện tích bề mặt tiếp xúc phải được tính theo tỷ lệ phần trăm của tổng bề mặt tiếp xúc của gối.

- Độ lệch tâm với toàn bộ diện tích tiếp xúc

Mức độ lệch tâm được tính bằng mm là khoảng cách giữa trục gối đối xứng tương ứng với chuyển động quay đối với trục tải lý thuyết.

KK.8 Báo cáo thử nghiệm

1 - Nhận dạng các mẫu thử (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lượng của mỗi gối).

2 - Chiều dày, số lớp và kích thước sơ đồ của mẫu thử.

3 - Tình trạng của mẫu thử trước và sau khi thử.

4 - Ngày, thời gian và nhiệt độ của thử nghiệm.

...

6 - Ứng suất nén tác dụng trung bình tại độ lệch tâm lớn nhất hoặc theo quy định.

7 - Góc quay tương ứng với từng bước tăng.

8 - Giá trị và hướng của độ lệch tâm L ở mỗi lần tăng.

9 - Diện tích bề mặt chịu tải tại mỗi bước tăng.

10 - Bất kỳ sai lệch nào so với phương pháp được nêu ở đây.

11 - Ghi rõ rằng thử nghiệm được thực hiện phù hợp với tiêu chuẩn, trừ khi có các sai lệch.

CHÚ DẪN: 1 Khớp xoay ma sát thấp; 2 Tấm di động

Hình KK.1 - Sơ đồ bố trí xác định khả năng quay

...

Phụ lục LL

Phương pháp thí nghiệm mô men phục hồi

LL.1 Khái niệm và phạm vi

Phụ lục này mô tả phương pháp xác định mômen phục hồi của gối đàn hồi hoàn chỉnh.

LL.2 Định nghĩa

Mômen phục hồi được định nghĩa là mômen cần thiết để quay một góc ± 0,003 rad.

LL.3 Nguyên tắc

Phương pháp này được thực hiện với một gối đơn như thể hiện trong Hình LL.1a, trong đó sử dụng gối hình trụ có đặc tính ma sát đã biết. Mômen được áp dụng thông qua cánh tay đòn. Một phương pháp thay thế sử dụng hai gối và cánh tay đòn thể hiện trên Hình LL.1b.

...

Thiết bị cho phép thử này phải bao gồm một máy nén có khả năng thích hợp để tạo áp lực trung bình là 7 Mpa vào mẫu thử. Nó có thể đồng thời tạo ra chuyển động quay có chu kỳ với tần số ≤ 0,03 Hz.

LL.5 Mẫu thử

Các thử nghiệm phải được thực hiện trên các gối như chỉ ra trong 8.2.

Nếu hai gối được thử nghiệm, chúng phải được sản xuất từ cùng một quá trình sản xuất và phải có thiết kế giống hệt nhau.

LL.6 Quy trình vận hành

LL.6.1 Ổn định các mẫu thử

Khoảng thời gian giữa lưu hóa và thử nghiệm phải tối thiểu là 24 giờ.

LL.6.2 Quy trình thử nghiệm

Gối phải được quay ở tần số xác định trong khi chịu tải trọng nén quy định cho 10 chu kỳ. Lực tác động lên tay đòn phải được ghi lại.

...

Đối với thử nghiệm đơn, giá trị thực nghiệm của mômen phục hồi M_e được cho bởi biểu thức:

(LL.1)

trong đó F_z₁ là giá trị dương của tải và F_z2 là giá trị âm của tải tác dụng ở chu kỳ thứ mười tới cánh tay đòn, ở khoảng cách L từ tâm của gối, và M_f là mô men ma sát của giá đỡ khớp xoay ma sát thấp.

Đối với hai gối thử nghiệm, mô men phục hồi được đưa ra bởi:

(LL.2)

LL.8 Báo cáo thử nghiệm

Báo cáo thử nghiệm phải có các thông tin sau:

...

2 - Chiều dày, số lớp và kích thước sơ đồ của mẫu thử.

3 - Tình trạng của mẫu thử trước và sau khi thử.

4 - Ngày, thời gian và nhiệt độ của thử nghiệm.

5 - Ứng suất nén σ_c, tải trọng F_z và khoảng cách GG.

6 - Đo độ quay và mô men khôi phục.

7 - Bất kỳ sai lệch nào so với phương pháp được nêu ở đây.

8 - Ghi rõ rằng thử nghiệm được thực hiện phù hợp với tiêu chuẩn, trừ khi có các sai lệch.

Chú dẫn: 1 Cánh tay đòn; a) Với một gối và một gối khớp ma sát thấp; b) Với hai gối

...

Phụ lục MM

Phương pháp thí nghiệm sức kháng ozone

MM.1 Khái niệm và phạm vi

Phụ lục này mô tả phương pháp xác định khả năng chịu ozone của gối hoàn chỉnh.

MM.2 Nguyên tắc

Trước khi tiếp xúc với ozone, các gối phải bị biến dạng theo số lượng cần thiết và được kẹp trong vị trí và sau đó tiếp xúc với một mức ozone xác định.

MM.3 Thiết bị

...

MM.3.1 Một buồng thử nghiệm

Đây là một buồng được kiểm soát nhiệt độ được lót bằng vật liệu không phản ứng với ozone (ví dụ thép không gỉ hoặc nhôm), đủ lớn để chứa thiết bị thử nghiệm. Buồng có thể bao gồm một cửa sổ mà qua đó có thể nhìn thấy gối.

MM.3.2 Nguồn không khí bị ozone hóa

Một trong những cách sau đây có thể được sử dụng để ozone hóa không khí.

- Đèn chiếu tia tử ngoại.

- Một ống phóng điện.

Không khí được ozone hóa có thể được pha loãng để đạt được nồng độ ozone cần thiết. Không khí được sử dụng để hình thành ozone hoặc để pha loãng trước tiên phải được làm sạch các tạp chất bằng cách cho nó qua than hoạt tính. Nó phải là miễn ô nhiễm mà có thể ảnh hưởng đến nồng độ ozone, phép đo nồng độ ozone hoặc hiệu ứng nứt.

Không khí được ozone hóa cung cấp cho buồng đi qua một bộ trao đổi nhiệt, đưa nó đến nhiệt độ cần thiết cho thử nghiệm.

MM.3.3 Phương tiện kiểm tra nồng độ ozone, tự động hoặc cách khác

...

Ngoài ra, mỗi lần mở buồng thử nghiệm để giới thiệu hoặc để kiểm tra mẫu, nồng độ ozone sẽ trở lại nồng độ thử nghiệm trong vòng 30 phút. Nồng độ ozone trong buồng phải không được lớn hơn giới hạn trên của nồng độ thử nghiệm danh nghĩa.

MM.3.4 Thiết bị thử nghiệm tĩnh (xem Hình MM.2)

MM.3.4.1 Mô tả

Thiết bị thể hiện dưới dạng sơ đồ trong Hình MM.2, gồm hai tấm cố định với một tấm di động, sao cho hai gối có thể được nén và cắt đến các giá trị quy định trong 6.2.3.6.

MM.3.4.2 Thiết bị chống từ biến

Để tránh việc mẫu trượt trên các tấm thép trong quá trình thử nghiệm, phải lắp các thiết bị chống từ biến. Đó là các tấm lót có rãnh (biểu thị hình dạng và tần số) vuông góc với hướng trượt.

MM.4 Mẫu

Thử nghiệm này được thực hiện trên hai gối có thiết kế giống hệt nhau từ cùng một lô sản xuất.

MM.4.1 Kích thước

...

MM.5 Quy trình vận hành

MM.5.1 Ổn định

Khoảng thời gian giữa lưu hóa và thử nghiệm phải tối thiểu là 24 h.

MM.5.2 Quy trình thử nghiệm

Các điều kiện thử nghiệm phải như quy định trong 6.2.1.3.6.

MM.5.3 Kỹ thuật thí nghiệm

Các mẫu phải được đặt đối xứng ở hai bên của tấm di động sao cho chiều rộng bằng hướng của lực cắt. Lực nén phải được áp dụng theo sau là biến dạng cắt.

MM.6 Biểu thị kết quả

Bất kỳ vết nứt nào trên bề mặt cần được lưu ý, cùng với bất kỳ chỗ phồng nào cho thấy liên kết bị hỏng trong khi gối vẫn bị lệch.

...

Chú dẫn: 1 Không khí tái chế; 2 Không khí đến; 3 Bộ điều chỉnh; 4 Lưu lượng kế; 5 Cột lọc; 6 Hầm lấy mẫu; 7 Nồng độ ozone; 8 Nhiệt kế; 9 Bộ trao đổi nhiệt; 10 Không khí để pha loãng; 11 Ozonizer

Hình MM.1 - Sơ đồ thiết bị kiểm tra ozone

Chú dẫn: I Các tấm được cố định; II Tấm lót có rãnh để chống trượt; III Tấm di động; IV Mẫu thử; V Đai ốc khóa

Hình MM.2 - Các chi tiết của giá giữ các gối chụ cắt

MM.7 Báo cáo thử nghiệm

Báo cáo thử nghiệm phải có các thông tin sau:

1 - Nhận dạng gối (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lượng của mỗi gối).

2 - Chiều dày và số lớp và kích thước mặt bằng của gối.

...

4 - Ngày, thời gian và nhiệt độ của thử nghiệm.

5 - Nồng độ ozone và phương pháp đánh giá.

6 - Ứng suất nén hoặc biến dạng nén nếu thích hợp.

7 - Bất kỳ hư hỏng nào (vết nứt, mất độ bám dính, v.v.).

8 - Bất kỳ sai lệch nào so với phương pháp được nêu ở đây.

9 - Ghi rõ rằng thử nghiệm đã được thực hiện theo tiêu chuẩn, trừ khi có các sai lệch.

Phụ lục NN

...

NN.1 Quy định chung

Phụ lục này mô tả phương pháp để thí nghiệm tính đầy đủ của độ bền dính bám giao diện PTFE / chất đàn hồi cho gối loại D.

NN.2 Khái niệm và phạm vi

Phụ lục này mô tả quy trình kiểm tra tính thích hợp của phương pháp để dính bám PTFE và chất đàn hồi với thép làm gối loại D. Mẫu thử được chế tạo đặc biệt như trong Hình NN.2

NN.3 Định nghĩa

Ứng suất cắt (τ): tỷ số giữa lực cắt trên diện tích chịu lực. Biến dạng cắt: tỷ số giữa độ võng cắt trên tổng chiều dày của cao su bao gồm cả lớp bảo vệ trên và dưới. Độ bền cắt của liên kết: ứng suất cắt trong tại thời điểm xảy ra sự cố đứt dính bám.

NN.4 Nguyên tắc

Thử nghiệm bao gồm kiểm tra chính xác dính bám của các giao diện tấm PTFE với lớp đàn hồi của một gối chịu tải trọng cắt tăng đến giá trị biến dạng cắt 0,95.

NN.5 Thiết bị

...

Máy thử nghiệm, thể hiện bằng sơ đồ trong Hình NN.1, phải có khả năng cung cấp tải nén cho các cặp gối được ngăn cách với nhau bằng một tấm di động, và cũng cung cấp chuyển vị cắt theo điều kiện kiểm soát. Thiết bị phải cung cấp phương pháp đo tải trọng nén và lực cắt, cùng với độ võng do cắt, với độ chính xác nhỏ hơn hoặc bằng 2 % giá trị lớn nhất các giá trị được ghi lại. Các tấm phải đủ dày để ngăn ngừa sự biến dạng đáng kể (<1 % giá trị chuyển vị gối đo được) dưới tải trọng tối đa và kích thước của chúng trong mặt bằng lớn hơn diện tích mặt bằng của mẫu đang thử.

NN.5.2 Bề mặt không trượt

Để giảm khả năng các mẫu thử bị trượt trong quá trình chuyển vị cắt, cần phải lắp các tấm có ma sát cao với các mẫu và tấm có thể di chuyển của máy thử.

NN.6 Mẫu thử

Các mẫu thử phải có kích thước mặt bằng tối thiểu là 200 x 300 mm và theo Hình NN.2.

NN.7 Quy trình vận hành

NN.7.1 Ổn định mẫu thử

Khoảng thời gian giữa lưu hóa và thử nghiệm phải tối thiểu là 24 giờ. Thử nghiệm không được thực hiện cho đến khi mẫu thử đã ổn định ở nhiệt độ thử nghiệm. Trong trường hợp không có phép đo trực tiếp có thể được giả định rằng đây là trường hợp sau khoảng thời gian 24 giờ.

NN.7.2 Quy trình Kiểm tra

...

Các gối phải được cắt ở tốc độ không đổi và tốc độ tối đa là 100 mm / phút. Chuyển vị ngang và lực phải ghi lại ít nhất là 10 khoảng thời gian bằng nhau trong quá trình chất tải một phần của chu kỳ.

Khi đạt đến chuyển vị lớn nhất (biến dạng cắt = 0,95), chuyển vị phải được duy trì trong 5 phút để cho phép các sai sót phát triển. Tại biến dạng cắt lớn nhất, phải được kiểm tra bằng mắt thường để tìm các dấu hiệu hỏng dính bám.

NN.8 Kết quả

Nếu bất kỳ sai sót nào được phát hiện trong quá trình kiểm tra bằng mắt, chúng sẽ được ghi lại, cùng với vị trí của chúng trong gối.

CHÚ DẪN: I Tấm nén; II Mẫu thử; III Tấm di động; IV Thiết bị dải không trượt

Hình NN.1 - Sơ đồ thiết bị kiểm tra dính bám PTFE / chất đàn hồi

Kích thước tính bằng milimét

Tấm PTFE liên kết trên cả hai mặt (độ dày = 1,5 mm)

...

CHÚ DẪN: 1 tấm PTFE

Hình NN.2 - Mặt cắt ngang của mẫu thử dính bám PTFE / chất đàn hồi

NN.9 Báo cáo thử nghiệm

Báo cáo thử nghiệm phải có các thông tin sau:

1 - Nhận dạng các mẫu thử (tên nhà sản xuất, xuất xứ và số lượng của mỗi gối).

2 - Tình trạng của mẫu thử trước và sau khi thử.

3 - Ngày, thời gian và nhiệt độ của thử nghiệm.

4 - Giá trị của tải trọng nén.

5 - Tốc độ biến dạng cắt.

...

7 - Giá trị độ bền cắt của liên kết, nếu xảy ra hỏng hóc.

8 - Các hư hỏng của trái phiếu nên được phân loại như sau:

Chất dẻo đàn hồi: Hư hỏng chất đàn hồi.

Chất đàn hồi / chất kết dính - lỗi trong giao diện chất kết dính - đàn hồi.

Keo / sơn lót - hư hỏng trong giao diện keo sơn lót.

Lớp lót / PTFE - hư hỏng trong giao diện lớp lót - PTFE.

9 - Bất kỳ sai lệch nào so với phương pháp được nêu trong tài liệu này.

10 - Ghi rõ rằng thử nghiệm được thực hiện phù hợp với tiêu chuẩn, với điều kiện là không có các sai lệch.

...

Xác định mô men kiềm chế

OO.1 Giới thiệu

Quy trình thử nghiệm này mô tả phương pháp xác định mômen kiềm chế trong gối chậu như một hàm của góc quay. Các kết quả được sử dụng để xác định các hệ số trong công thức mô men khôi phục (xem 6.4.3.1.3.a).

OO.2 Chuẩn bị mẫu thử

Tất cả các gối phải có cùng đường kính chất dẻo đàn hồi từ 500 mm đến 600 mm. Tỷ lệ độ dày / đường kính tấm chất dẻo phải bằng hoặc nhỏ hơn tỷ lệ dành cho sản phẩm bình thường. Nếu thiết bị quay yêu cầu gối đôi (xem Hình F.1), sau đó hai gối giống hệt nhau được yêu cầu cho mỗi thử nghiệm. Gối thử nghiệm phải được sản xuất đặc biệt theo các kích thước mang lại bất lợi nhất sự kết hợp giữa dung sai của các kích thước và độ nhám bề mặt với đệm đàn hồi mỏng nhất phù hợp với 6.4.3.2.1.b.

Trước khi bắt đầu thử nghiệm, các tấm đệm đàn hồi phải được ổn định trong 72 giờ ở 70 °C trong tủ sấy. Các tủ sấy phải phù hợp với OO.4.

Nhiệt độ khi bắt đầu thử nghiệm phải là nhiệt độ làm việc tối thiểu cần thiết, như được xác định trong phạm vi.

Trước khi lắp đặt vào máy thử nghiệm, gối đã lắp ráp phải được làm mát cho đến nhiệt độ ở tâm của tấm đệm đàn hồi đủ thấp để đảm bảo nhiệt độ không vượt quá nhiệt độ thử nghiệm yêu cầu trong quá trình lắp đặt và trước khi chuyển động đầu tiên. Nhiệt độ này được duy trì trong 72 giờ. Sau đó, gối đã lắp ráp phải được lắp vào máy thử nghiệm và các thử nghiệm được tiến hành khi nhiệt độ ở tâm của tấm đệm đàn hồi đã tăng đến nhiệt độ thử nghiệm yêu cầu.

...

OO.3 Quy trình thử nghiệm

Mỗi gối phải được thử nghiệm theo quy trình được mô tả dưới đây. Thử nghiệm sẽ được thực hiện với đệm đàn hồi cả bôi trơn và không bôi trơn. Nhiệt độ của gối phải được ghi lại liên tục trong suốt quá trình thử nghiệm.

a) Đặt một tải trọng thẳng đứng, F_z để tạo ra ứng suất tiếp xúc chất đàn hồi là 35 N / mm² với tốc độ xấp xỉ 0,5 N / mm² / s;

b) Tạo một chuyển động hình sin ± 0,01 radian qua cánh tay đòn. Ít nhất yêu cầu năm chu kỳ với tần số 0,003 Hz (333 s) ≤ f <0,006 Hz để mô phỏng chuyển động quay của tải trọng α₂ (xem Hình OO.1);

c) Ghi liên tục mô men cản và góc quay. Ghi lại nhiệt độ ở tâm của đệm đàn hồi.

CHÚ DẪN: 1 Góc quay; 2 Tải trọng quay F_a; 3 Nhiệt độ T, °C; 4 Thời gian, phút; 5 Nhiệt độ chất đàn hồi trung bình

Hình OO.1 - Bản ghi các mô men kiềm chế và nhiệt độ

OO.4 Đánh giá các hệ số mômen kiềm chế

...

Khi xác định độ lệch tâm e₀, e₁ và e₂, các giá trị của M₀, M₁ và M₂ phải được coi là kết quả trung bình của các thử nghiệm thực hiện trên 3 gối (xem OO.2).

Giá trị của hệ số K phải được lấy bằng 2,0 nếu thử nghiệm được thực hiện với một cặp gối, xem Hình OO.1 và như 1,0 nếu sử dụng thiết lập thử nghiệm theo Hình OO.2.

Các hệ số F₀, F₁ và F₂ được xác định như sau:

a) Hệ số F₀ phải được lấy từ:

(OO.1)

Trong đó

(OO.2)

...

b) Hệ số F₁ phải được lấy từ:

(OO.3)

(OO.4)

(OO.5)

(OO.6)

...

CHÚ THÍCH: 1 Không được bôi trơn; 2 Bôi trơn

Hình OO.2 - Biểu đồ mô men / góc quay điển hình

OO.5 Báo cáo thử nghiệm

Báo cáo thử nghiệm phải bao gồm các nội dung sau:

a) Mô tả về cụm gối chậu;

b) Kích thước của các gối được thử nghiệm;

c) Xác định và kiểm tra vật liệu;

d) Ngày và thời gian thử nghiệm;

...

f) Nhận xét về tình trạng của gối sau thử nghiệm;

g) Ảnh chụp gối đã tháo dỡ sau thử nghiệm;

h) Độ nhám của các mặt bên trong của chậu và piston trước khi thử nghiệm;

i) Chỉ dẫn về phương pháp thử nghiệm được sử dụng;

j) Nhiệt độ ghi lại được trong quá trình thử nghiệm;

k) Mômen khôi phục và góc quay ghi lại được trong thử nghiệm;

l) Hệ số mô men kiềm chế tính toán (xem OO.4) áp dụng cho nhiệt độ làm việc tối thiểu yêu cầu

m) Xem Điều 6.4

...

Thí nghiệm tải trọng và xoay dài hạn

PP.1 Giới thiệu

Các quy trình thử nghiệm mô tả trong PP.3 xác nhận tính năng của gối chậu phải chịu dao động các chuyển động tương đối giữa thành chậu và vòng đệm bên trong và khả năng chịu tải cực đại cần thiết ở trạng thái xoay. Các tiêu chí chấp nhận được quy định trong 6.4.1.2.

Chuyển động của chất chèn trong tại thành chậu được xác định bởi góc quay và đường kính của tấm đàn hồi.

Đường trượt tích lũy phải tuân theo một trong các giá trị tiêu chuẩn được đưa ra dưới đây:

a) 500 m

b) 1000 m

c) 2000 m

...

Theo thiết bị thử nghiệm được sử dụng (xem QQ.2), cần có một hoặc hai gối thử nghiệm. Đối với gối với đường kính chất đàn hồi đến 1500 mm, thử nghiệm mài mòn phải được thực hiện trên các gối có chất đàn hồi đường kính ≥ 550 mm.

Trước khi bắt đầu thử nghiệm, tấm đàn hồi phải được ổn định trong 72 h trong tù sấy ở 70°C. Các tủ sấy phải phù hợp với QQ.4. Việc chiết xuất tấm đàn hồi và lắp ráp gối thử nghiệm phải được thực hiện dưới sự kiểm soát của nhà chế tạo hoặc đại diện của họ.

Sau khi ổn định, các bề mặt bên trong của chậu và tấm đàn hồi phải được bôi trơn và được lắp ráp như mô tả trong quy trình sản xuất.

PP.3 Quy trình thử nghiệm

Mỗi gối phải được thử nghiệm ở nhiệt độ phòng (+10 °C < t < +30 °C) theo quy trình được mô tả dưới đây.

a) Tác dụng tải trọng thẳng đứng để tạo ra ứng suất tiếp xúc chất đàn hồi là 35 N/mm² với tốc độ không quá 0,5 N/mm²/s;

b) Áp đặt một góc quay cực tiểu theo hình sin + 0,0025 rad và -0,0025 rad, như trong Hình PP.1 qua cánh tay đòn ở tần số 0,25 Hz < f <2,5 Hz;

c) Tiếp tục thử nghiệm cho đến khi đạt được đường trượt tích lũy đã chọn. Nếu nhiệt độ trong chậu gần chất chèn bên trong tại điểm chuyển động tương đối lớn nhất vượt quá giá trị 40°C thì tần số thử nghiệm phải được giảm xuống hoặc gối phải được làm nguội;

d) Liên tục ghi lại thời điểm khôi phục, góc quay và nhiệt độ bên trong chậu gần con dấu bên trong. Biểu đồ mô men / góc quay phải được vẽ và ghi lại thường xuyên;

...

f) Nếu không phát hiện được khuyết tật nào, lắp gối vào máy thử nghiệm nén cùng với tấm nêm phù hợp với QQ.3. Bố trí piston sao cho khe hở tối đa đạt được ở vị trí bất lợi nhất và áp dụng tải trọng nén để tạo ra ứng suất tiếp xúc chất đàn hồi 60 N/mm² trong thời gian 168 giờ đối với chất chèn phi kim loại và 24 giờ đối với chất chèn kim loại;

g) Lắp đặt các đầu đo chuyển vị để đo độ võng thẳng đứng của gối (xem Hình PP.2);

h) Giải phóng tải trọng ở cùng tốc độ (nói cách khác, tải trọng có thể được đặt và giải phóng với bước nhỏ);

i) Ghi lại tất cả các độ võng và tải trọng liên tục trong suốt thời gian thử nghiệm;

j) Sau khi thử nghiệm, kiểm tra xem chất đàn hồi có bị đùn ra khỏi chậu không.

PP.4 Báo cáo thử nghiệm

Báo cáo thử nghiệm phải bao gồm các nội dung sau:

a) Mô tả về cụm gối chậu;

b) Kích thước của gối được thử nghiệm;

...

d) Ngày và thời gian thử nghiệm;

e) Bất kỳ sự cố bất thường và ảnh hưởng của chúng đến kết quả thử nghiệm;

f) Nhận xét tình trạng của gối sau thử nghiệm (xem 6.4.1.2);

g) Ảnh chụp trong và sau khi thử nghiệm;

h) Các mô men, góc quay và nhiệt độ được ghi lại như trong Hình PP.1;

i) Mô tả về độ mòn và sự gia tăng các mômen phục hồi trong suốt quá trình thử nghiệm;

j) Hồ sơ về việc kiểm tra xem chất đàn hồi không bị đùn ra khỏi chậu;

k) Khả năng chấp nhận của kết quả có tính đến các yêu cầu trong 6.4.1.2;

l) Tham chiếu đến Điều 6.4;

...

CHÚ DẪN: 1 Thời gian; 2 Xoay θ, rad); 3 Moment M (kNm); 4 Nhiệt độ (°C); 5 Đường trượt (m); 6 Moment M₁ (kNm); 7 Nhiệt độ (°C); 8 Moment M₀ (kNm)

Hình PP.1 - Ví dụ về các phép đo kết quả

CHÚ DẪN: 1 Tấm nêm; 2 Xoay θ (rad)

Hình PP.2 - Thiết lập thử nghiệm - Vị trí của các điểm đo

Phụ lục QQ

Tải Văn bản tiếng Việt (docx)

...

QQ.1 Máy thí nghiệm nén

Thiết bị thử nghiệm ít nhất phải có độ chính xác như máy phù hợp với TCVN 10600-1:2014 (ISO 7500-1) và phải đảm bảo rằng tấm nền vẫn nằm ngang và các tải trọng thẳng đứng tác dụng là đồng đều được phân phối. Phạm vi của máy phải sao cho mẫu thử chịu tải trọng giữa 15 % và 85 % của số đọc nguyên mẫu.

QQ.2 Phần đính kèm xoay

Máy thử nén phải được trang bị một phụ kiện có khả năng chứa hoặc hai gối chậu như thể hiện trong Hình QQ.1 hoặc một gối chậu và một gối thủy tĩnh có khả năng duy trì toàn bộ tải thử nghiệm như trong Hình QQ.2. Phần đính kèm phải có khả năng quay liên tục các gối ± 0,01 radian nhờ xi lanh thủy lực tác động kép tác động lên một cánh tay đòn. Chuyển động phải có dạng hình sin với tần số có thể điều chỉnh được giữa 0,003 Hz và 0,5 Hz.

CHÚ DẪN: 1 Bộ phận trượt PTFE; 2 tay đòn

Hình QQ.1 - Thiết lập thử nghiệm sử dụng hai gối và một mặt trượt

CHÚ DẪN: 1 tay đòn

...

QQ.3 Tấm nêm

Phải bố trí một tấm nêm bằng thép có độ dốc 3 %. Tấm phải được gia công trên cả hai mặt.

QQ.4 Thiết bị gia nhiệt (tủ sấy)

Thiết bị gia nhiệt phải có khả năng duy trì tấm đàn hồi ở nhiệt độ 70 °C trong 72 giờ, trước khi tấm đệm được lắp vào gối.

QQ.5 Dụng cụ đo lường

Thiết bị đo điện tử phải được lắp có khả năng đo và ghi liên tục kỹ thuật số hoặc ở dạng tương tự, tất cả các lực, chuyển động và nhiệt độ quy định.

Thư mục tài liệu tham khảo

1. TCVN 11823:2017 Tiêu chuẩn thiết kế cầu (đường bộ)

...

3. QCVN 02:2009/QCVN-BXD-Điều kiện tự nhiên dùng trong XD

4. QCVN 08:2018/BGTVT Quy chuẩn quốc gia về Khai thác Đường sắt

5. Tiêu chuẩn TKKC ĐS và giải thích (Nhật Bản) (KCBT, thép, KC liên hợp, KC hỗn hợp, nền móng, giới hạn chuyển vị, RTRI, 2007-2010; Tiêu chuẩn kỹ thuật về ĐS, (JRCEA), 2002,

6. Các Tiêu chuẩn thiết kế của Trung Quốc: TCTK ĐSTĐC và giải thích (TB 10621:2014), QP cơ bản TK cầu ĐS (TB 10002.1), QPTK KCBT và khối xây (TB 10002.4), QP TK KCBTDƯL (TB10002.3), QP TK KC thép (TB10002.2), QPTK KC nền móng (TB10002.5), Quy định TK kháng chấn công trình ĐS (GB 50111).

7. EN 1990 + EN 1999, National Annex to BS - EN1990, NA BS - EN1991,

8. BS 5400: Steel, Concrete and Composite Bridges (Part 1-10)

9. Manual for Railway Engineering (MRE), (AREMA);

10. California High-Speed Train Project, Desgin Criteria, 2012.

11. Designers' Guide to Eurocode EN 1990: Basis of Structure Design, J A Calgaro, H.Gulvanessian, Thomas Telford UK, 2012.

...

13. Designers' Guide to Eurocode 2, Part 2: Concrete Bridges,

14. Designers' Guide to Eurocode 3, Part 2: Steel Bridges,

15. Designers' Guide to Eurocode 4, Part 2: Composite Bridges,

16. Bridge Design to Eurocodes Worked examples, JRC, 2012,

17. Design for Midas Civil (EC2-2, EC3-2, EC4-2), 2^nd Edition,

18. Midas/Civil 2019 Software and User Guide (Software, Manual, Tutorial, Examples),

19. Selection of Equivalent Steel Materials to European Steel Materials Specifications, K F Chung, Professional Guide HKCMSA-P001 March 2015,

20. Handbook of Comparative World Steel Standards, ASTM DS 67 A.

21. BS EN1090 (Execution of steel structures), BS EN 10025 (Hot Rolled Structural Steel),

...

23. ASTM A709M và AASHTO M270M Tiêu chuẩn thép kết cấu dùng cho cầu,..

24. ISO 9013: 2002 (Cắt nhiệt - Phân loại cắt nhiệt),

25. ISO 15613 (Đặc điểm kỹ thuật và trình độ quy trình hàn đối với vật liệu kim loại),

26. ISO 14555:1995 (Welding-Arc stud welding of metallic materials)

Văn bản này chưa cập nhật nội dung Tiếng Anh

Bạn Chưa Đăng Nhập Thành Viên!

Vì chưa Đăng Nhập nên Bạn chỉ xem được Thuộc tính của văn bản.
Bạn chưa xem được Hiệu lực của Văn bản, Văn bản liên quan, Văn bản thay thế, Văn bản gốc, Văn bản tiếng Anh,...

Nếu chưa là Thành Viên, mời Bạn Đăng ký Thành viên tại đây

Bạn Chưa Đăng Nhập Thành Viên!

Nếu chưa là Thành Viên, mời Bạn Đăng ký Thành viên tại đây

Bạn Chưa Đăng Nhập Thành Viên!

Nếu chưa là Thành Viên, mời Bạn Đăng ký Thành viên tại đây

Bạn Chưa Đăng Nhập Thành Viên!

Nếu chưa là Thành Viên, mời Bạn Đăng ký Thành viên tại đây

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 13594-8:2023 về Thiết kế cầu đường sắt khổ 1435 mm, vận tốc đến 350km/h - Phần 8: Gối cầu, khe co giãn, lan can

Tải Văn bản tiếng Việt

Tải Văn bản gốc

Bạn Chưa Đăng Nhập Thành Viên!

Nếu chưa là Thành Viên, mời Bạn Đăng ký Thành viên tại đây

Văn bản liên quan

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 13695-6:2023 về Đường ray - Phương pháp thử nghiệm bộ phụ kiện liên kết - Phần 6: Ảnh hưởng của điều kiện môi trường khắc nghiệt

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 13695-7:2023 về Đường ray - Phương pháp thử nghiệm bộ phụ kiện liên kết - Phần 7: Xác định lực kẹp và độ cứng theo phương thẳng đứng

Ban hành: Năm 2023

Tình trạng: Đã biết

Cập nhật: 08/09/2023

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 13695-8:2023 về Đường ray - Phương pháp thử nghiệm bộ phụ kiện liên kết - Phần 8: Thử nghiệm trong vận hành

Ban hành: Năm 2023

Tình trạng: Đã biết

Cập nhật: 08/09/2023

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 13695-9:2023 về Đường ray - Phương pháp thử nghiệm bộ phụ kiện liên kết - Phần 9: Xác định độ cứng

Ban hành: Năm 2023

Tình trạng: Đã biết

Cập nhật: 08/09/2023

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 13594-4:2022 về Thiết kế cầu đường sắt khổ 1435mm, vận tốc đến 350 km/h - Phần 4: Phân tích và đánh giá kết cấu

Ban hành: Năm 2023

Tình trạng: Đã biết

Cập nhật: 08/09/2023

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 4509:2020 (ISO 37:2017) về Cao su lưu hoá hoặc nhiệt dẻo - Xác định các tính chất ứng suất - Giãn dài khi kéo

Ban hành: Năm 2022

Tình trạng: Đã biết

Cập nhật: 17/07/2024

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 8893:2020 về Cấp kỹ thuật đường sắt quốc gia

Ban hành: Năm 2020

Tình trạng: Đã biết

Cập nhật: 07/04/2021

Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia QCVN 08:2018/BGTVT về Khai thác đường sắt

Ban hành: Năm 2020

Tình trạng: Đã biết

Cập nhật: 02/06/2020

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 1597-1:2018 (ISO 34-1:2015) về Cao su lưu hóa hoặc nhiệt dẻo - Xác định độ bền xé rách - Phần 1: Mẫu thử dạng quần, góc và cong lưỡi liềm

Ban hành: 15/05/2018

Hiệu lực: Đã biết

Tình trạng: Đã biết

Cập nhật: 09/07/2018

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 10356:2017 (ISO 15510:2014) về Thép không gỉ - Thành phần hóa học

Ban hành: Năm 2018

Tình trạng: Đã biết

Cập nhật: 04/11/2019